JPH05105986A

JPH05105986A - 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法

Info

Publication number: JPH05105986A
Application number: JP29498091A
Authority: JP
Inventors: Nozomi Komatsubara; 望小松原; Shigeki Nomura; 茂樹野村; Kazutoshi Kunishige; 和俊国重
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1991-10-15
Filing date: 1991-10-15
Publication date: 1993-04-27
Anticipated expiration: 2013-03-18
Also published as: JP2727827B2

Abstract

(57)【要約】【目的】十分に優れた強度，延性，溶接性及び穴拡げ
性を兼備した加工用高張力鋼板を安定して提供できる手
段を確立する。【構成】Ｃ：0.05〜0.25％，Si:1.0〜 2.5％，Mn:0.8
〜 2.5％，sol.Al：0.10〜1.0 ％を含むか、或いは更に
特定量のCa，Zr，希土類元素，Ti，Ｖの１種以上をも含
有する鋼を、Ａc₃点以上に加熱保持してから熱間圧延を
行い、７８０〜８４０℃で仕上圧延を終了した後１０〜
５０℃/sの冷却速度にて３００〜４５０℃まで加速冷却
し巻き取るか、或いは仕上圧延を７８０〜９４０℃で終
了して１０℃/s以上の冷却速度にて６００〜７００℃の
温度域まで加速冷却し、その温度域で２〜10秒間空冷し
てから更に２０℃/s以上の冷却速度にて３００〜４５０
℃まで加速冷却し巻き取ることにより、体積率で５％以
上の残留オ−ステナイトを含むポリゴナルフェライト主
体の組織を有した熱延鋼板を得る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、自動車や産業機械等
における高強度部材用鋼板として好適な延性と穴拡げ性
に優れた加工用高張力熱延鋼板、並びにその製造方法に
関する。

【０００２】

【従来技術とその課題】今日、連続熱間圧延によって製
造される“熱延鋼板”は比較的安価な構造材料として自
動車を始めとする各種の産業機器類に広く適用されるよ
うになったが、その用途にはプレス加工で成形される部
材が多く、従って「高強度と高加工性の両立」に対する
要求が強い。

【０００３】しかし、一般に鋼板の強度増加を図ると加
工性が低下するのを否めないが、それでも強度と延性が
共に優れる鋼材として、例えば特開昭５５−４４５５１
号公報に記載されているようなＤＰ鋼（Dual Phase鋼）
が知られている。このＤＰ鋼は〔フェライト＋マルテン
サイト〕の２相組織鋼であり、「降伏比が低く延性が高
い」ことを特徴としているが、それでもＪＩＳ５号引張
試験片での特性によると、６０キロ級ハイテン｛引張強
さ(TS)：60kgf/mm²｝で伸び(El)≒３０％，TS×El＜２
０００、また８０キロ級ハイテン｛引張強さ(TS)：80kg
f/mm²｝で伸び(El)≒２０％，TS×El＜１８００がその
限界であり、延性の面でより一層改善された材料が望ま
れていた。

【０００４】一方、これとは別に、高強度鋼板の延性を
大幅に向上させる手段として残留オ−ステナイトのＴＲ
ＩＰ（変態誘起塑性）を利用する方法が提案されている
（例えば特開昭５５−１４５１２１号公報参照）。そし
て、この方法によると引張強さ(TS)が１１０kgf/mm²以
上で伸び(El)が２２％以上を示し、「TS×Elの値」とし
て２４００を超す高延性高強度鋼板の製造が可能である
と考えられる。しかしながら、この方法ではＣ含有量を
0.40〜0.85％（以降、成分割合を表す％は重量％とす
る）と高めに調整する必要があることから得られる鋼板
は溶接性の点で劣り、自動車用鋼板として広く使用する
ことは困難であった。

【０００５】なお、低いＣ含有量の下で残留オ−ステナ
イトを確保して鋼に高延性を得る手段として、 0.2％前
後のＣ， 1.5％前後のSi， 1.5％前後のMnを含有した鋼
を熱間圧延し、Ａr₃点近傍で仕上圧延を行ってから４０
℃/s以上の冷却速度で加速冷却した後、４００℃近傍で
巻き取る方法が提案されている（特開昭６３−４０１７
号）。しかし、この方法では、伸びはＤＰ鋼に比べて大
幅に向上させることができるものの、加工性の重要な指
標の１つである穴拡げ性は改善されず、得られる熱延鋼
板の穴拡げ性はＤＰ鋼板なみの３０％程度でしかなかっ
た。従って、伸びフランジ性が要求されるような部品に
対しては使用することができず、穴拡げ性についても十
分に満足できる加工用高張力熱延鋼板の出現が強く望ま
れていた。

【０００６】このようなことから、本発明が目的とした
のは、十分に優れた強度，延性，溶接性及び穴拡げ性を
兼備した加工用高張力鋼板を安定して提供できる手段を
確立することであった。

【０００７】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は上
記目的を達成すべく、特に、溶接性面での満足が得られ
るＣ含有量範囲でもって自動車用等としても十分な高強
度を示し、かつ“優れた延性と穴拡げ性につながるＴＲ
ＩＰ効果を利用するに十分な量”のオ−ステナイトを含
有する高延性熱延高張力鋼板の実現可能性を求めて種々
の検討を重ねた結果、以下に示す如き知見を得ることが
できた。

【０００８】a) 溶接性の観点から好ましい比較的低い
Ｃ含有量範囲で延性向上に有効な残留オ−ステナイトを
確保するのに“Si”は非常に好ましい成分であるが、Al
もSiと同様の作用を有しており、従来のSi添加残留オ−
ステナイト型高張力鋼に適量のAlを含有させると上記作
用が効果的に発揮されてその伸びと穴拡げ性が大幅に改
善されること。

【０００９】即ち、表１には、厚さ 2.6mmの“Si添加残
留オ−ステナイト型高張力鋼板”及び“Si＋Al添加残留
オ−ステナイト型高張力鋼板”について引張特性と打抜
き穴拡げ性を調査した結果が示されている。ここで、引
張特性はＪＩＳ５号試験片を使用し、穴拡げ率は 2.6mm
×１２０mm×１２０mmの鋼片に１４mmφの孔をクリアラ
ンス１５％で打ち抜いた後、円錐ポンチを用いて調べた
ものである。この表１からも、SiとAlを複合添加した残
留オ−ステナイト鋼は従来のSi添加残留オ−ステナイト
型高張力鋼と同等の引張強さ・伸びバランスを示すと共
に、格段に優れた引張強さ・穴拡げ性バランスを示すこ
とが分かる。

【００１０】

【表１】

【００１１】b) また、Alはフェライト安定化元素であ
るためオ−ステナイトを残留させるのにAl添加は不利で
あると考えられたが、適量のAl添加を行うとポリゴナル
フェライトの生成が促進されて製品の伸びが向上する
上、第２相が均一に分散されて穴拡げ性の向上にも有効
であること。

【００１２】c) 従って、溶接性が顕著に劣化すること
のないＣ含有量範囲の鋼に適量のSiとAlを複合させて含
有させることによって、体積率で５％以上の残留オ−ス
テナイトを含むポリゴナルフェライト主体の組織を実現
すると、自動車用鋼板等に要求される強度，延性，穴拡
げ性等の諸性質を十分に満足する熱延高張力鋼板が得ら
れること。

【００１３】d) 更に、上記穴拡げ性に優れた高延性熱
延高張力鋼板は、所定成分組成の鋼片を特定の条件に従
って熱間圧延することにより再現性良く安定に製造する
ことが可能であること。

【００１４】本発明は、上記知見事項等を基に更なる研
究を重ねて完成されたものであり、「熱延高張力鋼板
を、Ｃ：0.05〜0.25％， Si： 1.0〜 2.5％， M
n： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.10〜 1.0％を含むか、或
いは更にCa：0.0002〜 0.010％， Zr：0.01〜0.10％，
希土類元素：0.01〜0.10％，Nb： 0.005〜0.10％，
Ti： 0.005〜0.10％，Ｖ： 0.005〜0.20％の１種以上
をも含有すると共に残部成分がFe及び不可避的不純物で
あり、かつ体積率で５％以上の残留オ−ステナイトを含
んだポリゴナルフェライト主体の組織を有して成る構成
とすることによって、優れた延性と穴拡げ性を備えしめ
た点」に特徴を有し、更には「Ｃ：0.05〜0.25％，
Si： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.
10〜 1.0％を含むか、或いは更にCa：0.0002〜 0.010
％， Zr：0.01〜0.10％，希土類元素：0.01〜0.10
％，Nb： 0.005〜0.10％， Ti： 0.005〜0.10％，
Ｖ： 0.005〜0.20％の１種以上をも含有すると共に残部
成分がFe及び不可避的不純物から成る鋼を、Ａc₃点以上
に加熱保持してから熱間圧延を行い、そして、７８０〜
８４０℃で仕上圧延を終了した後、１０〜５０℃/sの冷
却速度にて３００〜４５０℃まで加速冷却し巻き取る
か、或いは仕上圧延を７８０〜９４０℃で終了して１０
℃/s以上の冷却速度にて６００〜７００℃の温度域まで
加速冷却し、その温度域で２〜10秒間空冷してから更に
２０℃/s以上の冷却速度にて３００〜４５０℃まで加速
冷却し巻き取ることにより、前記“体積率で５％以上の
残留オ−ステナイトを含むポリゴナルフェライト主体の
組織”を有した延性，穴拡げ性に優れる高延性熱延高張
力鋼板を安定して製造し得るようにした点」にも大きな
特徴を有している。

【００１５】ここで、前記「ポリゴナルフェライト主体
組織」とは、残留オ−ステナイト以外の組織（例えばベ
イナイト）がポリゴナルフェライトの性質に格別な影響
を及ぼさない程度に止まった「実質的にポリゴナルフェ
ライトから成る組織」を広く意味することは言うまでも
ない。

【００１６】

【作用】次に、本発明において鋼板（鋼片）の成分組成
並びにその製造条件を前記の如くに限定した理由を、そ
の作用と共に詳述する。 A) 鋼板（鋼片）の化学組成ＣＣは、熱延後の冷却過程において、フェライト変態の進
行に伴い未変態オ−ステナイト中に濃縮してオ−ステナ
イトを安定化させると共に、鋼板の強化に寄与する作用
を有しているが、その含有量が0.05％未満では強度の確
保とオ−ステナイトの安定化効果が十分でなく、一方、
0.25％を超えてＣを含有させると溶接性が顕著に劣化す
る上、ポリゴナルフェライト量が減少してベイナイト量
が増加し過ぎるために穴拡げ性も劣化する。従って、Ｃ
含有量は0.05〜0.25％と定めた。

【００１７】Si 一般に、Siはポリゴナルフェライトの生成を促進してＣ
の未変態オ−ステナイトへの濃縮を助け、またセメンタ
イトの析出を遅らせる作用を有しているのでオ−ステナ
イトを残留させるために極めて有効な元素であり、また
ポリゴナルフェライトを固溶強化し、鋼板強度を高める
のに有効な成分でもある。しかし、その含有量が 1.0％
未満では上記効果が十分に確保されず、一方、 2.5％を
超えてSiを含有させると硬質なマルテンサイトが生成し
やすくなって穴拡げ性の劣化を招く。従って、Si含有量
は 1.0〜 2.5％と定めた。

【００１８】Mn Mnはオ−ステナイト安定化元素であって、未変態オ−ス
テナイトのＭs点を低下させると共に焼入れ性を向上さ
せ、未変態オ−ステナイトがパ−ライト変態するのを抑
制する作用を発揮する。しかし、Mn含有量が 0.8％未満
では前記作用による所望の効果が得られず、一方、 2.5
％を超えて含有させると熱延後の冷却過程で十分なポリ
ゴナルフェライトを生成させることが困難となり、その
ため未変態オ−ステナイト中へのＣの濃縮が不十分とな
ってオ−ステナイトを安定化させることができない。従
って、Mnの含有量は 0.8〜 2.5％と定めた。

【００１９】sol.Al Alは本発明において特に重要な成分である。即ち、Alは
Siと同様にフェライト安定化元素であり、ポリゴナルフ
ェライトの生成を促進してＣの未変態オ−ステナイトへ
の濃縮を促し、かつセメンタイトの析出を遅らせる作用
を通じてオ−ステナイトの残留を促進する。しかも、そ
の作用は同じ重量割合でSiを添加した場合よりも顕著で
ある。その上、ポリゴナルフェライトの均一・微細な生
成を促進し、穴拡げ性を劣化させる粗大ベイナイトの生
成を抑制してSi添加残留オ−ステナイト鋼の穴拡げ性を
向上させる作用をも有している。しかし、Al含有量がso
l.Alとして0.10％を下回ると前記作用による所望の効果
が得られず、一方、 1.0％を超えて含有させてもの効果
は飽和する。従って、sol.Al含有量は0.10〜 1.0％と定
めた。

【００２０】Ca，Zr，及び希土類元素これらの成分は何れも介在物の形状を調整して冷間加工
性を改善する作用を有しているため、必要により１種又
は２種以上の添加がなされるが、Caの場合ではその含有
量が0.0002％未満、Zrの場合ではその含有量が0.01％未
満、希土類元素の場合ではその含有量が0.01％未満であ
ると前記作用による所望の効果が得られず、一方、Caが
0.01％を、Zrが0.10％を、そして希土類元素が0.10％を
それぞれ超えて含有されると、鋼中の介在物が多くなり
過ぎて逆に加工性が劣化する。従って、Ca含有量は0.00
02〜0.01％、Zr含有量は0.01〜0.10％、そして希土類元
素含有量は0.01〜0.10％とそれぞれ定めた。

【００２１】Nb，Ti，及びＶ Nb，Ti及びＶは何れもフェライト地に炭窒化物として析
出し鋼板の更なる高強度化に有効な元素であり、そのた
め必要により１種又は２種以上の添加がなされるが、何
れの場合も含有量が 0.005％未満では所望の効果が得ら
れず、一方、NbやTiではそれぞれ0.10％を超えて、また
Ｖの場合は0.20％を超えて含有されてもその効果は飽和
してしまうため経済的でない。従って、Nb含有量は 0.0
05〜0.10％、Ti含有量は 0.005〜0.10％、そしてＶ含有
量は0.005〜0.20％とそれぞれ定めた。

【００２２】なお、鋼中に不可避的に混入する「不可避
不純物」としてはＰ，Ｓ，Cu，Ni，Cr，Mo等が挙げられ
るが、例えばＰ，Ｓについては出来ればその含有量を以
下のように規制するのが望ましい。ＰＰは溶接性に悪影響を及ぼす不純物元素であるため、そ
の含有量は0.05％以下に抑えるのが望ましいが、ポリゴ
ナルフェライトを更に均一分散させようとの観点からは
0.010％以下とすることがより好ましい。ＳＳは硫化物系介在物を形成して加工性を低下させる不純
物元素であるため、その含有量は0.05％以下に抑えるの
が望ましいが、一段と優れた加工性を確保しようとの観
点からは 0.003％以下とすることがより好ましい。

【００２３】ところで、上述の如き成分組成の鋼は、例
えば転炉，電気炉，又は平炉等により溶製される。鋼種
もリムド鋼，キャップド鋼，セミキルド鋼又はキルド鋼
の何れでも良い。また、鋼片の製造についても、“造塊
−分塊圧延”或いは“連続鋳造”の何れの手段によって
も構わない。

【００２４】B) 熱延鋼板の製造条件さて、前述の如き成分組成を有し、体積率で５％以上の
残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライト主体
の組織に構成された本発明熱延鋼板は、上記成分組成の
鋼片をＡc₃点以上に加熱保持後、熱間圧延を行い、７８
０〜８４０℃で仕上圧延を終了した後、１０〜５０℃/s
の冷却速度にて３００〜４５０℃まで加速冷却し巻き取
ることによって製造することが可能である。

【００２５】即ち、鋼片をＡc₃点以上に加熱することに
より合金元素を完全にオ−ステナイト中に固溶させるこ
とができる。なお、加熱炉に挿入する鋼片は、鋳造後の
高温のままでのスラブであっても、室温で放置されたス
ラブであっても構わない。

【００２６】また、７８０〜８４０℃で仕上圧延を終了
することにより、オ−ステナイトを微細化すると共にオ
−ステナイトの加工硬化を起こさせてポリゴナルフェラ
イトの生成を促進することができるので、仕上圧延後に
１０〜５０℃/sの冷却速度で加速冷却する間に十分な量
のポリゴナルフェライトを生成させることができる。な
お、仕上温度が７８０℃未満であると、熱間圧延中にフ
ェライトが生成して加工フェライトとなるため、熱延鋼
板の加工性が劣化してしまう。一方、仕上温度が８４０
℃を超えると、オ−ステナイトの加工硬化が不十分とな
ってポリゴナルフェライトが十分に生成せず、残留オ−
ステナイトが減少する。

【００２７】そして、仕上圧延後の冷却速度が１０℃/s
未満の時は冷却中にパ−ライトが生成し、オ−ステナイ
トが残留しない。一方、該冷却速度が５０℃/sを超える
と十分な量のポリゴナルフェライトが生成せず、オ−ス
テナイトが残留しない。

【００２８】更に、巻取温度が４５０℃を超えるとパ−
ライトが生成し、オ−ステナイトが十分に残留しない。
一方、３００℃を下回る温度域で巻取りを行うと、マル
テンサイトの生成が促進されて延性と穴拡げ性が劣化す
る。

【００２９】ところで、本発明に係わる前記高延性高張
力熱延鋼板は、上記方法以外にも、前記所定成分組成の
鋼片をＡc₃点以上に加熱保持後、熱間圧延を行い、７８
０〜９４０℃で仕上圧延を終了してから１０℃/s以上の
冷却速度にて６００〜７００℃の温度域まで加速冷却
し、その温度域で２〜１０秒間空冷した後、更に２０℃
/s以上の冷却速度にて３００〜４５０℃まで加速冷却し
巻き取ることによっても製造することができる。

【００３０】即ち、７８０〜９４０℃で仕上圧延を終了
することでオ−ステナイトを微細化することができる
が、その後６００〜７００℃の温度域まで加速冷却しそ
の温度域にて２〜１０秒間空冷すると、ポリゴナルフェ
ライトの生成が促進されて未変態オ−ステナイトへのＣ
の濃縮が促され十分な量のオ−ステナイトを残留させる
ことができる。この場合、空冷温度域が６００℃未満で
あったり空冷時間が２秒未満であるとポリゴナルフェラ
イトの生成が不十分であり、一方、空冷温度域が７００
℃を上回ったり空冷時間が１０秒を超えたりするとパ−
ライトが生成してオ−ステナイトが残留しなくなる。

【００３１】なお、仕上圧延後に１０℃/s以上の冷却速
度で加速冷却するのは、限られたホットランテ−ブル上
で２〜１０秒の空冷時間を確保するためである。また、
前記空冷後に２０℃/s以上で加速冷却するのは、パ−ラ
イトの生成を抑制するために必要だからである。

【００３２】また、巻取温度については、前記別法の場
合と同様、４５０℃を超えるとパ−ライトが生成し、オ
−ステナイトが十分に残留せず、一方、３００℃を下回
る温度域で巻取りを行うと、マルテンサイトの生成が促
進されて延性と穴拡げ性が劣化する。

【００３３】

【発明の効果】さて、本発明に係わる熱延鋼板は、Ｃ含
有量が0.05〜0.25％であるために高強度部材用鋼板とし
て要求されるレベルの溶接性を具備し、更にＴＲＩＰを
利用するに十分な量のオ−ステナイトを含有する。しか
も、Si添加残留オ−ステナイト鋼板の弱点であった穴拡
げ性についても十分に改善されたものである。従って、
本発明に従うと、溶接性が良好であるにもかかわらず残
留オ−ステナイトが存在していて引張強さ・伸びバラン
スが良好で、しかも穴拡げ性の優れた熱延鋼板を実現す
ることができる。なお、本発明鋼板に溶融亜鉛メッキ，
合金化溶融亜鉛メッキ，電気メッキ等の表面処理を施し
た場合には、更に優れた表面性状，延性，穴拡げ性を備
えた表面処理鋼板が得られる。

【００３４】続いて、本発明の効果を実施例によって更
に具体的に説明する。

【実施例】表２に示す化学成分組成の鋼Ａ乃至Ｓから成
るスラブを表３乃至表４に示す条件で加熱，熱間圧延，
制御冷却及び巻取りし、板厚:2.3mmの熱延鋼板を得た。
次に、得られた鋼板からＪＩＳ５号引張試験片を採取
し、機械的性質を調査した。また、寸法が 2.3mm厚×１
２０mm幅×１２０mm長の鋼板試験片に１４mmφの孔をク
リアランス：１５％で打ち抜き、これらにつき円錐ポン
チを用いて穴拡げ性を調査した。更に、鋼板中央部より
Ｘ線試験用の試験片を採取し、残留オ−ステナイト量の
調査も実施した。これらの結果を表３乃至表４に併せて
示す。

【００３５】

【表２】

【００３６】

【表３】

【００３７】

【表４】

【００３８】表３乃至表４に示される結果から明らかな
ように、本発明に従って製造された熱延鋼板は引張強
さ：７０kgf/mm²以上の高強度と伸び：３０％以上の優
れた延性を備えると同時に、穴拡げ率：８０％以上の優
れた打抜き加工性を示し、高強度かつ高加工性を同時に
満足していることが分かる。

【００３９】一方、Ｃ含有量が本発明の規定範囲を超え
る鋼種Ｏを用いた試験番号20及び45では、伸びは比較的
高いものの穴拡げ性が劣っている。sol.Al含有量が本発
明の規定範囲を下回る鋼種Ｐを用いた試験番号21では、
同様に、伸びは比較的高いものの穴拡げ性が劣ってい
る。Ｃ含有量及びSi含有量が本発明の規定範囲を下回る
鋼種Ｑを用いた試験番号46では、強度が大幅に劣ってい
る。Si含有量及びMn含有量が本発明の規定範囲を超える
鋼種Ｒを用いた試験番号22及び47では、伸びと穴拡げ性
が劣っている。Si含有量及びsol.Al含有量が本発明の規
定範囲を外れる鋼種Ｓを用いた試験番号23及び試番48で
は、伸びは比較的高いものの穴拡げ性が劣っている。

【００４０】巻取温度が本発明の規定範囲を外れる条件
の試験番号16及び44や、仕上温度，冷却速度，空冷温
度，空冷時間等が本発明で規定する範囲外の試験番号1
7，18，19，39乃至44で得られた鋼板は、何れも残留オ
−ステナイトが十分に生成せず、伸びが低下し、また穴
拡げ性も良好でない。

【００４１】

【効果の総括】以上に説明した如く、この発明によれ
ば、強度，延性、穴拡げ性並びに溶接性が共に優れる高
加工性高張力熱延鋼板を安定して提供することができ、
自動車足廻り部品等の産業機器部材に適用してそれら製
品の性能や寿命を一段と改善することが可能となるな
ど、産業上極めて有用な効果がもたらされる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.1
0〜 1.0％を含有すると共に残部成分がFe及び不可避的
不純物であり、かつ体積率で５％以上の残留オ−ステナ
イトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織を有して
成ることを特徴とする、延性と穴拡げ性に優れた高加工
性熱延高張力鋼板。
【請求項２】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.1
0〜 1.0％を含み、更にCa：0.0002〜 0.010％， Zr：
0.01〜0.10％，希土類元素：0.01〜0.10％の１種以上
をも含有すると共に残部成分がFe及び不可避的不純物で
あり、かつ体積率で５％以上の残留オ−ステナイトを含
んだポリゴナルフェライト主体の組織を有して成ること
を特徴とする、延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高
張力鋼板。
【請求項３】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.1
0〜 1.0％を含み、更にNb： 0.005〜0.10％， Ti： 0.
005〜0.10％，Ｖ： 0.005〜0.20％の１種以上をも含
有すると共に残部成分がFe及び不可避的不純物であり、
かつ体積率で５％以上の残留オ−ステナイトを含んだポ
リゴナルフェライト主体の組織を有して成ることを特徴
とする、延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼
板。
【請求項４】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.1
0〜 1.0％を含み、更にCa：0.0002〜 0.010％， Zr：
0.01〜0.10％，希土類元素：0.01〜0.10％の１種以
上、並びにNb： 0.005〜0.10％， Ti： 0.005〜0.10
％，Ｖ： 0.005〜0.20％の１種以上をも含有すると共
に残部成分がFe及び不可避的不純物であり、かつ体積率
で５％以上の残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフ
ェライト主体の組織を有して成ることを特徴とする、延
性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板。
【請求項５】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.1
0〜 1.0％を含有すると共に残部がFe及び不可避的不純
物から成る鋼をＡc₃点以上に加熱保持してから熱間圧延
を行い、７８０〜８４０℃で仕上圧延を終了した後、１
０〜５０℃/sの冷却速度にて３００〜４５０℃まで加速
冷却し巻き取ることを特徴とする、体積率で５％以上の
残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライト主体
の組織を有した延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高
張力鋼板の製造方法。
【請求項６】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.1
0〜 1.0％を含み、更にCa：0.0002〜 0.010％， Zr：
0.01〜0.10％，希土類元素：0.01〜0.10％の１種以上
をも含有すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成
る鋼をＡc₃点以上に加熱保持してから熱間圧延を行い、
７８０〜８４０℃で仕上圧延を終了した後、１０〜５０
℃/sの冷却速度にて３００〜４５０℃まで加速冷却し巻
き取ることを特徴とする、体積率で５％以上の残留オ−
ステナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織を
有した延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板
の製造方法。
【請求項７】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.1
0〜 1.0％を含み、更にNb： 0.005〜0.10％， Ti： 0.
005〜0.10％，Ｖ： 0.005〜0.20％の１種以上をも含
有すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る鋼を
Ａc₃点以上に加熱保持してから熱間圧延を行い、７８０
〜８４０℃で仕上圧延を終了した後、１０〜５０℃/sの
冷却速度にて３００〜４５０℃まで加速冷却し巻き取る
ことを特徴とする、体積率で５％以上の残留オ−ステナ
イトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織を有した
延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造
方法。
【請求項８】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.1
0〜 1.0％を含み、更にCa：0.0002〜 0.010％， Zr：
0.01〜0.10％，希土類元素：0.01〜0.10％の１種以
上、並びにNb： 0.005〜0.10％， Ti： 0.005〜0.10
％，Ｖ： 0.005〜0.20％の１種以上をも含有すると共
に残部がFe及び不可避的不純物から成る鋼をＡc₃点以上
に加熱保持してから熱間圧延を行い、７８０〜８４０℃
で仕上圧延を終了した後、１０〜５０℃/sの冷却速度に
て３００〜４５０℃まで加速冷却し巻き取ることを特徴
とする、体積率で５％以上の残留オ−ステナイトを含ん
だポリゴナルフェライト主体の組織を有した延性と穴拡
げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造方法。
【請求項９】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.1
0〜 1.0％を含有すると共に残部がFe及び不可避的不純
物から成る鋼をＡc₃点以上に加熱保持してから熱間圧延
を行い、７８０〜９４０℃で仕上圧延を終了した後、１
０℃/s以上の冷却速度にて６００〜７００℃の温度域ま
で加速冷却し、その温度域で２〜１０秒間空冷してから
更に２０℃/s以上の冷却速度にて３００〜４５０℃まで
加速冷却し巻き取ることを特徴とする、体積率で５％以
上の残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライト
主体の組織を有した延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱
延高張力鋼板の製造方法。
【請求項１０】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％，
Si： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.
10〜 1.0％を含み、更にCa：0.0002〜 0.010％， Zr：
0.01〜0.10％，希土類元素：0.01〜0.10％の１種以上
をも含有すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成
る鋼をＡc₃点以上に加熱保持してから熱間圧延を行い、
７８０〜９４０℃で仕上圧延を終了した後、１０℃/s以
上の冷却速度にて６００〜７００℃の温度域まで加速冷
却し、その温度域で２〜１０秒間空冷してから更に２０
℃/s以上の冷却速度にて３００〜４５０℃まで加速冷却
し巻き取ることを特徴とする、体積率で５％以上の残留
オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組
織を有した延性と穴拡げ性に優れる高加工性熱延高張力
鋼板の製造方法。
【請求項１１】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％，
Si： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.
10〜 1.0％を含み、更にNb： 0.005〜0.10％， Ti：
0.005〜0.10％，Ｖ： 0.005〜0.20％の１種以上をも
含有すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る鋼
をＡc₃点以上に加熱保持してから熱間圧延を行い、７８
０〜９４０℃で仕上圧延を終了した後、１０℃/s以上の
冷却速度にて６００〜７００℃の温度域まで加速冷却
し、その温度域で２〜１０秒間空冷してから更に２０℃
/s以上の冷却速度にて３００〜４５０℃まで加速冷却し
巻き取ることを特徴とする、体積率で５％以上の残留オ
−ステナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織
を有した延性と穴拡げ性に優れる高加工性熱延高張力鋼
板の製造方法。
【請求項１２】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％，
Si： 1.0〜 2.5％， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al：0.
10〜 1.0％を含み、更にCa：0.0002〜 0.010％， Zr：
0.01〜0.10％，希土類元素：0.01〜0.10％の１種以
上、並びにNb： 0.005〜0.10％， Ti： 0.005〜0.10
％，Ｖ： 0.005〜0.20％の１種以上をも含有すると共
に残部がFe及び不可避的不純物から成る鋼をＡc₃点以上
に加熱保持してから熱間圧延を行い、７８０〜９４０℃
で仕上圧延を終了した後、１０℃/s以上の冷却速度にて
６００〜７００℃の温度域まで加速冷却し、その温度域
で２〜１０秒間空冷してから更に２０℃/s以上の冷却速
度にて３００〜４５０℃まで加速冷却し巻き取ることを
特徴とする、体積率で５％以上の残留オ−ステナイトを
含んだポリゴナルフェライト主体の組織を有した延性と
穴拡げ性に優れる高加工性熱延高張力鋼板の製造方法。