JPH05171293A - 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH05171293A JPH05171293A JP35750891A JP35750891A JPH05171293A JP H05171293 A JPH05171293 A JP H05171293A JP 35750891 A JP35750891 A JP 35750891A JP 35750891 A JP35750891 A JP 35750891A JP H05171293 A JPH05171293 A JP H05171293A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板を製造す
る。 【構成】 Ｃ:０.００５％以下、Ｓi:１.０％以下、Ｍ
n:０.６〜２.５％、Ｐ:０.０５〜０.１５％、Ｓ:０.０
１０％以下、Ａl:０.００５〜０.１０％、Ｎ:０.００３
５％以下を含有し、Ｔi:０.０１０〜０.１０％及びＮb:
０.００５〜０.０３％の１種又は２種を含有し、更に
Ｂ:０.０００４〜０.００２０％を含有し、残部がＦe及
び不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延するに際し、仕
上温度９３０℃以上で仕上圧延を終了した後、直ちに巻
取りまでの平均冷却速度を５０〜２００℃／secにて冷
却し、６００℃以下にて巻取ることにより、アシキュラ
ーフェライト又はベイナイトのいずれか一方又は両方か
らなる組織を得、次いで該熱延鋼板を酸洗後、圧下率５
０％以上にて冷間圧延を行い、再結晶温度〜Ａc3点にて
連続焼鈍を行うことにより、深絞り性に優れ、４０kgf
／mm2以上の高強度冷延鋼板が得られる。
る。 【構成】 Ｃ:０.００５％以下、Ｓi:１.０％以下、Ｍ
n:０.６〜２.５％、Ｐ:０.０５〜０.１５％、Ｓ:０.０
１０％以下、Ａl:０.００５〜０.１０％、Ｎ:０.００３
５％以下を含有し、Ｔi:０.０１０〜０.１０％及びＮb:
０.００５〜０.０３％の１種又は２種を含有し、更に
Ｂ:０.０００４〜０.００２０％を含有し、残部がＦe及
び不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延するに際し、仕
上温度９３０℃以上で仕上圧延を終了した後、直ちに巻
取りまでの平均冷却速度を５０〜２００℃／secにて冷
却し、６００℃以下にて巻取ることにより、アシキュラ
ーフェライト又はベイナイトのいずれか一方又は両方か
らなる組織を得、次いで該熱延鋼板を酸洗後、圧下率５
０％以上にて冷間圧延を行い、再結晶温度〜Ａc3点にて
連続焼鈍を行うことにより、深絞り性に優れ、４０kgf
／mm2以上の高強度冷延鋼板が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は深絞り性の優れた高強度
冷延鋼板の製造方法に関するものである。
冷延鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】特に、
近年では自動車の安全性、車体重量軽減(燃費向上)の問
題から、従来軟鋼板が使用された部品にまで高強度鋼板
の利用が拡大されつつある。
近年では自動車の安全性、車体重量軽減(燃費向上)の問
題から、従来軟鋼板が使用された部品にまで高強度鋼板
の利用が拡大されつつある。
【０００３】従来より、深絞り性の優れた冷延鋼板を得
るために極低炭素鋼にＴiやＮbなどの強力な炭窒化物形
成元素を添加する方法が知られている。特に軟鋼板の分
野にて深絞り性を要求される用途の大部分に、この極低
炭素鋼が適用され始めている。しかし、引張強度３８kg
f／mm2級以上の高強度鋼板では、強度が高くなるにつれ
て他の合金元素が多量に添加されるため、上記の極低炭
素鋼であっても、通常、深絞り性は劣化する。
るために極低炭素鋼にＴiやＮbなどの強力な炭窒化物形
成元素を添加する方法が知られている。特に軟鋼板の分
野にて深絞り性を要求される用途の大部分に、この極低
炭素鋼が適用され始めている。しかし、引張強度３８kg
f／mm2級以上の高強度鋼板では、強度が高くなるにつれ
て他の合金元素が多量に添加されるため、上記の極低炭
素鋼であっても、通常、深絞り性は劣化する。
【０００４】ＴiやＮbを添加した極低炭素鋼の深絞り性
向上及びコイル内の材質均一性向上を目的として、特開
昭６１−２７６９２７号、特開平１−１９１７４８号な
どが提案されている。これらは、特に熱延条件の仕上温
度〜巻取りまでの冷却速度を速くすることにより、フェ
ライト結晶粒の細粒化や転位の導入による析出促進によ
り上記効果が得られるとしている。通常、熱延鋼板にて
フェライト結晶粒が細かいほど、またＴi、Ｎbの炭窒化
物が充分析出しているほど、冷延鋼板の深絞り性は向上
することが知られている。しかし、これらの技術には、
引張強度４３kgf／mm2以下の材質特性が示されているに
すぎず、４０kgf／mm2以上、特に４５kgf／mm2以上の高
強度鋼板についての材質特性は不明である。
向上及びコイル内の材質均一性向上を目的として、特開
昭６１−２７６９２７号、特開平１−１９１７４８号な
どが提案されている。これらは、特に熱延条件の仕上温
度〜巻取りまでの冷却速度を速くすることにより、フェ
ライト結晶粒の細粒化や転位の導入による析出促進によ
り上記効果が得られるとしている。通常、熱延鋼板にて
フェライト結晶粒が細かいほど、またＴi、Ｎbの炭窒化
物が充分析出しているほど、冷延鋼板の深絞り性は向上
することが知られている。しかし、これらの技術には、
引張強度４３kgf／mm2以下の材質特性が示されているに
すぎず、４０kgf／mm2以上、特に４５kgf／mm2以上の高
強度鋼板についての材質特性は不明である。
【０００５】このように、自動車の安全性や、鋼板の高
強度化による板厚減少で車体重量の軽減とそれに伴う燃
費向上が求められている事情のもとで、未だこれらを十
分に満たし得る深絞り性の優れた高強度鋼板材料が得ら
れていないのが現状である。
強度化による板厚減少で車体重量の軽減とそれに伴う燃
費向上が求められている事情のもとで、未だこれらを十
分に満たし得る深絞り性の優れた高強度鋼板材料が得ら
れていないのが現状である。
【０００６】本発明は、上述の要請に応えるべくなされ
たものであって、高強度化しても優れた深絞り性を確保
できる冷延鋼板の製造方法を提供することを目的とする
ものである。
たものであって、高強度化しても優れた深絞り性を確保
できる冷延鋼板の製造方法を提供することを目的とする
ものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者等は、極低炭素鋼にて４０kgf／mm2以上の
高強度と共に優れた深絞り性が確保するべく、ＴiやＮb
を添加した極低炭素鋼の成分組成、熱延条件、冷延条
件、連続焼鈍条件、組織等々について総合的に研究を重
ねた結果、ここに本発明を完成したものである。
め、本発明者等は、極低炭素鋼にて４０kgf／mm2以上の
高強度と共に優れた深絞り性が確保するべく、ＴiやＮb
を添加した極低炭素鋼の成分組成、熱延条件、冷延条
件、連続焼鈍条件、組織等々について総合的に研究を重
ねた結果、ここに本発明を完成したものである。
【０００８】すなわち、本発明は、Ｃ:０.００５％以
下、Ｓi:１.０％以下、Ｍn:０.６〜２.５％、Ｐ:０.０
５〜０.１５％、Ｓ:０.０１０％以下、Ａl:０.００５〜
０.１０％、Ｎ:０.００３５％以下を含有し、Ｔi:０.０
１０〜０.１０％及びＮb:０.００５〜０.０３％の１種
又は２種を含有し、更にＢ:０.０００４〜０.００２０
％を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物からなる鋼
を熱間圧延するに際し、仕上温度９３０℃以上で仕上圧
延を終了した後、直ちに巻取りまでの平均冷却速度を５
０〜２００℃／secにて冷却し、６００℃以下にて巻取
ることにより、アシキュラーフェライト又はベイナイト
のいずれか一方又は両方からなる組織を得、次いで該熱
延鋼板を酸洗後、圧下率５０％以上にて冷間圧延を行
い、再結晶温度〜Ａc3点にて連続焼鈍を行うことを特徴
とする深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法を要
旨とするものである。
下、Ｓi:１.０％以下、Ｍn:０.６〜２.５％、Ｐ:０.０
５〜０.１５％、Ｓ:０.０１０％以下、Ａl:０.００５〜
０.１０％、Ｎ:０.００３５％以下を含有し、Ｔi:０.０
１０〜０.１０％及びＮb:０.００５〜０.０３％の１種
又は２種を含有し、更にＢ:０.０００４〜０.００２０
％を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物からなる鋼
を熱間圧延するに際し、仕上温度９３０℃以上で仕上圧
延を終了した後、直ちに巻取りまでの平均冷却速度を５
０〜２００℃／secにて冷却し、６００℃以下にて巻取
ることにより、アシキュラーフェライト又はベイナイト
のいずれか一方又は両方からなる組織を得、次いで該熱
延鋼板を酸洗後、圧下率５０％以上にて冷間圧延を行
い、再結晶温度〜Ａc3点にて連続焼鈍を行うことを特徴
とする深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法を要
旨とするものである。
【０００９】以下に本発明を更に詳述する。
【００１０】
【００１１】まず、本発明における化学成分の限定理由
について説明する。
について説明する。
【００１２】Ｃ：深絞り性(特に高ｒ値化)の向上のため
にＣ量は低い程好ましく、０.００５％以下とする。特
に０.００３０％以下が望ましい。しかし、０.００５％
を超えると、後述のＴiやＮbが添加されていても、伸び
が劣化する。
にＣ量は低い程好ましく、０.００５％以下とする。特
に０.００３０％以下が望ましい。しかし、０.００５％
を超えると、後述のＴiやＮbが添加されていても、伸び
が劣化する。
【００１３】Ｓi：Ｓiは伸びを損わずに高強度化を図る
ために必要な元素である。目的とする強度レベルに応じ
て添加されるが、１.０％を超えると塗装性、化成処理
性を損なうばかりか、溶融めっきを施す場合、不めっき
を生じ易くなるため、Ｓi量は１.０％以下とする。
ために必要な元素である。目的とする強度レベルに応じ
て添加されるが、１.０％を超えると塗装性、化成処理
性を損なうばかりか、溶融めっきを施す場合、不めっき
を生じ易くなるため、Ｓi量は１.０％以下とする。
【００１４】Ｍn：Ｍnは本発明における重要な元素の１
つである。通常、Ｓiと同様の目的で添加されるが、本
発明においては、後述のように、熱延鋼板の組織をポリ
コナルフェライトを含まずアシュキラーフェライト又は
ベイナイトの一方若しくは両方にするために必要な元素
である。これはＭnによる焼入性向上によるためであ
り、０.６％未満では後述の如く巻取まで所定の冷却速
度にしても、上記組織が困難となる。しかし、過度の添
加は延性(伸び)やスポット溶接性などを損なうため、上
限を２.５％とする。
つである。通常、Ｓiと同様の目的で添加されるが、本
発明においては、後述のように、熱延鋼板の組織をポリ
コナルフェライトを含まずアシュキラーフェライト又は
ベイナイトの一方若しくは両方にするために必要な元素
である。これはＭnによる焼入性向上によるためであ
り、０.６％未満では後述の如く巻取まで所定の冷却速
度にしても、上記組織が困難となる。しかし、過度の添
加は延性(伸び)やスポット溶接性などを損なうため、上
限を２.５％とする。
【００１５】Ｐ：Ｐは深絞り性を損なわずに高強度化を
図るために積極的に添加する。引張強さ３７０Ｎ／mm2
以上を得るには０.０５％以上を必要とするが、過度の
添加は成形後の二次加工脆性を生じ易くするため、０.
１５％を上限とする。好ましくは０.０５〜０.１０％で
ある。
図るために積極的に添加する。引張強さ３７０Ｎ／mm2
以上を得るには０.０５％以上を必要とするが、過度の
添加は成形後の二次加工脆性を生じ易くするため、０.
１５％を上限とする。好ましくは０.０５〜０.１０％で
ある。
【００１６】Ｓ：ＳはＴiＳ、ＭnＳとして析出し、鋼の
延性を劣化させるため、少ないほど望ましく、０.０１
０％以下、好ましくは０.００５％以下に抑える。
延性を劣化させるため、少ないほど望ましく、０.０１
０％以下、好ましくは０.００５％以下に抑える。
【００１７】Ａl：Ａlは脱酸剤として添加され、０.０
０５％以上でないとその効果が得られない。一方、過度
の添加は介在物の量を増し、成形性を損なうため、上限
を０.１０％とする。
０５％以上でないとその効果が得られない。一方、過度
の添加は介在物の量を増し、成形性を損なうため、上限
を０.１０％とする。
【００１８】Ｎ：Ｎは熱間圧延前にＴiによって析出固
定されているため、Ｎそのものによる深絞り性、延性へ
の影響は小さい。しかし、多すぎると析出物量が増し、
延性が劣化すること、及びＮを固定するに必要なＴi量
が増しコスト高となるため、０.００３５％以下とす
る。好ましくは０.００２５％以下である。
定されているため、Ｎそのものによる深絞り性、延性へ
の影響は小さい。しかし、多すぎると析出物量が増し、
延性が劣化すること、及びＮを固定するに必要なＴi量
が増しコスト高となるため、０.００３５％以下とす
る。好ましくは０.００２５％以下である。
【００１９】以上の元素の他に、本発明では深絞り性確
保のためにＴi、Ｎbの１種又は２種を所定量添加する。
保のためにＴi、Ｎbの１種又は２種を所定量添加する。
【００２０】すなわち、Ｔiは鋼中のＮやＣの大部分を
ＴiＮ、ＴiＣとして、一方、ＮbはＮbＣとして、いずれ
も熱延段階にて析出し、冷延と焼鈍後の深絞り性を向上
させる。しかし、Ｔi量が０.０１０未満、Ｎb量が０.０
０５％未満ではＣの大部分が固溶状態として残り、深絞
り性が劣化する。一方、Ｔi量が０.１０％、Ｎb量が０.
０３％をそれぞれ超えると上記効果が飽和するばかり
か、コスト高を招く。
ＴiＮ、ＴiＣとして、一方、ＮbはＮbＣとして、いずれ
も熱延段階にて析出し、冷延と焼鈍後の深絞り性を向上
させる。しかし、Ｔi量が０.０１０未満、Ｎb量が０.０
０５％未満ではＣの大部分が固溶状態として残り、深絞
り性が劣化する。一方、Ｔi量が０.１０％、Ｎb量が０.
０３％をそれぞれ超えると上記効果が飽和するばかり
か、コスト高を招く。
【００２１】Ｂ：Ｂも本発明における重要な元素の１つ
であり、熱延鋼板での組織をアシキュラーフェライト又
はベイナイトの一方若しくは両方にするためと、成形後
の２次加工脆性を改善するために必要である。これらの
効果を発揮させるためには０.０００４％以上を必要と
するが、０.００２０％を超えると効果が飽和するた
め、Ｂ量は０.０００４〜０.００２０％の範囲とする。
であり、熱延鋼板での組織をアシキュラーフェライト又
はベイナイトの一方若しくは両方にするためと、成形後
の２次加工脆性を改善するために必要である。これらの
効果を発揮させるためには０.０００４％以上を必要と
するが、０.００２０％を超えると効果が飽和するた
め、Ｂ量は０.０００４〜０.００２０％の範囲とする。
【００２２】次に本発明における熱間圧延、冷間圧延、
連続焼鈍の各条件の限定理由について説明する。
連続焼鈍の各条件の限定理由について説明する。
【００２３】上記化学成分を有する鋼について常法にて
加熱されたスラブは、仕上温度９３０℃以上にて仕上げ
られ、その後、巻取りまでの平均冷却速度を５０〜２０
０℃／secにて冷却し、コイルに巻取られる。
加熱されたスラブは、仕上温度９３０℃以上にて仕上げ
られ、その後、巻取りまでの平均冷却速度を５０〜２０
０℃／secにて冷却し、コイルに巻取られる。
【００２４】深絞り性の代表的特性であるｒ値と仕上温
度及び巻取りまでの冷却速度との関係について、詳細に
調べた結果を図１に示す。これより、巻取りまでの冷却
速度が速いと仕上温度によらず、より高いｒ値を示し、
特に仕上温度が９３０℃以上にて効果が顕著となり、
１.８以上の高ｒ値が得られる。
度及び巻取りまでの冷却速度との関係について、詳細に
調べた結果を図１に示す。これより、巻取りまでの冷却
速度が速いと仕上温度によらず、より高いｒ値を示し、
特に仕上温度が９３０℃以上にて効果が顕著となり、
１.８以上の高ｒ値が得られる。
【００２５】このように仕上温度が高く、しかも巻取り
までの冷却速度が速いほど深絞り性が向上する明確な理
由は現状では明らかではないが、熱延鋼板での組織がポ
リゴナルフェライトを含まずアシュキラーフェライト又
はベイナイトの一方或いは両方が混在した組織となって
おり、これらの組織は非常に微細なために冷延、焼鈍後
の深絞り性が向上したためと考えられる。また、仕上温
度がＡr3点以上でも、高温ほど熱延直後のオーステナイ
ト粒は大きく、このために上記組織になり易いものと考
えられる。しかし、仕上温度が９３０℃未満ではポリゴ
ナルフェライトが生成し易くなり、低温ほどアシュキュ
ラーフェライト組織の割合が減少するため、高ｒ値が得
にくくなる。
までの冷却速度が速いほど深絞り性が向上する明確な理
由は現状では明らかではないが、熱延鋼板での組織がポ
リゴナルフェライトを含まずアシュキラーフェライト又
はベイナイトの一方或いは両方が混在した組織となって
おり、これらの組織は非常に微細なために冷延、焼鈍後
の深絞り性が向上したためと考えられる。また、仕上温
度がＡr3点以上でも、高温ほど熱延直後のオーステナイ
ト粒は大きく、このために上記組織になり易いものと考
えられる。しかし、仕上温度が９３０℃未満ではポリゴ
ナルフェライトが生成し易くなり、低温ほどアシュキュ
ラーフェライト組織の割合が減少するため、高ｒ値が得
にくくなる。
【００２６】一方、巻取りまでの冷却速度も上記所望組
織を得るために必要であり、５０℃／sec未満ではやは
り所望組織の割合が減少し、深絞り性が得られない。ま
た、冷却速度があまりに速いと、鋼板の形状性が悪くな
り、製品の歩留りや生産性が低下するため、上限を２０
０℃／secとする。
織を得るために必要であり、５０℃／sec未満ではやは
り所望組織の割合が減少し、深絞り性が得られない。ま
た、冷却速度があまりに速いと、鋼板の形状性が悪くな
り、製品の歩留りや生産性が低下するため、上限を２０
０℃／secとする。
【００２７】冷却後の巻取温度は、６００℃より高い温
度以上ではＴiとＰの析出物が生成し易くなり、このた
めにＣと結合するＴi量が減少するため、熱延鋼板での
固溶Ｃ量が増し、高ｒ値が得られない。
度以上ではＴiとＰの析出物が生成し易くなり、このた
めにＣと結合するＴi量が減少するため、熱延鋼板での
固溶Ｃ量が増し、高ｒ値が得られない。
【００２８】次いで、熱延鋼板は常法により酸洗した
後、冷間圧延率５０％以上にて冷延鋼板とする。冷延率
が５０％未満では所望とする高ｒ値が得られない。
後、冷間圧延率５０％以上にて冷延鋼板とする。冷延率
が５０％未満では所望とする高ｒ値が得られない。
【００２９】その後、連続焼鈍を行うが、焼鈍温度は再
結晶温度以上、Ａc3点以下とする。再結晶温度未満では
加工組織が残存し、一方、Ａc3点より高いと焼鈍後の組
織がアシキュラーフェライトとなり易いため、いずれも
深絞り性の劣化を招く。好ましくは７５０〜９３０℃の
範囲である。
結晶温度以上、Ａc3点以下とする。再結晶温度未満では
加工組織が残存し、一方、Ａc3点より高いと焼鈍後の組
織がアシキュラーフェライトとなり易いため、いずれも
深絞り性の劣化を招く。好ましくは７５０〜９３０℃の
範囲である。
【００３０】連続焼鈍にて冷却後は、必要に応じて過時
効処理を施してもよい。また、本発明鋼は合金化溶融め
っき、電気めっきなど表面処理鋼板の原板として用いて
も何ら問題はない。また焼鈍後の冷延鋼板について形状
修正などのために軽度の調質圧延を施してもよい。
効処理を施してもよい。また、本発明鋼は合金化溶融め
っき、電気めっきなど表面処理鋼板の原板として用いて
も何ら問題はない。また焼鈍後の冷延鋼板について形状
修正などのために軽度の調質圧延を施してもよい。
【００３１】次に本発明の実施例を示す。
【００３２】
【実施例】実験室溶解にて得られた
【表１】 に示す各種成分組成の鋼を３０mm厚のスラブとした後、
実験に供した。すなわち、これを通常の温度で加熱後、
実験に供した。すなわち、これを通常の温度で加熱後、
【表２】 に示す熱間圧延条件にて３.２mm厚に仕上げた後、巻取
り、表２中の条件で冷間圧延と１mm焼鈍条件(均熱時間
１分)を行い、更に０.８％の調質圧延を施した。なお、
鋼Ｎo.４Ｄについては、３.２mm厚の熱延鋼板を１.７mm
厚に表裏面研削した後、冷間圧延、焼鈍、調質圧延を施
した。引張特性及び深絞り性を表２に併記する。
り、表２中の条件で冷間圧延と１mm焼鈍条件(均熱時間
１分)を行い、更に０.８％の調質圧延を施した。なお、
鋼Ｎo.４Ｄについては、３.２mm厚の熱延鋼板を１.７mm
厚に表裏面研削した後、冷間圧延、焼鈍、調質圧延を施
した。引張特性及び深絞り性を表２に併記する。
【００３３】本発明例で得られた鋼板は、いずれも、熱
延鋼板にてアシュキラーフェライト若しくはベイナイト
の一方又はこれらが混在した組織であり、焼鈍後のＴＳ
が４０kgf／mm2以上にて高ｒ値を有する深絞り性に優れ
た鋼板である。
延鋼板にてアシュキラーフェライト若しくはベイナイト
の一方又はこれらが混在した組織であり、焼鈍後のＴＳ
が４０kgf／mm2以上にて高ｒ値を有する深絞り性に優れ
た鋼板である。
【００３４】これらに比べて、化学成分が本発明範囲外
である比較例Ｎo.８〜Ｎo.１８で得られた鋼板にあって
は、Ｎo.８〜Ｎo.１６及びＮo.１８は熱延板組織が所望
の組織であるが、焼鈍後のＴＳ、Ｅl、ｒ値のいずれか
が低い。また、Ｎo.１７は熱延板組織にポリゴナルフェ
ライトが生成しており、所望の組織でないため、ｒ値が
低い。
である比較例Ｎo.８〜Ｎo.１８で得られた鋼板にあって
は、Ｎo.８〜Ｎo.１６及びＮo.１８は熱延板組織が所望
の組織であるが、焼鈍後のＴＳ、Ｅl、ｒ値のいずれか
が低い。また、Ｎo.１７は熱延板組織にポリゴナルフェ
ライトが生成しており、所望の組織でないため、ｒ値が
低い。
【００３５】次に、本発明範囲内の成分組成の鋼(４Ａ
〜４Ｅ)について、表２に示すようにいずれかの製造条
件を本発明範囲外の条件にて製造した鋼板では、いずれ
もｒ値が低く、深絞り性に劣ることが明らかである。
〜４Ｅ)について、表２に示すようにいずれかの製造条
件を本発明範囲外の条件にて製造した鋼板では、いずれ
もｒ値が低く、深絞り性に劣ることが明らかである。
【００３６】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
引張強さ４０kgf／mm2以上、特に４５kgf／mm2以上の高
強度冷延鋼板において、従来より深絞り性を著しく向上
させることができる。また、この冷延鋼板は合金化溶融
Ｚnめっき、電気めっきなどの表面処理を施しても何ら
支障のないことから、表面処理鋼板としても使用でき、
その産業上の効果は大きい。
引張強さ４０kgf／mm2以上、特に４５kgf／mm2以上の高
強度冷延鋼板において、従来より深絞り性を著しく向上
させることができる。また、この冷延鋼板は合金化溶融
Ｚnめっき、電気めっきなどの表面処理を施しても何ら
支障のないことから、表面処理鋼板としても使用でき、
その産業上の効果は大きい。
【図１】本発明範囲内の化学成分を有する鋼におけるｒ
値と仕上温度及び巻取りまでの平均冷却速度との関係を
示した図である。
値と仕上温度及び巻取りまでの平均冷却速度との関係を
示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ:０.００５％
以下、Ｓi:１.０％以下、Ｍn:０.６〜２.５％、Ｐ:０.
０５〜０.１５％、Ｓ:０.０１０％以下、Ａl:０.００５
〜０.１０％、Ｎ:０.００３５％以下を含有し、Ｔi:０.
０１０〜０.１０％及びＮb:０.００５〜０.０３％の１
種又は２種を含有し、更にＢ:０.０００４〜０.００２
０％を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物からなる
鋼を熱間圧延するに際し、仕上温度９３０℃以上で仕上
圧延を終了した後、直ちに巻取りまでの平均冷却速度を
５０〜２００℃／secにて冷却し、６００℃以下にて巻
取ることにより、アシキュラーフェライト又はベイナイ
トのいずれか一方又は両方からなる組織を得、次いで該
熱延鋼板を酸洗後、圧下率５０％以上にて冷間圧延を行
い、再結晶温度〜Ａc3点にて連続焼鈍を行うことを特徴
とする深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3357508A JPH0826411B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3357508A JPH0826411B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05171293A true JPH05171293A (ja) | 1993-07-09 |
| JPH0826411B2 JPH0826411B2 (ja) | 1996-03-13 |
Family
ID=18454485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3357508A Expired - Fee Related JPH0826411B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0826411B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008137900A1 (en) | 2007-05-06 | 2008-11-13 | Nucor Corporation | A thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| CN102325608A (zh) * | 2009-02-20 | 2012-01-18 | 纽科尔公司 | 热轧薄铸造钢带产品及其制造方法 |
| JP2012167374A (ja) * | 2012-03-16 | 2012-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷延鋼板の製造方法 |
| JP2013100606A (ja) * | 2013-01-10 | 2013-05-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 冷延鋼板の製造方法 |
| US9149868B2 (en) | 2005-10-20 | 2015-10-06 | Nucor Corporation | Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| US9999918B2 (en) | 2005-10-20 | 2018-06-19 | Nucor Corporation | Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| WO2025045062A1 (zh) * | 2023-08-28 | 2025-03-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种经济型800MPa级热基热镀锌钢板及其制造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59126719A (ja) * | 1983-01-11 | 1984-07-21 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
| JPS6417731A (en) * | 1987-07-10 | 1989-01-20 | Canon Kk | Paper feeder |
| JPH02163318A (ja) * | 1988-12-15 | 1990-06-22 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス成形性に優れた高張力冷延鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-12-25 JP JP3357508A patent/JPH0826411B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| EP2162251A4 (en) * | 2007-05-06 | 2014-08-27 | Nucor Corp | THIN CASTED STEEL BANDING PRODUCT WITH MICRO-ALLOYING EQUIPMENT AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
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| CN102325608A (zh) * | 2009-02-20 | 2012-01-18 | 纽科尔公司 | 热轧薄铸造钢带产品及其制造方法 |
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| WO2025045062A1 (zh) * | 2023-08-28 | 2025-03-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种经济型800MPa级热基热镀锌钢板及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0826411B2 (ja) | 1996-03-13 |
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