JPH051365B2 - - Google Patents
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- JPH051365B2 JPH051365B2 JP60132989A JP13298985A JPH051365B2 JP H051365 B2 JPH051365 B2 JP H051365B2 JP 60132989 A JP60132989 A JP 60132989A JP 13298985 A JP13298985 A JP 13298985A JP H051365 B2 JPH051365 B2 JP H051365B2
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- eccentric bearing
- engagement hole
- guide groove
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
- F16D1/06—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/04—Engines with variable distances between pistons at top dead-centre positions and cylinder heads
- F02B75/044—Engines with variable distances between pistons at top dead-centre positions and cylinder heads by means of an adjustable piston length
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D15/00—Varying compression ratio
- F02D15/02—Varying compression ratio by alteration or displacement of piston stroke
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C23/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for aligning or positioning
- F16C23/10—Bearings, parts of which are eccentrically adjustable with respect to each other
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、内燃機関の圧縮比可変機構に関す
る。さらに詳しくは、本発明は、ピストンピンと
コネクテイングロツドとの間に偏心ベアリングを
介装した圧縮比可変機構における、偏心ベアリン
グ回転運動のロツク機構に関する。
る。さらに詳しくは、本発明は、ピストンピンと
コネクテイングロツドとの間に偏心ベアリングを
介装した圧縮比可変機構における、偏心ベアリン
グ回転運動のロツク機構に関する。
［従来の技術］
オツト−サイクル内燃機関においては、圧縮比を
上げるとそれだけ燃焼効率が向上でき燃費が改善
されるとともに軸トルクが向上するので、圧縮比
を上げることが望まれる。しかし、圧縮比を上げ
ると燃焼室内で気体が断熱圧縮されて温度が上つ
たとき着火し易くなつてノツキングも生じやすく
なり、圧縮比の増大が制限される。ノツキング
は、燃焼室内に多量の空気が吸引される中、高負
荷時に生じやすく、吸引空気量が小で燃焼室にお
ける実質的圧縮度合の小な軽負荷時には生じにく
いので、圧縮比を負荷に応じて可変とし、中、高
負荷時には低圧縮比とし、軽負荷時に高圧縮比と
させるようにすることが望まれる。この意味で従
来から内燃機関の可変圧縮比機構は多々提案され
ている。
上げるとそれだけ燃焼効率が向上でき燃費が改善
されるとともに軸トルクが向上するので、圧縮比
を上げることが望まれる。しかし、圧縮比を上げ
ると燃焼室内で気体が断熱圧縮されて温度が上つ
たとき着火し易くなつてノツキングも生じやすく
なり、圧縮比の増大が制限される。ノツキング
は、燃焼室内に多量の空気が吸引される中、高負
荷時に生じやすく、吸引空気量が小で燃焼室にお
ける実質的圧縮度合の小な軽負荷時には生じにく
いので、圧縮比を負荷に応じて可変とし、中、高
負荷時には低圧縮比とし、軽負荷時に高圧縮比と
させるようにすることが望まれる。この意味で従
来から内燃機関の可変圧縮比機構は多々提案され
ている。
圧縮比を可変とさせる機構の一つに、ピストン
ピンとコネクテイングロツドとの間に、内、外周
を互に偏心させた筒状体から成る偏心ベアリング
を介在させ、偏心ベアリングを角変位させてピス
トンのコネクテイングロツドに対する相対位置を
上下に設定可変とさせる圧縮比可変機構がある
（たとえば、実開昭58−137832号公報）。
ピンとコネクテイングロツドとの間に、内、外周
を互に偏心させた筒状体から成る偏心ベアリング
を介在させ、偏心ベアリングを角変位させてピス
トンのコネクテイングロツドに対する相対位置を
上下に設定可変とさせる圧縮比可変機構がある
（たとえば、実開昭58−137832号公報）。
従来の圧縮比可変機構の偏心ベアリングは、第
２６図ないし第３３図のような構造から成る。す
なわち、偏心ベアリング１は内周２と外周３とが
互に偏心された筒状体から成り、軸方向の中央部
に内、外周間に貫通して偏心ベアリング半径方向
に延びるロツクピン係合孔４が穿設されている。
内周２はピストンピンに回転自在に嵌合し、外周
３はコネクテイングロツド５の孔に回転自在に嵌
合する。コネクテイングロツド５に設けられたロ
ツクピン収納穴６には、ロツクピン７が摺動自在
に嵌挿されており、油圧による駆動によつて、ロ
ツクピン７はロツクピン係合孔４に出入りする。
ロツクピン７がロツクピン係合孔４に係合してい
るときは、偏心ベアリング１とコネクテイングロ
ツド５の相対回転はロツクされ、ロツクピン７が
ロツクピン係合孔４から出ているときは、偏心ベ
アリング１とコネクテイングロツド５の相対回転
のロツクは解除されている。
２６図ないし第３３図のような構造から成る。す
なわち、偏心ベアリング１は内周２と外周３とが
互に偏心された筒状体から成り、軸方向の中央部
に内、外周間に貫通して偏心ベアリング半径方向
に延びるロツクピン係合孔４が穿設されている。
内周２はピストンピンに回転自在に嵌合し、外周
３はコネクテイングロツド５の孔に回転自在に嵌
合する。コネクテイングロツド５に設けられたロ
ツクピン収納穴６には、ロツクピン７が摺動自在
に嵌挿されており、油圧による駆動によつて、ロ
ツクピン７はロツクピン係合孔４に出入りする。
ロツクピン７がロツクピン係合孔４に係合してい
るときは、偏心ベアリング１とコネクテイングロ
ツド５の相対回転はロツクされ、ロツクピン７が
ロツクピン係合孔４から出ているときは、偏心ベ
アリング１とコネクテイングロツド５の相対回転
のロツクは解除されている。
偏心ベアリング１のロツクが解除されていると
き、偏心ベアリング１は、ピストンからピストン
ピンを介して、往復動のピストン慣性力および爆
発力を受けて自在に回転し、ピストンのコネクテ
イングロツドに対する相対位置を変化させて、圧
縮比を変化させる。偏心ベアリング１の回転がフ
リーのときは、ピストンの圧縮上死点で下方への
力を受けて自動的に偏心ベアリングの最肉薄部が
最も低い位置にきているので、ピストンのコネク
テイングロツドに対する相対位置は最も低くな
り、低圧縮比状態が創出される。一方、偏心ベア
リング１が回転して偏心ベアリング１の最肉厚部
に形成されたロツクピン係合孔４が下方に向かう
位置にきたとき、コネクテイングロツド５に設け
たロツクピン７が駆動されてロツクピン係合孔４
に係合すると、偏心ベアリング１はその最肉厚部
が最下位にきた位置で回転を固定されるので、ピ
ストンのコネクテイングロツドに対する相対位置
は最も高くなり、高圧縮比状態が創出される。こ
のように、ロツクピン７による偏心ベアリング１
の回転のロツクまたはロツク解除によつて、高、
低両圧縮比の切換が行なわれる。
き、偏心ベアリング１は、ピストンからピストン
ピンを介して、往復動のピストン慣性力および爆
発力を受けて自在に回転し、ピストンのコネクテ
イングロツドに対する相対位置を変化させて、圧
縮比を変化させる。偏心ベアリング１の回転がフ
リーのときは、ピストンの圧縮上死点で下方への
力を受けて自動的に偏心ベアリングの最肉薄部が
最も低い位置にきているので、ピストンのコネク
テイングロツドに対する相対位置は最も低くな
り、低圧縮比状態が創出される。一方、偏心ベア
リング１が回転して偏心ベアリング１の最肉厚部
に形成されたロツクピン係合孔４が下方に向かう
位置にきたとき、コネクテイングロツド５に設け
たロツクピン７が駆動されてロツクピン係合孔４
に係合すると、偏心ベアリング１はその最肉厚部
が最下位にきた位置で回転を固定されるので、ピ
ストンのコネクテイングロツドに対する相対位置
は最も高くなり、高圧縮比状態が創出される。こ
のように、ロツクピン７による偏心ベアリング１
の回転のロツクまたはロツク解除によつて、高、
低両圧縮比の切換が行なわれる。
ロツクピン７とロツクピン係合孔４との係合を
容易にするために、偏心ベアリング１の外周には
偏心ベアリング軸線と直交しロツクピン係合孔４
を含む平面内において、偏心ベアリング１の円周
方向に延びる案内溝８が形成されるとともに、ロ
ツクピン係合孔４のうち案内溝８と反対側の面に
は案内溝８より偏心ベアリング半径方向外方に突
出された衝突面９が形成されていた。該案内溝８
の深さはロツクピン係合孔４に近づくにつれ深く
されている。このような案内溝８を設けることに
よつて、偏心ベアリング１が、第２８図ないし第
３０図において矢印Ｎ方向に回転すると、ロツク
ピン７はロツクピン係合孔４の、案内溝８と反対
側の面から成る衝突面９に衝突し、半径方向内方
に油圧駆動されたロツクピン７は確実にロツクピ
ン係合孔４に入ることができる。
容易にするために、偏心ベアリング１の外周には
偏心ベアリング軸線と直交しロツクピン係合孔４
を含む平面内において、偏心ベアリング１の円周
方向に延びる案内溝８が形成されるとともに、ロ
ツクピン係合孔４のうち案内溝８と反対側の面に
は案内溝８より偏心ベアリング半径方向外方に突
出された衝突面９が形成されていた。該案内溝８
の深さはロツクピン係合孔４に近づくにつれ深く
されている。このような案内溝８を設けることに
よつて、偏心ベアリング１が、第２８図ないし第
３０図において矢印Ｎ方向に回転すると、ロツク
ピン７はロツクピン係合孔４の、案内溝８と反対
側の面から成る衝突面９に衝突し、半径方向内方
に油圧駆動されたロツクピン７は確実にロツクピ
ン係合孔４に入ることができる。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、偏心ベアリングの回転方向は、常に同
じ方向とは限らない。偏心ベアリングの回転のと
まる位置、偏心ベアリングに働く摩擦力、等が厳
しい条件になるとは、同一の機関であつても偏心
ベアリングは正方向にも逆方向にも回転する。
じ方向とは限らない。偏心ベアリングの回転のと
まる位置、偏心ベアリングに働く摩擦力、等が厳
しい条件になるとは、同一の機関であつても偏心
ベアリングは正方向にも逆方向にも回転する。
いま、偏心ベアリング１が第３１図ないし第３
３図において、矢印Ｒ方向に回転したとすると、
すなわち第２８図ないし第３０図の回転方向Ｎと
逆方向に回転したとすると、ロツクピン７はロツ
クピン係合孔４に入らないでロツクピン係合孔４
をとびこえて案内溝８の位置に移るおそれがあ
る。このような現象が生じると、偏心ベアリング
１が第３１図ないし第３３図の方向に回転したと
きは偏心ベアリング１の回転をロツクできず、高
圧縮比を実現できないという問題が生じる。
３図において、矢印Ｒ方向に回転したとすると、
すなわち第２８図ないし第３０図の回転方向Ｎと
逆方向に回転したとすると、ロツクピン７はロツ
クピン係合孔４に入らないでロツクピン係合孔４
をとびこえて案内溝８の位置に移るおそれがあ
る。このような現象が生じると、偏心ベアリング
１が第３１図ないし第３３図の方向に回転したと
きは偏心ベアリング１の回転をロツクできず、高
圧縮比を実現できないという問題が生じる。
本発明は、上記の飛び越し現象をなくし、厳し
い運動条件で起こる偏心ベアリングの逆回転運動
においても、ロツクピンが衝突面にあたつて一た
ん止まりすみやかにロツクピン係合孔にロツクピ
ンが入り、高圧縮比への切換を巾広い運転域にお
いて実現可能にすることを目的とする。
い運動条件で起こる偏心ベアリングの逆回転運動
においても、ロツクピンが衝突面にあたつて一た
ん止まりすみやかにロツクピン係合孔にロツクピ
ンが入り、高圧縮比への切換を巾広い運転域にお
いて実現可能にすることを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
上記目的を達成する本発明の圧縮比可変機構の
偏心ベアリングロツク機構は、 ピストンおよびピストンピンと； 前記ピストンの往復動をクランクシヤフトの回
転運動に変換するコネクテイングロツドと； 前記ピストンピンと前記コネクテイングロツド
との間に回転可能に介装された、内周と外周とが
互に偏心された偏心ベアリングと； 前記偏心ベアリングに設けられた、該偏心ベア
リングの半径方向に延びる第１のロツクピン係合
孔および第２のロツクピン係合孔と； 前記偏心ベアリングの外周で前記第１のロツク
ピン係合孔および前記第２のロツクピン係合孔か
らそれぞれ互に逆方向に偏心ベアリングの円周方
向に延びる第１の案内溝および第２の案内溝と； 前記第１のロツクピン係合孔および前記第２の
ロツクピン係合孔の孔周面のうち、前記第１の案
内溝および前記第２の案内溝と反対側に位置する
面から成り、かつ前記第１の案内溝および前記第
２の案内溝の底面より偏心偏心ベアリングの半径
方向外方位置迄延びる第１の衝突面および第２の
衝突面と； 前記コネクテイングロツドの、前記第１のロツ
クピン係合孔および前記第２のロツクピン係合孔
の回転軌跡に対向する位置に、前記偏心ベアリン
グの半径方向延長線上に形成された少なくとも１
個のロツクピン収納穴と； 前記ロツクピン収納穴に出没自在に嵌挿された
ロツクピンと； 前記ロツクピン収納穴に連通されたロツクピン
駆動油圧通路と； から成る。
偏心ベアリングロツク機構は、 ピストンおよびピストンピンと； 前記ピストンの往復動をクランクシヤフトの回
転運動に変換するコネクテイングロツドと； 前記ピストンピンと前記コネクテイングロツド
との間に回転可能に介装された、内周と外周とが
互に偏心された偏心ベアリングと； 前記偏心ベアリングに設けられた、該偏心ベア
リングの半径方向に延びる第１のロツクピン係合
孔および第２のロツクピン係合孔と； 前記偏心ベアリングの外周で前記第１のロツク
ピン係合孔および前記第２のロツクピン係合孔か
らそれぞれ互に逆方向に偏心ベアリングの円周方
向に延びる第１の案内溝および第２の案内溝と； 前記第１のロツクピン係合孔および前記第２の
ロツクピン係合孔の孔周面のうち、前記第１の案
内溝および前記第２の案内溝と反対側に位置する
面から成り、かつ前記第１の案内溝および前記第
２の案内溝の底面より偏心偏心ベアリングの半径
方向外方位置迄延びる第１の衝突面および第２の
衝突面と； 前記コネクテイングロツドの、前記第１のロツ
クピン係合孔および前記第２のロツクピン係合孔
の回転軌跡に対向する位置に、前記偏心ベアリン
グの半径方向延長線上に形成された少なくとも１
個のロツクピン収納穴と； 前記ロツクピン収納穴に出没自在に嵌挿された
ロツクピンと； 前記ロツクピン収納穴に連通されたロツクピン
駆動油圧通路と； から成る。
［作用］
上記構成の偏心ベアリングロツク機構では、偏
心ベアリングのロツクおよび圧縮比切換は次のよ
うに行なわれる。
心ベアリングのロツクおよび圧縮比切換は次のよ
うに行なわれる。
まず、通常時の圧縮比切換では、クランクシヤ
フトが正回転すれば、偏心ベアリングも正回転の
モーメントを受け、同方向に回転して、ロツクピ
ンは第１の案内溝に誘導され第１の衝突面にあた
つて止まりスムーズに第１のロツクピン係合孔に
入り、偏心ベアリングを固定してピストンのコネ
クテイングロツドに対する相対位置を上限に設定
（高圧縮比）する。
フトが正回転すれば、偏心ベアリングも正回転の
モーメントを受け、同方向に回転して、ロツクピ
ンは第１の案内溝に誘導され第１の衝突面にあた
つて止まりスムーズに第１のロツクピン係合孔に
入り、偏心ベアリングを固定してピストンのコネ
クテイングロツドに対する相対位置を上限に設定
（高圧縮比）する。
つぎに、偏心ベアリング逆転時の圧縮比切換に
ついては、すべり面での摩擦状態、エンジン負
荷、回転数等の変動により、偏心ベアリングが逆
回転のトルクを受けクランクシヤフトと反対方向
に回転しても、ロツクピンは第１の案内溝と対称
の第２の案内溝に誘導されて第２の衝突面にあた
つて止まり、第１のロツクピン係合孔に対し対称
位置にある第２のロツクピン係合孔に入り、偏心
ベアリングを固定してピストンを上限に設定（高
圧縮比）する。
ついては、すべり面での摩擦状態、エンジン負
荷、回転数等の変動により、偏心ベアリングが逆
回転のトルクを受けクランクシヤフトと反対方向
に回転しても、ロツクピンは第１の案内溝と対称
の第２の案内溝に誘導されて第２の衝突面にあた
つて止まり、第１のロツクピン係合孔に対し対称
位置にある第２のロツクピン係合孔に入り、偏心
ベアリングを固定してピストンを上限に設定（高
圧縮比）する。
したがつて、逆転時のロツクピン係合孔の飛び
越しがなくなるため、エンジン負荷、回転数等の
影響を受けることがなく、広範囲なエンジン運動
状態で圧縮比の切換を確実に行なわせることが可
能となる。
越しがなくなるため、エンジン負荷、回転数等の
影響を受けることがなく、広範囲なエンジン運動
状態で圧縮比の切換を確実に行なわせることが可
能となる。
［実施例］
以下に、本発明に係る圧縮比可変機構の偏心ベ
アリングロツク機構の望ましい実施例を、図面を
参照して説明する。
アリングロツク機構の望ましい実施例を、図面を
参照して説明する。
第１実施例
第１図ないし第１０図は本発明の第１実施例に
係り、とくに偏心ベアリング近傍の構造を示して
いる。図中、１０は偏心ベアリングであり、内周
面１１と外周面１２とが互に偏心された筒状体か
ら成る。偏心ベアリング１０の内周面１１はピス
トンピン１３の外周に回転自在に嵌合し、外周面
１２はコネクテイングロツド１４の孔１５に回転
可能に嵌合する。したがつて、偏心ベアリング１
０はピストンピン１３とコネクテイングロツド１
４の間に回転可能に介装される。
係り、とくに偏心ベアリング近傍の構造を示して
いる。図中、１０は偏心ベアリングであり、内周
面１１と外周面１２とが互に偏心された筒状体か
ら成る。偏心ベアリング１０の内周面１１はピス
トンピン１３の外周に回転自在に嵌合し、外周面
１２はコネクテイングロツド１４の孔１５に回転
可能に嵌合する。したがつて、偏心ベアリング１
０はピストンピン１３とコネクテイングロツド１
４の間に回転可能に介装される。
偏心ベアリング１０には、第１のロツクピン係
合孔１６と第２のロツクピン係合孔１７とが穿設
される。両ロツクピン係合孔１６，１７は、偏心
ベアリング１０の外周面１２の中心を中心として
半径方向に、内周面１１から外周面１２にまでわ
たつて延びている。両ロツクピン係合孔１６，１
７は偏心ベアリング１０の最肉厚部１８近傍に形
成されている。
合孔１６と第２のロツクピン係合孔１７とが穿設
される。両ロツクピン係合孔１６，１７は、偏心
ベアリング１０の外周面１２の中心を中心として
半径方向に、内周面１１から外周面１２にまでわ
たつて延びている。両ロツクピン係合孔１６，１
７は偏心ベアリング１０の最肉厚部１８近傍に形
成されている。
偏心ベアリング１０の外周には、第１のロツク
ピン係合孔１６から最肉薄部１９の方向に向つて
第１の案内溝２１が偏心ベアリング円周方向に延
びており、第２のロツクピン係合孔１７から最肉
薄部１９の方向に向つて第２の案内溝２２が偏心
ベアリング円周方向に延びている。第１の案内溝
２１と第２の案内溝２２は互に逆方向に延びてい
る。
ピン係合孔１６から最肉薄部１９の方向に向つて
第１の案内溝２１が偏心ベアリング円周方向に延
びており、第２のロツクピン係合孔１７から最肉
薄部１９の方向に向つて第２の案内溝２２が偏心
ベアリング円周方向に延びている。第１の案内溝
２１と第２の案内溝２２は互に逆方向に延びてい
る。
第１のロツクピン係合孔１６の孔周面のうち、
第１の案内溝２１と反対側に位置する面に第１の
衝突面２３が形成されており、第１の衝突面２３
は第１の案内溝２１の底面より偏心ベアリング１
０の半径方向外方位置迄延びている。また、第２
のロツクピン係合孔１７の孔周面のうち、第２の
案内溝２２と反対側に位置する面に第２の衝突面
２４が形成されており、第２の衝突面２４は第２
の案内溝２２の底面より偏心ベアリング１０の半
径方向外方位置迄延びている。
第１の案内溝２１と反対側に位置する面に第１の
衝突面２３が形成されており、第１の衝突面２３
は第１の案内溝２１の底面より偏心ベアリング１
０の半径方向外方位置迄延びている。また、第２
のロツクピン係合孔１７の孔周面のうち、第２の
案内溝２２と反対側に位置する面に第２の衝突面
２４が形成されており、第２の衝突面２４は第２
の案内溝２２の底面より偏心ベアリング１０の半
径方向外方位置迄延びている。
コネクテイングロツド１４には、孔１５に開口
させて、１個のロツクピン収納穴２５が形成され
ている。ロツクピン収納穴２５は第１のロツクピ
ン係合孔１６、第２のロツクピン係合孔の回転軌
跡に対向する位置に１個設けられている。ロツク
ピン収納穴２５は偏心ベアリング１０の外周面１
２の半径方向延長線上に延びている。
させて、１個のロツクピン収納穴２５が形成され
ている。ロツクピン収納穴２５は第１のロツクピ
ン係合孔１６、第２のロツクピン係合孔の回転軌
跡に対向する位置に１個設けられている。ロツク
ピン収納穴２５は偏心ベアリング１０の外周面１
２の半径方向延長線上に延びている。
ロツクピン収納穴２５には１個のロツクピン２
６が摺動自在に嵌挿されている。ロツクピン収納
穴２５には、ロツクピンロツク用油圧通路２７
が、該通路に油圧がかかつたときロツクピン２６
を偏心ベアリング１０方向に駆動することのでき
る位置に連通されている。また、ロツクピン収納
穴２５には、ロツクピンアンロツク用油圧通路２
８が該通路に油圧がかかつたときロツクピン２６
をロツクピン収納穴２５内におさめることができ
るように連通されている。ロツクピンロツク用油
圧通路７、ロツクピンアンロツク用油圧通路２８
はロツクピン駆動油圧通路を構成する。
６が摺動自在に嵌挿されている。ロツクピン収納
穴２５には、ロツクピンロツク用油圧通路２７
が、該通路に油圧がかかつたときロツクピン２６
を偏心ベアリング１０方向に駆動することのでき
る位置に連通されている。また、ロツクピン収納
穴２５には、ロツクピンアンロツク用油圧通路２
８が該通路に油圧がかかつたときロツクピン２６
をロツクピン収納穴２５内におさめることができ
るように連通されている。ロツクピンロツク用油
圧通路７、ロツクピンアンロツク用油圧通路２８
はロツクピン駆動油圧通路を構成する。
第１のロツクピン係合孔１６の中心線、第２の
ロツクピン係合孔１７の中心線、第１の案内溝２
１の中心線、第２の案内溝２２の中心線、第１の
衝突面２３の中心線、第２の衝突面２４の中心線
は、偏心ベアリング１０の軸線と直交する単一の
平面内に設けられている。
ロツクピン係合孔１７の中心線、第１の案内溝２
１の中心線、第２の案内溝２２の中心線、第１の
衝突面２３の中心線、第２の衝突面２４の中心線
は、偏心ベアリング１０の軸線と直交する単一の
平面内に設けられている。
そして、第１の案内溝２１および第２の案内溝
２２は、偏心ベアリング１０の最肉薄部１９と最
肉厚部１８とを通る中心線に対し、実質的に対称
の位置に形成されている。また、第１のロツクピ
ン係合孔１６と第２のロツクピン係合孔１７は、
偏心ベアリング１０の最肉薄部１９と最肉厚部１
８とを通る中心線に対し実質的に対称の位置に穿
設されており、かつ同じ大きさを有している。
２２は、偏心ベアリング１０の最肉薄部１９と最
肉厚部１８とを通る中心線に対し、実質的に対称
の位置に形成されている。また、第１のロツクピ
ン係合孔１６と第２のロツクピン係合孔１７は、
偏心ベアリング１０の最肉薄部１９と最肉厚部１
８とを通る中心線に対し実質的に対称の位置に穿
設されており、かつ同じ大きさを有している。
第１の案内溝２１は第１のロツクピン係合孔１
６に近づくにつれ、深さが深くなつている。ま
た、第２の案内溝２２は第２のロツクピン係合孔
１７に近づくにつれ、深さが深くなつている。そ
して第１の案内溝２１から第１のロツクピン係合
孔１６への移行部には丸味２９が形成されてい
る。また、第２の案内溝２２から第２のロツクピ
ン係合孔１７への移行部にも丸味３０が形成され
ている。これらの丸味２９，３０はロツクピン２
６のロツクピン係合孔１６，１７への突入を円滑
にしている。
６に近づくにつれ、深さが深くなつている。ま
た、第２の案内溝２２は第２のロツクピン係合孔
１７に近づくにつれ、深さが深くなつている。そ
して第１の案内溝２１から第１のロツクピン係合
孔１６への移行部には丸味２９が形成されてい
る。また、第２の案内溝２２から第２のロツクピ
ン係合孔１７への移行部にも丸味３０が形成され
ている。これらの丸味２９，３０はロツクピン２
６のロツクピン係合孔１６，１７への突入を円滑
にしている。
第１の衝突面２３、第２の衝突面２４は、第１
図ないし第９図の例では偏心ベアリング１０に個
別に第１のロツクピン係合孔１６、第２のロツク
ピン係合孔１７を穿設し、両孔１６，１７の間の
孔があけられなかつた部分３１の偏心ベアリング
円周方向両端面に形成されている。
図ないし第９図の例では偏心ベアリング１０に個
別に第１のロツクピン係合孔１６、第２のロツク
ピン係合孔１７を穿設し、両孔１６，１７の間の
孔があけられなかつた部分３１の偏心ベアリング
円周方向両端面に形成されている。
また、第１０図の例では、第１の衝突面２３、
第２の衝突面２４は、偏心ベアリング１０に１個
の偏心ベアリング円周方向に長く延びる孔を設
け、該孔の偏心ベアリング円周方向中央部に、偏
心ベアリング軸線に沿う方向に延びて孔を２分す
る区画片３２をさしわたし、該区画片３２の偏心
ベアリング円周方向両端面に形成されている。こ
の場合は第１のロツクピン係合孔１６、第２のロ
ツクピン係合孔１７は区画片３２によつて区画さ
れた２個の孔から成る。偏心ベアリング１０と別
部材の区画片３２を偏心ベアリング１０に溶接等
によつて固定することにより、該衝突面２３，２
４の形成を容易にしている。
第２の衝突面２４は、偏心ベアリング１０に１個
の偏心ベアリング円周方向に長く延びる孔を設
け、該孔の偏心ベアリング円周方向中央部に、偏
心ベアリング軸線に沿う方向に延びて孔を２分す
る区画片３２をさしわたし、該区画片３２の偏心
ベアリング円周方向両端面に形成されている。こ
の場合は第１のロツクピン係合孔１６、第２のロ
ツクピン係合孔１７は区画片３２によつて区画さ
れた２個の孔から成る。偏心ベアリング１０と別
部材の区画片３２を偏心ベアリング１０に溶接等
によつて固定することにより、該衝突面２３，２
４の形成を容易にしている。
第１図の例では第１の案内溝２１および第２の
案内溝２２は円周方向に徐々に深さが変えられて
いるが、第１１図に示すように、第１の案内溝２
１Ａおよび第２の案内溝２２Ａの深さを円周方向
に一定としてもよい。この場合は、第１の案内溝
２１Ａと第２案内溝２２Ａは、同一平面内にある
単一の溝から構成され、かつ第１の案内溝２１Ａ
と第２の案内溝２２Ａの溝底円の中心が偏心ベア
リング１０の外周円の中心と一致している。また
第１のロツクピン係合孔１６Ａおよび第２のロツ
クピン係合孔１７Ａは、第１１図に示すように、
偏心ベアリング１０の内周迄貫通している必要は
ない。
案内溝２２は円周方向に徐々に深さが変えられて
いるが、第１１図に示すように、第１の案内溝２
１Ａおよび第２の案内溝２２Ａの深さを円周方向
に一定としてもよい。この場合は、第１の案内溝
２１Ａと第２案内溝２２Ａは、同一平面内にある
単一の溝から構成され、かつ第１の案内溝２１Ａ
と第２の案内溝２２Ａの溝底円の中心が偏心ベア
リング１０の外周円の中心と一致している。また
第１のロツクピン係合孔１６Ａおよび第２のロツ
クピン係合孔１７Ａは、第１１図に示すように、
偏心ベアリング１０の内周迄貫通している必要は
ない。
また、第１のロツクピン係合孔１６Ａおよび第
２のロツクピン係合孔１７Ａは、第１２図に示す
ように、偏心ベアリング１０の最肉厚部と最肉薄
部を結ぶ中心線に対して非対称の位置に設けられ
ていてもよい。
２のロツクピン係合孔１７Ａは、第１２図に示す
ように、偏心ベアリング１０の最肉厚部と最肉薄
部を結ぶ中心線に対して非対称の位置に設けられ
ていてもよい。
ロツクピンの駆動油圧回路は、たとえば第２２
図ないし第２４図示すように、次のように構成さ
れる。
図ないし第２４図示すように、次のように構成さ
れる。
コネクテイングロツド１４内に設けられた前記
油圧通路２７，２８は、コネクテイングロツド大
端部の軸受円周上に互に独立して設けられた油溝
３３，３４にそれぞれ連通されている。油溝３
３，３４は、クランクシヤフト３５内の油通路３
６を介して、クランクシヤフト３５のジヤーナル
軸受の円周上に互に独立して設けられた油溝３
７，３８に、クランクシヤフト３５の回転時に間
欠的に連通可能に、接続されている。油溝３７は
油溝３３を介してロツクピンロツク用油圧通路２
７に連通可能であり、油溝３８は油溝３４を介し
てロツクピンアンロツク用油圧通路２８に連通可
能である。
油圧通路２７，２８は、コネクテイングロツド大
端部の軸受円周上に互に独立して設けられた油溝
３３，３４にそれぞれ連通されている。油溝３
３，３４は、クランクシヤフト３５内の油通路３
６を介して、クランクシヤフト３５のジヤーナル
軸受の円周上に互に独立して設けられた油溝３
７，３８に、クランクシヤフト３５の回転時に間
欠的に連通可能に、接続されている。油溝３７は
油溝３３を介してロツクピンロツク用油圧通路２
７に連通可能であり、油溝３８は油溝３４を介し
てロツクピンアンロツク用油圧通路２８に連通可
能である。
シリンダブロツク内には、高圧縮比用メインオ
イル通路３９と低圧縮比用メインオイル通路４０
とが設けられており、高圧縮比用メインオイル通
路３９は油溝３７に連通され、低圧縮比用メイン
オイル通路４０は油溝３８に連通されている。オ
イルパン４１の潤滑油４２は、オイルストレーナ
４３、リターンパイプ４４を経てオイルポンプ４
５によつて汲み上げられ、切換弁４６を介して高
圧縮比用メインオイル通路３９か低圧縮比用メイ
ンオイル通路４０の何れかに送られる。バツテリ
４７、イグニツシヨンスイツチ４８、スタート信
号を感知するリレー４９、ガソリン機関ではイン
テークマニホルド５０に取付けられた吸気負圧ス
イツチ５１、またはデイーゼル機関では燃料噴射
ポンプのポンプ室５２に取付けられた圧力スイツ
チ５３が図示のような回路に組み込まれており、
切換弁４６を負荷に応じて作動させ、高負荷の場
合には低圧縮比用メインオイル通路４０に圧油が
送られ、中、軽負荷の場合には高圧縮比用メイン
オイル通路３９に圧油が送られるように制御され
る。
イル通路３９と低圧縮比用メインオイル通路４０
とが設けられており、高圧縮比用メインオイル通
路３９は油溝３７に連通され、低圧縮比用メイン
オイル通路４０は油溝３８に連通されている。オ
イルパン４１の潤滑油４２は、オイルストレーナ
４３、リターンパイプ４４を経てオイルポンプ４
５によつて汲み上げられ、切換弁４６を介して高
圧縮比用メインオイル通路３９か低圧縮比用メイ
ンオイル通路４０の何れかに送られる。バツテリ
４７、イグニツシヨンスイツチ４８、スタート信
号を感知するリレー４９、ガソリン機関ではイン
テークマニホルド５０に取付けられた吸気負圧ス
イツチ５１、またはデイーゼル機関では燃料噴射
ポンプのポンプ室５２に取付けられた圧力スイツ
チ５３が図示のような回路に組み込まれており、
切換弁４６を負荷に応じて作動させ、高負荷の場
合には低圧縮比用メインオイル通路４０に圧油が
送られ、中、軽負荷の場合には高圧縮比用メイン
オイル通路３９に圧油が送られるように制御され
る。
つぎに、上記のように構成された第１実施例に
おける作用について説明する。
おける作用について説明する。
機関が高負荷の状態にあつて低圧縮比状態に偏
心ベアリング１０の回転位置を保ちたいときは、
切換弁４６によつて、低圧縮比用メインオイル通
路４０に圧油が送られ、該圧油は油溝３８、クラ
ンクシヤフト３５内の油通路３６、油溝３４を介
して、ロツクピンアンロツク用油圧通路２８に送
られ、ロツクピン２６をロツクピン収納穴２５に
収納させて、第１のロツクピン係合孔１６または
第２のロツクピン係合孔１７から外し、偏心ベア
リング１０のロツクを解除する。この状態では偏
心ベアリング１０は回転可能であるから、ピスト
ン５４からの慣性力、ガス圧縮力、爆発力を、ピ
ストンピン１３を介して受けて回転するので、ピ
ストン５４は、第２５図のフリーの状態の軌跡Ａ
でもつて動く。したがつて、圧縮上死点位置では
ピストン５４は下に押された状態となり、低圧縮
比の状態を現出できる。このため、高負荷時にか
かわらず、ノツキングが生じにくく、圧縮比を高
く維持でき、熱効率の改善、燃費の改善、軸トル
クの向上をはかることができる。
心ベアリング１０の回転位置を保ちたいときは、
切換弁４６によつて、低圧縮比用メインオイル通
路４０に圧油が送られ、該圧油は油溝３８、クラ
ンクシヤフト３５内の油通路３６、油溝３４を介
して、ロツクピンアンロツク用油圧通路２８に送
られ、ロツクピン２６をロツクピン収納穴２５に
収納させて、第１のロツクピン係合孔１６または
第２のロツクピン係合孔１７から外し、偏心ベア
リング１０のロツクを解除する。この状態では偏
心ベアリング１０は回転可能であるから、ピスト
ン５４からの慣性力、ガス圧縮力、爆発力を、ピ
ストンピン１３を介して受けて回転するので、ピ
ストン５４は、第２５図のフリーの状態の軌跡Ａ
でもつて動く。したがつて、圧縮上死点位置では
ピストン５４は下に押された状態となり、低圧縮
比の状態を現出できる。このため、高負荷時にか
かわらず、ノツキングが生じにくく、圧縮比を高
く維持でき、熱効率の改善、燃費の改善、軸トル
クの向上をはかることができる。
一方、機関が中、軽負荷の状態にあつて偏心ベ
アリング１０を高圧縮比状態を創出きる位置に保
ちたいときには、偏心ベアリング１０は次のよう
にして高圧縮比状態を現出できる位置にロツクさ
れる。すなわち、切換弁４６によつて高圧縮比用
メインオイル通路３９に圧油が送られ、該圧油は
油溝３７、クランクシヤフト３５内の油通路３
６、油溝３３を介して、ロツクピンロツク用油圧
通路２７に送られ、ロツクピン２６をロツクピン
収納穴２５から出る方向に駆動して、正方向のＮ
に回転する偏心ベアリングの第１のロツクピン係
合孔１６に係合させ、偏心ベアリング１０をロツ
クする。偏心ベアリング１０が逆方向Ｒに回転す
るときは、ロツクピン２６は第２のロツクピン係
合孔１７に係合する。ロツク状態ではピストン５
４のコネクテイングロツド１４に対する相対位置
が高位置にロツクされるので、高圧縮比を現出す
ることが可能である。このとき、ピストン５４は
第２５図の高圧縮比の軌跡Ｂに沿つて動く。なお
軌跡Ｃは低圧縮比の状態でピストン５４をロツク
したら得られるであろう軌跡である。このように
して、中、高負荷状態で高圧縮比が得られるよう
に設定されたエンジン、したがつて中、軽負荷状
態では実質的に低圧縮比になつてしまうエンジン
においても、本考案の適用になつて中、低負荷時
に高圧縮比が得られ、熱効率の改善、燃費の改
善、軸トルクの増大がはかられる。
アリング１０を高圧縮比状態を創出きる位置に保
ちたいときには、偏心ベアリング１０は次のよう
にして高圧縮比状態を現出できる位置にロツクさ
れる。すなわち、切換弁４６によつて高圧縮比用
メインオイル通路３９に圧油が送られ、該圧油は
油溝３７、クランクシヤフト３５内の油通路３
６、油溝３３を介して、ロツクピンロツク用油圧
通路２７に送られ、ロツクピン２６をロツクピン
収納穴２５から出る方向に駆動して、正方向のＮ
に回転する偏心ベアリングの第１のロツクピン係
合孔１６に係合させ、偏心ベアリング１０をロツ
クする。偏心ベアリング１０が逆方向Ｒに回転す
るときは、ロツクピン２６は第２のロツクピン係
合孔１７に係合する。ロツク状態ではピストン５
４のコネクテイングロツド１４に対する相対位置
が高位置にロツクされるので、高圧縮比を現出す
ることが可能である。このとき、ピストン５４は
第２５図の高圧縮比の軌跡Ｂに沿つて動く。なお
軌跡Ｃは低圧縮比の状態でピストン５４をロツク
したら得られるであろう軌跡である。このように
して、中、高負荷状態で高圧縮比が得られるよう
に設定されたエンジン、したがつて中、軽負荷状
態では実質的に低圧縮比になつてしまうエンジン
においても、本考案の適用になつて中、低負荷時
に高圧縮比が得られ、熱効率の改善、燃費の改
善、軸トルクの増大がはかられる。
上記のロツクにおいて、偏心ベアリング１０の
ロツクが解除されて偏心ベアリング１０が回転す
るとき、偏心ベアリング１０は常に正方向Ｎに回
転するとは限らない。厳しい条件下においては、
偏心ベアリング１０は、逆方向Ｒ回転することも
ある。
ロツクが解除されて偏心ベアリング１０が回転す
るとき、偏心ベアリング１０は常に正方向Ｎに回
転するとは限らない。厳しい条件下においては、
偏心ベアリング１０は、逆方向Ｒ回転することも
ある。
偏心ベアリング１０が正方向Ｎに回転するとき
は、第４図ないし第６図に示すように、まず第１
の案内溝２１がロツクピン２６と摺動し、第１の
衝突面２３がロツクピン２６にあたつて偏心ベア
リング１０の回転が止まり、偏心ベアリング半径
方向内方に駆動されるロツクピン２６が第１のロ
ツクピン係合孔１６に入る。ロツクピン２６は第
１の衝突面２３と衝突するので、確実に第１のロ
ツクピン係合孔１６に入る。
は、第４図ないし第６図に示すように、まず第１
の案内溝２１がロツクピン２６と摺動し、第１の
衝突面２３がロツクピン２６にあたつて偏心ベア
リング１０の回転が止まり、偏心ベアリング半径
方向内方に駆動されるロツクピン２６が第１のロ
ツクピン係合孔１６に入る。ロツクピン２６は第
１の衝突面２３と衝突するので、確実に第１のロ
ツクピン係合孔１６に入る。
偏心ベアリング１０が逆方向Ｒに回転するとき
は、第７図ないし第９図に示すように、まず第２
の案内溝２２がロツクピン２６と摺動し、第２の
衝突面２４がロツクピン２６にあたつて偏心ベア
リング１０の回転が止まり偏心ベアリング半径方
向内方に駆動されるロツクピン２６が第２のロツ
クピン係合孔１７に入る。ロツクピン２６は第２
の衝突面２４と衝突するので、確実に第２のロツ
クピン係合孔１７に入る。
は、第７図ないし第９図に示すように、まず第２
の案内溝２２がロツクピン２６と摺動し、第２の
衝突面２４がロツクピン２６にあたつて偏心ベア
リング１０の回転が止まり偏心ベアリング半径方
向内方に駆動されるロツクピン２６が第２のロツ
クピン係合孔１７に入る。ロツクピン２６は第２
の衝突面２４と衝突するので、確実に第２のロツ
クピン係合孔１７に入る。
このように、偏心ベアリング１０が正方向Ｎに
回転しても逆方向Ｒに回転してもロツクピン２６
はロツクピン係合孔１６，１７を飛び越えること
はなく、確実にロツクピン係合孔１６，１７に入
り、高圧縮比状態を創出する。
回転しても逆方向Ｒに回転してもロツクピン２６
はロツクピン係合孔１６，１７を飛び越えること
はなく、確実にロツクピン係合孔１６，１７に入
り、高圧縮比状態を創出する。
第２実施例
第１３図ないし第２１図は本発明の第２実施例
における偏心ベアリング近傍の構造を示してい
る。第２実施例の第１実施例と異なる点は、２個
のロツクピン係合孔が偏心ベアリングの軸線に沿
う方向に位置をずらせて設けてあることであり、
したがつて、ロツクピン収納穴、ロツクピンもそ
れぞれ２個づつ設けられる。
における偏心ベアリング近傍の構造を示してい
る。第２実施例の第１実施例と異なる点は、２個
のロツクピン係合孔が偏心ベアリングの軸線に沿
う方向に位置をずらせて設けてあることであり、
したがつて、ロツクピン収納穴、ロツクピンもそ
れぞれ２個づつ設けられる。
第１３図ないし第２１図において、６０は偏心
ベアリングであり、内周面６１と外周面６２とが
互に偏心された筒状体から成る。偏心ベアリング
６０の内周面６１はピストンピン６３の外周に回
転自在に嵌合し、外周面６２はコネクテイングロ
ツド６４の孔６５に回転可能に嵌合する。したが
つて、偏心ベアリング６０はピストンピン６３と
コネクテイングロツド６４の間に回転可能に介装
される。
ベアリングであり、内周面６１と外周面６２とが
互に偏心された筒状体から成る。偏心ベアリング
６０の内周面６１はピストンピン６３の外周に回
転自在に嵌合し、外周面６２はコネクテイングロ
ツド６４の孔６５に回転可能に嵌合する。したが
つて、偏心ベアリング６０はピストンピン６３と
コネクテイングロツド６４の間に回転可能に介装
される。
偏心ベアリング６０には、第１のロツクピン係
合孔６６と第２のロツクピン係合孔６７とが穿設
される。両ロツクピン係合孔６６，６７は、偏心
ベアリング６０の外周面６２の中心を中心として
半径方向に、内周面６１から外周面６２にまでわ
たつて延びている。第１のロツクピン係合孔６６
と第２のロツクピン係合孔６７は、偏心ベアリン
グ６０の軸線に沿う方向に互に位置をずらして穿
設されており、かつ偏心ベアリング６０の最肉厚
部６８と最肉薄部６９とを結ぶ中心線７０および
偏心ベアリング軸線を含む同一平面内に設けら
れ、互に同じ大きさを有する。両ロツクピン係合
孔６６，６７は偏心ベアリング６０の最肉厚部６
８に形成されている。
合孔６６と第２のロツクピン係合孔６７とが穿設
される。両ロツクピン係合孔６６，６７は、偏心
ベアリング６０の外周面６２の中心を中心として
半径方向に、内周面６１から外周面６２にまでわ
たつて延びている。第１のロツクピン係合孔６６
と第２のロツクピン係合孔６７は、偏心ベアリン
グ６０の軸線に沿う方向に互に位置をずらして穿
設されており、かつ偏心ベアリング６０の最肉厚
部６８と最肉薄部６９とを結ぶ中心線７０および
偏心ベアリング軸線を含む同一平面内に設けら
れ、互に同じ大きさを有する。両ロツクピン係合
孔６６，６７は偏心ベアリング６０の最肉厚部６
８に形成されている。
偏心ベアリング６０の外周には、第１のロツク
ピン係合孔６６からは最肉薄部６９の方向に向つ
て第１の案内溝７１が偏心ベアリング円周方向に
延びている。第２のロツクピン係合孔６７からは
最肉薄部６９の方向に向つて第２の案内溝７２が
偏心ベアリング円周方向に延びている。第１の案
内溝７１と第２の案内溝７２は互に逆方向に延び
ている。
ピン係合孔６６からは最肉薄部６９の方向に向つ
て第１の案内溝７１が偏心ベアリング円周方向に
延びている。第２のロツクピン係合孔６７からは
最肉薄部６９の方向に向つて第２の案内溝７２が
偏心ベアリング円周方向に延びている。第１の案
内溝７１と第２の案内溝７２は互に逆方向に延び
ている。
第１のロツクピン係合孔６６の孔周面のうち、
第１の案内溝７１と反対側に位置する面に第１の
衝突面７３が形成されており、第１の衝突面７３
は第１の案内溝７１の底面より偏心ベアリング６
０の半径方向外方位置迄延びている。また、第２
のロツクピン係合孔６７の孔周面のうち、第２の
案内溝７２と反対側に位置する面に第２の衝突面
７４が形成されており、第２の衝突面７４は第２
の案内溝７２の底面より偏心ベアリング６０の半
径方向外方位置迄延びている。
第１の案内溝７１と反対側に位置する面に第１の
衝突面７３が形成されており、第１の衝突面７３
は第１の案内溝７１の底面より偏心ベアリング６
０の半径方向外方位置迄延びている。また、第２
のロツクピン係合孔６７の孔周面のうち、第２の
案内溝７２と反対側に位置する面に第２の衝突面
７４が形成されており、第２の衝突面７４は第２
の案内溝７２の底面より偏心ベアリング６０の半
径方向外方位置迄延びている。
コネクテイングロツド６４には、孔６５に開口
させて、２個のロツクピン収納穴７５Ａ，７５Ｂ
が形成されている。ロツクピン収納穴７５Ａ，７
５Ｂは、第１のロツクピン係合孔６６、第２のロ
ツクピン係合孔６７の回転軌跡に対向する位置に
設けられている。ロツクピン収納穴７５Ａ，７５
Ｂは偏心ベアリング６０の外周面６２の半径方向
延長線上に延びている。
させて、２個のロツクピン収納穴７５Ａ，７５Ｂ
が形成されている。ロツクピン収納穴７５Ａ，７
５Ｂは、第１のロツクピン係合孔６６、第２のロ
ツクピン係合孔６７の回転軌跡に対向する位置に
設けられている。ロツクピン収納穴７５Ａ，７５
Ｂは偏心ベアリング６０の外周面６２の半径方向
延長線上に延びている。
ロツクピン収納穴７５Ａ，７５Ｂにはロツクピ
ン７６Ａ，７６Ｂがそれぞれ摺動自在に嵌挿され
ている。ロツクピン収納穴７５Ａ，７５Ｂには、
ロツクピンロツク用油圧通路７７が、該通路に油
圧がかかつたときロツクピン７６Ａ，７６Ｂを偏
心ベアリング６０方向に駆動することのできる位
置に連通されている。また、ロツクピン収納穴７
５Ａ，７５Ｂには、ロツクピンアンロツク用油圧
通路７８が該通路に油圧がかかつたときロツクピ
ン７６Ａ，７６Ｂをロツクピン収納穴７５Ａ，７
５Ｂ内におさめることができるように連通されて
いる。ロツクピンロツク用油圧通路７７、ロツク
ピンアンロツク用油圧通路７８はロツクピン駆動
油圧通路を構成する。
ン７６Ａ，７６Ｂがそれぞれ摺動自在に嵌挿され
ている。ロツクピン収納穴７５Ａ，７５Ｂには、
ロツクピンロツク用油圧通路７７が、該通路に油
圧がかかつたときロツクピン７６Ａ，７６Ｂを偏
心ベアリング６０方向に駆動することのできる位
置に連通されている。また、ロツクピン収納穴７
５Ａ，７５Ｂには、ロツクピンアンロツク用油圧
通路７８が該通路に油圧がかかつたときロツクピ
ン７６Ａ，７６Ｂをロツクピン収納穴７５Ａ，７
５Ｂ内におさめることができるように連通されて
いる。ロツクピンロツク用油圧通路７７、ロツク
ピンアンロツク用油圧通路７８はロツクピン駆動
油圧通路を構成する。
第１のロツクピン係合孔６６、第１の案内溝７
１、第１の衝突面７３は、第２のロツクピン係合
孔６７、第２の案内溝７２、第２の衝突面７４に
対し、偏心ベアリング１０の軸線方向に位置をず
らして設けられている。
１、第１の衝突面７３は、第２のロツクピン係合
孔６７、第２の案内溝７２、第２の衝突面７４に
対し、偏心ベアリング１０の軸線方向に位置をず
らして設けられている。
第１の案内溝７１は第１のロツクピン係合孔６
６に近づくにつれ、深さが深くなつている。ま
た、第２の案内溝７２は第２のロツクピン係合孔
６７に近づくにつれ、深さが深くなつている。そ
して第１の案内溝７１から第１のロツクピン係合
孔６６への移行部には丸味７９が形成されてい
る。また、第２の案内溝７２から第２のロツクピ
ン係合孔６７への移行部にも丸味８０が形成され
ている。これらの丸味７９，８０はロツクピン７
６Ａ，７６Ｂのロツクピン係合孔６６，６７への
突入を円滑にしている。
６に近づくにつれ、深さが深くなつている。ま
た、第２の案内溝７２は第２のロツクピン係合孔
６７に近づくにつれ、深さが深くなつている。そ
して第１の案内溝７１から第１のロツクピン係合
孔６６への移行部には丸味７９が形成されてい
る。また、第２の案内溝７２から第２のロツクピ
ン係合孔６７への移行部にも丸味８０が形成され
ている。これらの丸味７９，８０はロツクピン７
６Ａ，７６Ｂのロツクピン係合孔６６，６７への
突入を円滑にしている。
ロツクピン７６Ａ，７６Ｂの駆動構造に関して
は、第１実施例の第２２図ないし第２５図の構造
に準じるので、説明を省略する。
は、第１実施例の第２２図ないし第２５図の構造
に準じるので、説明を省略する。
第２実施例における作動について説明する。第
２実施例の作動は基本的には第１実施例に準じ
る。
２実施例の作動は基本的には第１実施例に準じ
る。
すなわち、高負荷の場合は低圧縮比用メインオ
イル通路３９からロツクピンアンロツク用油圧通
路７８に圧油が送られ、ロツクピン７６Ａ，７６
Ｂをロツクピン収納穴７５Ａ，７５Ｂに収納させ
て、偏心ベアリング１０の回転をフリーにし、低
圧縮比状態を創出する。
イル通路３９からロツクピンアンロツク用油圧通
路７８に圧油が送られ、ロツクピン７６Ａ，７６
Ｂをロツクピン収納穴７５Ａ，７５Ｂに収納させ
て、偏心ベアリング１０の回転をフリーにし、低
圧縮比状態を創出する。
また、中、軽負荷の場合は高圧縮比用メインオ
イル通路４０からロツクピンロツク用油圧通路７
７に圧油が送られ、ロツクピン７６Ａ，７６Ｂを
ロツクピン収納穴７５Ａ，７５Ｂから出してロツ
クピン係合孔６６，６７に係合させて偏心ベアリ
ング１０の回転をロツクし、高圧縮比状態を創出
する。
イル通路４０からロツクピンロツク用油圧通路７
７に圧油が送られ、ロツクピン７６Ａ，７６Ｂを
ロツクピン収納穴７５Ａ，７５Ｂから出してロツ
クピン係合孔６６，６７に係合させて偏心ベアリ
ング１０の回転をロツクし、高圧縮比状態を創出
する。
上記のロツクにおいて、偏心ベアリング６０の
ロツクが解除されて偏心ベアリング６０が回転す
るとき、偏心ベアリング６０は正方向Ｎ、逆方向
Ｒの何れに回転するかは分らない。
ロツクが解除されて偏心ベアリング６０が回転す
るとき、偏心ベアリング６０は正方向Ｎ、逆方向
Ｒの何れに回転するかは分らない。
偏心ベアリング６０が正方向Ｎに回転するとき
は、第１６図ないし第１８図に示すように、まず
第１の案内溝７１がロツクピン７６Ａと摺接し、
第１の衝突面７３がロツクピン７６Ａにあたつて
偏心ベアリング６０の回転が止まり偏心ベアリン
グ半径方向内方に駆動されるロツクピン７６Ａが
第１のロツクピン係合孔７１に入る。ロツクピン
７６Ａは第１の衝突面７３と衝突するので、確実
に第１のロツクピン係合孔６６に入る。
は、第１６図ないし第１８図に示すように、まず
第１の案内溝７１がロツクピン７６Ａと摺接し、
第１の衝突面７３がロツクピン７６Ａにあたつて
偏心ベアリング６０の回転が止まり偏心ベアリン
グ半径方向内方に駆動されるロツクピン７６Ａが
第１のロツクピン係合孔７１に入る。ロツクピン
７６Ａは第１の衝突面７３と衝突するので、確実
に第１のロツクピン係合孔６６に入る。
偏心ベアリング６０が逆方向Ｒに回転するとき
は、第１９図ないし第２１図に示すように、まず
第２の案内溝７２がロツクピン７６Ｂと摺接し、
第２の衝突面６４がロツクピン７６Ｂにあたつて
偏心ベアリング６０の回転が止まり、偏心ベアリ
ング半径方向内方に駆動されるロツクピン７６Ｂ
が第２のロツクピン係合孔６７に入る。ロツクピ
ン７６Ｂは第２の衝突面７４と衝突するので、確
実に第２のロツクピン係合孔６７に入る。
は、第１９図ないし第２１図に示すように、まず
第２の案内溝７２がロツクピン７６Ｂと摺接し、
第２の衝突面６４がロツクピン７６Ｂにあたつて
偏心ベアリング６０の回転が止まり、偏心ベアリ
ング半径方向内方に駆動されるロツクピン７６Ｂ
が第２のロツクピン係合孔６７に入る。ロツクピ
ン７６Ｂは第２の衝突面７４と衝突するので、確
実に第２のロツクピン係合孔６７に入る。
このように、偏心ベアリング６０が正方向Ｎに
回転しても逆方向Ｒに回転してもロツクピン７６
Ａ，７６Ｂはロツクピン係合孔６６，６７を飛び
越えることはなく、確実にロツクピン係合孔６
６，６７に入り、高圧縮比状態を創出する。
回転しても逆方向Ｒに回転してもロツクピン７６
Ａ，７６Ｂはロツクピン係合孔６６，６７を飛び
越えることはなく、確実にロツクピン係合孔６
６，６７に入り、高圧縮比状態を創出する。
［発明の効果］
したがつて、本発明によるときは、偏心ベアリ
ングの正、逆両方向の回転において、ロツクピン
のロツクピン係合孔に対する飛び越しがなくなる
ため、エンジン負荷、回転数等の影響を受けるこ
とがなく、広範囲なエンジン運転状態で、圧縮比
の切換を確実に行なわせることが可能となる。
ングの正、逆両方向の回転において、ロツクピン
のロツクピン係合孔に対する飛び越しがなくなる
ため、エンジン負荷、回転数等の影響を受けるこ
とがなく、広範囲なエンジン運転状態で、圧縮比
の切換を確実に行なわせることが可能となる。
また、偏心ベアリングがその中心線に対し左右
対称に構成されることにより、組付時の方向確認
が不要となり、作業性が向上される。
対称に構成されることにより、組付時の方向確認
が不要となり、作業性が向上される。
第１図は本発明の第１実施例における偏心ベア
リングの断面図、第２図は第１図の偏心ベアリン
グの一部を断面にした正面図、第３図は第１図の
Ｘ方向からみたロツクピン係合孔近傍の正面図、
第４図は第１実施例の偏心ベアリングの正方向回
転の途中の状態におけるロツクピンと第１のロツ
クピン係合孔の近傍の部分断面図、第５図は第４
図より偏心ベアリングの正方向回転が進んだ状態
におけるロツクピンと第１のロツクピン係合孔の
近傍の部分断面図、第６図は第５図においてロツ
クピンが第１のロツクピン係合孔に入つた状態に
おけるロツクピン近傍の部分断面図、第７図は第
１実施例の偏心ベアリングの逆方向回転の途中に
おけるロツクピンと第２のロツクピン係合孔の近
傍の部分断面図、第８図は第７図より偏心ベアリ
ングの逆方向回転が進んだ状態におけるロツクピ
ンと第２のロツクピン係合孔の近傍の部分断面
図、第９図は第８図においてロツクピンが第２の
ロツクピン係合孔に入つた状態におけるロツクピ
ン近傍の部分断面図、第１０図はロツクピン係合
孔を画成する区画片近傍の部分正面図、第１１図
は第１実施例で第１の案内溝と第２の案内溝の深
さが円周方向に同一の場合の偏心ベアリングの断
面図、第１２図は第１実施例で第１のロツクピン
係合孔と第２のロツクピン係合孔が偏心ベアリン
グ最肉厚部以外の部位に形成されている場合の偏
心ベアリングの断面図、第１３図は本発明の第２
実施例における偏心ベアリングの正面図、第１４
図は第１３図の−線に沿う断面図、第１
５図は第１３図の−線に沿う断面図、第
１６図は第２実施例の偏心ベアリングの正方向回
転の途中の状態におけるロツクピンと第１のロツ
クピン係合孔の近傍の部分断面図、第１７図は第
１６図より偏心ベアリングの正方向回転が進んだ
状態におけるロツクピンと第１のロツクピン係合
孔の近傍の部分断面図、第１８図は第１７図にお
いてロツクピンが第１のロツクピン係合孔に入つ
た状態におけるロツクピン近傍の部分断面図、第
１９図は第２実施例の偏心ベアリングの逆方向回
転途中におけるロツクピンと第２のロツクピン係
合孔の近傍の部分断面図、第２０図は第１９図よ
り偏心ベアリングの逆方向回転が進んだ状態にお
けるロツクピンと第２のロツクピン係合孔の近傍
の部分断面図、第２１図は第２０図においてロツ
クピンが第２のロツクピン係合孔に入つた状態に
おけるロツクピン近傍の部分断面図、第２２図
は、第１実施例または第２実施例における、ロツ
クピン駆動通路構造の断面図、第２３図は第２２
図の構造の第２２図とは直角方向の断面図、第２
４図は第２２図，第２３図の油圧通路の油圧切換
系の系統図、第２５図はピストンの軌跡図、第２
６図は従来の偏心ベアリングの断面図、第２７図
は第２６図の偏心ベアリングの正面図、第２８図
は従来の偏心ベアリングの正方向回転におけるロ
ツクピン近傍の部分断面図、第２９図は第２８図
の偏心ベアリングの正方向回転が第２８図の状態
より進んだときのロツクピン近傍の部分断面図、
第３０図は第２９図においてロツクピンがロツク
ピン係合孔に入つた状態の部分断面図、第３１図
は第２６図の偏心ベアリングの逆方向回転におけ
るロツクピン近傍の部分断面図、第３２図は第３
１図の偏心ベアリングの逆方向回転が第３１図の
状態より進んだときのロツクピン近傍の部分断面
図、第３３図は第３２図の偏心ベアリングの逆方
向回転が第３２図の状態より進んで、ロツクピン
がロツクピン係合孔を飛び越したときのロツクピ
ン近傍の部分断面図、である。 １０，６０…偏心ベアリング、１１，６１…内
周面、１２，６２…外周面、１３，６３…ピスト
ンピン、１４，６４…コネクテイングロツド、１
５，６５…孔、１６，１６Ａ，６６…第１のロツ
クピン係合孔、１７，１７Ａ，６７…第２のロツ
クピン係合孔、１８，６８…最肉厚部、１９，６
９…最肉薄部、２０，７０…中心線、２１，２１
Ａ，７１…第１の案内溝、２２，２２Ａ，７２…
第２の案内溝、２３，７３…第１の衝突面、２
４，７４…第２の衝突面、２５，７５Ａ，７５Ｂ
…ロツクピン収納穴、２６，７６Ａ，７６Ｂ…ロ
ツクピン、２７，７７…ロツクピンロツク用油圧
通路、２８，７８…ロツクピンアンロツク用油圧
通路、２９，３０，７９，８０…丸味、３１…部
分、３２…区画片、３３，３４…油溝、３５…ク
ランクシヤフト、３６…油通路、３７，３８…油
溝、３９…低圧縮比用メインオイル通路、４０…
高圧縮比用メインオイル通路、４１…オイルパ
ン、４２…潤滑油、４３…オイルストレーナ、４
４…リターンパイプ、４５…オイルポンプ、４６
…切換弁、４７…バツテリ、４８…イグニツシヨ
ンスイツチ、４９…リレー、５０…インテークマ
ニホルド、５１…吸気負圧スイツチ、５２…ポン
プ室、５３…圧力スイツチ、５４…ピストン。
リングの断面図、第２図は第１図の偏心ベアリン
グの一部を断面にした正面図、第３図は第１図の
Ｘ方向からみたロツクピン係合孔近傍の正面図、
第４図は第１実施例の偏心ベアリングの正方向回
転の途中の状態におけるロツクピンと第１のロツ
クピン係合孔の近傍の部分断面図、第５図は第４
図より偏心ベアリングの正方向回転が進んだ状態
におけるロツクピンと第１のロツクピン係合孔の
近傍の部分断面図、第６図は第５図においてロツ
クピンが第１のロツクピン係合孔に入つた状態に
おけるロツクピン近傍の部分断面図、第７図は第
１実施例の偏心ベアリングの逆方向回転の途中に
おけるロツクピンと第２のロツクピン係合孔の近
傍の部分断面図、第８図は第７図より偏心ベアリ
ングの逆方向回転が進んだ状態におけるロツクピ
ンと第２のロツクピン係合孔の近傍の部分断面
図、第９図は第８図においてロツクピンが第２の
ロツクピン係合孔に入つた状態におけるロツクピ
ン近傍の部分断面図、第１０図はロツクピン係合
孔を画成する区画片近傍の部分正面図、第１１図
は第１実施例で第１の案内溝と第２の案内溝の深
さが円周方向に同一の場合の偏心ベアリングの断
面図、第１２図は第１実施例で第１のロツクピン
係合孔と第２のロツクピン係合孔が偏心ベアリン
グ最肉厚部以外の部位に形成されている場合の偏
心ベアリングの断面図、第１３図は本発明の第２
実施例における偏心ベアリングの正面図、第１４
図は第１３図の−線に沿う断面図、第１
５図は第１３図の−線に沿う断面図、第
１６図は第２実施例の偏心ベアリングの正方向回
転の途中の状態におけるロツクピンと第１のロツ
クピン係合孔の近傍の部分断面図、第１７図は第
１６図より偏心ベアリングの正方向回転が進んだ
状態におけるロツクピンと第１のロツクピン係合
孔の近傍の部分断面図、第１８図は第１７図にお
いてロツクピンが第１のロツクピン係合孔に入つ
た状態におけるロツクピン近傍の部分断面図、第
１９図は第２実施例の偏心ベアリングの逆方向回
転途中におけるロツクピンと第２のロツクピン係
合孔の近傍の部分断面図、第２０図は第１９図よ
り偏心ベアリングの逆方向回転が進んだ状態にお
けるロツクピンと第２のロツクピン係合孔の近傍
の部分断面図、第２１図は第２０図においてロツ
クピンが第２のロツクピン係合孔に入つた状態に
おけるロツクピン近傍の部分断面図、第２２図
は、第１実施例または第２実施例における、ロツ
クピン駆動通路構造の断面図、第２３図は第２２
図の構造の第２２図とは直角方向の断面図、第２
４図は第２２図，第２３図の油圧通路の油圧切換
系の系統図、第２５図はピストンの軌跡図、第２
６図は従来の偏心ベアリングの断面図、第２７図
は第２６図の偏心ベアリングの正面図、第２８図
は従来の偏心ベアリングの正方向回転におけるロ
ツクピン近傍の部分断面図、第２９図は第２８図
の偏心ベアリングの正方向回転が第２８図の状態
より進んだときのロツクピン近傍の部分断面図、
第３０図は第２９図においてロツクピンがロツク
ピン係合孔に入つた状態の部分断面図、第３１図
は第２６図の偏心ベアリングの逆方向回転におけ
るロツクピン近傍の部分断面図、第３２図は第３
１図の偏心ベアリングの逆方向回転が第３１図の
状態より進んだときのロツクピン近傍の部分断面
図、第３３図は第３２図の偏心ベアリングの逆方
向回転が第３２図の状態より進んで、ロツクピン
がロツクピン係合孔を飛び越したときのロツクピ
ン近傍の部分断面図、である。 １０，６０…偏心ベアリング、１１，６１…内
周面、１２，６２…外周面、１３，６３…ピスト
ンピン、１４，６４…コネクテイングロツド、１
５，６５…孔、１６，１６Ａ，６６…第１のロツ
クピン係合孔、１７，１７Ａ，６７…第２のロツ
クピン係合孔、１８，６８…最肉厚部、１９，６
９…最肉薄部、２０，７０…中心線、２１，２１
Ａ，７１…第１の案内溝、２２，２２Ａ，７２…
第２の案内溝、２３，７３…第１の衝突面、２
４，７４…第２の衝突面、２５，７５Ａ，７５Ｂ
…ロツクピン収納穴、２６，７６Ａ，７６Ｂ…ロ
ツクピン、２７，７７…ロツクピンロツク用油圧
通路、２８，７８…ロツクピンアンロツク用油圧
通路、２９，３０，７９，８０…丸味、３１…部
分、３２…区画片、３３，３４…油溝、３５…ク
ランクシヤフト、３６…油通路、３７，３８…油
溝、３９…低圧縮比用メインオイル通路、４０…
高圧縮比用メインオイル通路、４１…オイルパ
ン、４２…潤滑油、４３…オイルストレーナ、４
４…リターンパイプ、４５…オイルポンプ、４６
…切換弁、４７…バツテリ、４８…イグニツシヨ
ンスイツチ、４９…リレー、５０…インテークマ
ニホルド、５１…吸気負圧スイツチ、５２…ポン
プ室、５３…圧力スイツチ、５４…ピストン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ピストンおよびピストンピンと； 前記ピストンの往復動をクランクシヤフトの回
転動に変換するコネクテイングロツドと； 前記ピストンピンと前記コネクテイングロツド
との間に回転可能に介装された、内周と外周とが
互に偏心された偏心ベアリングと； 前記偏心ベアリングに設けられた、該偏心ベア
リングの半径方向に延びる第１のロツクピン係合
孔および第２のロツクピン係合孔と； 前記偏心ベアリングの外周で前記第１のロツク
ピン係合孔および前記第２のロツクピン係合孔か
らそれぞれ互に逆方向に偏心ベアリングの円周方
向に延びる第１の案内溝および第２の案内溝と； 前記第１のロツクピン係合孔および前記第２の
ロツクピン係合孔の孔周面のうち、前記第１の案
内溝および前記第２の案内溝と反対側に位置する
面から成り、かつ前記第１の案内溝および前記第
２の案内溝の底面より偏心ベアリングの半径方向
外方位置迄延びる第１の衝突面および第２の衝突
面と； 前記コネクテイングロツドの、前記第１のロツ
クピン係合孔および前記第２のロツクピン係合孔
の回転軌跡に対向する位置に、前記偏心ベアリン
グの半径方向延長線上に形成された少なくとも１
個のロツクピン収納穴と； 前記ロツクピン収納穴に出没自在に嵌挿された
ロツクピンと； 前記ロツクピン収納穴に連通されたロツクピン
駆動油圧通路と； から成る圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク
機構。 ２ 前記第１のロツクピン係合孔、前記第２のロ
ツクピン係合孔、前記第１の案内溝、前記第２の
案内溝、前記第１の衝突面および前記第２の衝突
面が、前記偏心ベアリングの軸線と直交する単一
の平面内に設けられている特許請求の範囲第１項
記載の圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機
構。 ３ 前記第１の案内溝および前記第２の案内溝
が、前記偏心ベアリングの最肉薄部と最肉厚部と
を通る中心線に対し実質的に対称の位置に形成さ
れ、かつ前記第１のロツクピン係合孔と前記第２
のロツクピン係合孔が、前記偏心ベアリングの最
肉薄部と最肉厚部とを通る前記中心線に対し実質
的に対称の位置に穿設される特許請求の範囲第２
項記載の圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク
機構。 ４ 前記第１の案内溝および前記第２の案内溝
は、それぞれ前記第１のロツクピン係合孔および
前記第２のロツクピン係合孔に近づくにつれ、深
さが深くなつている特許請求の範囲第２項記載の
圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機構。 ５ 前記第１の衝突面および前記第２の衝突面
が、前記第１のロツクピン係合孔および前記第２
のロツクピン係合孔の間の偏心ベアリング部分の
両端面に形成されている特許請求の範囲第２項記
載の圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機
構。 ６ 前記偏心ベアリングに孔を設け、該孔の中央
部に区画片をさしわたして固定することにより該
区画片の両側に前記第１のロツクピン係合孔およ
び前記第２のロツクピン係合孔を形成し、該区画
片の両端面に前記第１の衝突面および前記第２の
衝突面を形成した特許請求の範囲第２項記載の圧
縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機構。 ７ 前記第１のロツクピン係合孔および前記第２
のロツクピン係合孔が前記偏心ベアリングの最肉
厚部近傍に設けられている特許請求の範囲第２項
記載の圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機
構。 ８ 前記第１の案内溝と前記第２の案内溝が同一
平面内にある単一の溝から構成され、かつ前記第
１の案内溝および前記第２の案内溝の溝底面の中
心が前記偏心ベアリングの外周円の中心と一致し
ており、かつ第１のロツクピン係合孔および第２
のロツクピン係合孔が偏心ベアリングの内周迄貫
通していない穴から成る特許請求の範囲第２項記
載の圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機
構。 ９ 前記第１のロツクピン係合孔と前記第２のロ
ツクピン係合孔とが、前記偏心ベアリングの最肉
厚部と最肉薄部とを通る中心線に対し非対称の位
置に形成されている特許請求の範囲第２項記載の
圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機構。 １０ 前記第１のロツクピン係合孔および前記第
２のロツクピン係合孔が、前記偏心ベアリングの
軸線に沿う方向に互に位置をずらして設けられて
おり、 前記第１のロツクピン係合孔から延びる前記第
１の案内溝と前記第２のロツクピン係合孔から延
びる前記第２の案内溝とは、前記偏心ベアリング
の軸線に沿う方向に互に位置をずらして設けられ
ている特許請求の範囲第１項記載の圧縮比可変機
構の偏心ベアリングロツク機構。 １１ 前記第１のロツクピン係合孔と前記第２の
ロツクピン係合孔が、前記偏心ベアリングの軸線
を含む単一の平面内に位置している特許請求の範
囲第１０項記載の圧縮比可変機構の偏心ベアリン
グロツク機構。 １２ 前記第１の案内溝および第２の案内溝は、
それぞれ前記第１のロツクピン係合孔および前記
第２のロツクピン係合孔に近づくにつれ、深さが
深くなつている特許請求の範囲第１０項記載の圧
縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機構。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60132989A JPS61291736A (ja) | 1985-06-20 | 1985-06-20 | 圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機構 |
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| JP60132989A JPS61291736A (ja) | 1985-06-20 | 1985-06-20 | 圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機構 |
Publications (2)
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| JPS61291736A JPS61291736A (ja) | 1986-12-22 |
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Family
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Family Applications (1)
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| JP60132989A Granted JPS61291736A (ja) | 1985-06-20 | 1985-06-20 | 圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機構 |
Country Status (2)
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- 1985-06-20 JP JP60132989A patent/JPS61291736A/ja active Granted
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1986
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPS61291736A (ja) | 1986-12-22 |
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