JPH05174647A - 化合物超電導線の製造方法 - Google Patents
化合物超電導線の製造方法Info
- Publication number
- JPH05174647A JPH05174647A JP3344734A JP34473491A JPH05174647A JP H05174647 A JPH05174647 A JP H05174647A JP 3344734 A JP3344734 A JP 3344734A JP 34473491 A JP34473491 A JP 34473491A JP H05174647 A JPH05174647 A JP H05174647A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- wire
- superconducting
- diameter
- bronze
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】超電導フィラメント間の超電導電流による結合
を招くことなく、超電導フィラメント径をサブミクロン
化し、交流損失が低減された化合物超電導線を製造す
る。 【構成】ブロンズ法によりＡ１５型化合物超電導線を製
造する方法において、Ａ１５型化合物の構成元素を含ま
ない高抵抗のＣｕ合金、磁性元素を含むＣｕ合金からな
るマトリックス２中にＮｂ又はＮｂ合金からなる芯材１
を複数本埋め込み、更に前記マトリックスの周囲にブロ
ンズ３，５を配置した後、これらを伸線加工する工程を
具備する。
を招くことなく、超電導フィラメント径をサブミクロン
化し、交流損失が低減された化合物超電導線を製造す
る。 【構成】ブロンズ法によりＡ１５型化合物超電導線を製
造する方法において、Ａ１５型化合物の構成元素を含ま
ない高抵抗のＣｕ合金、磁性元素を含むＣｕ合金からな
るマトリックス２中にＮｂ又はＮｂ合金からなる芯材１
を複数本埋め込み、更に前記マトリックスの周囲にブロ
ンズ３，５を配置した後、これらを伸線加工する工程を
具備する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は化合物超電導線の製造方
法に関する。
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】化合物超電導線としては、Ｎｂ3 Ｓｎ、
Ｎｂ3 Ａｌ、Ｎｂ3 Ｇａ等のＡ１５型化合物超電導線が
知られている。
Ｎｂ3 Ａｌ、Ｎｂ3 Ｇａ等のＡ１５型化合物超電導線が
知られている。
【０００３】従来、前記Ａ１５型化合物超電導線は、以
下に説明するブロンズ法により製造される。まず、１本
或いは複数本のＮｂ又はＮｂ合金からなる芯材を、Ａ１
５型化合物の一方の構成元素であるＳｎ、Ａｌ、Ｇａ等
を含むブロンズからなるマトリックス中に埋め込む。つ
づいて、これらを伸線して複合材を形成し、更に前記複
合材をブロンズからなる管内に複数本配置し再び伸線し
て線材化することにより、前記芯材の径を通常数ミクロ
ン程度にまで縮径する。この際、前記ブロンズが加工硬
化し易いため熱間押出し等の熱間加工を施してから中間
熱処理を施しながら伸線加工を行なう。その後、得られ
た線材に熱処理を施すことによって前記芯材とブロンズ
との界面にＮｂ3 Ｓｎ、Ｎｂ3 Ａｌ、Ｎｂ3 Ｇａ等のＡ
１５型化合物層を生成することにより、該芯材を超電導
フィラメントとするＡ１５型化合物超電導線を製造す
る。
下に説明するブロンズ法により製造される。まず、１本
或いは複数本のＮｂ又はＮｂ合金からなる芯材を、Ａ１
５型化合物の一方の構成元素であるＳｎ、Ａｌ、Ｇａ等
を含むブロンズからなるマトリックス中に埋め込む。つ
づいて、これらを伸線して複合材を形成し、更に前記複
合材をブロンズからなる管内に複数本配置し再び伸線し
て線材化することにより、前記芯材の径を通常数ミクロ
ン程度にまで縮径する。この際、前記ブロンズが加工硬
化し易いため熱間押出し等の熱間加工を施してから中間
熱処理を施しながら伸線加工を行なう。その後、得られ
た線材に熱処理を施すことによって前記芯材とブロンズ
との界面にＮｂ3 Ｓｎ、Ｎｂ3 Ａｌ、Ｎｂ3 Ｇａ等のＡ
１５型化合物層を生成することにより、該芯材を超電導
フィラメントとするＡ１５型化合物超電導線を製造す
る。
【０００４】ところで、パルスや交流応用のＡ１５型化
合物超電導線では、交流損失を低減させるために超電導
フィラメント径をサブミクロン化することが重要な課題
となっている。
合物超電導線では、交流損失を低減させるために超電導
フィラメント径をサブミクロン化することが重要な課題
となっている。
【０００５】しかしながら、前記従来のブロンズ法によ
るＡ１５型化合物超電導線の製造方法では、熱間加工時
及び伸線加工途中の焼鈍時に前記芯材とブロンズとの界
面にＮｂＳｎ化合物、ＮｂＡｌ化合物、ＮｂＧａ化合物
などの難加工性化合物が生成される。かかる難加工性化
合物は、伸線加工性を著しく悪化させる。このため、前
記芯材の径が１μｍ以下となるまで伸線加工すると、該
芯材が断線したり或いは線材自体の断線にまで至る。こ
のようなことから、超電導フィラメントの径をサブミク
ロン程度にすることは困難であった。
るＡ１５型化合物超電導線の製造方法では、熱間加工時
及び伸線加工途中の焼鈍時に前記芯材とブロンズとの界
面にＮｂＳｎ化合物、ＮｂＡｌ化合物、ＮｂＧａ化合物
などの難加工性化合物が生成される。かかる難加工性化
合物は、伸線加工性を著しく悪化させる。このため、前
記芯材の径が１μｍ以下となるまで伸線加工すると、該
芯材が断線したり或いは線材自体の断線にまで至る。こ
のようなことから、超電導フィラメントの径をサブミク
ロン程度にすることは困難であった。
【０００６】なお、超電導フィラメント径のサブミクロ
ン化を可能とするために、ブロンズ中のＳｎ濃度を減少
させて芯材とブロンズとの界面における反応性を低下さ
せることにより焼鈍時における難加工性化合物の生成反
応を抑制する対策が試みられているが、十分な効果は得
られていない。
ン化を可能とするために、ブロンズ中のＳｎ濃度を減少
させて芯材とブロンズとの界面における反応性を低下さ
せることにより焼鈍時における難加工性化合物の生成反
応を抑制する対策が試みられているが、十分な効果は得
られていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の問題
点を解決するためになされたもので、超電導フィラメン
ト径のサブミクロン化を可能とした化合物超電導線の製
造方法を提供しようとするものである。
点を解決するためになされたもので、超電導フィラメン
ト径のサブミクロン化を可能とした化合物超電導線の製
造方法を提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、ブロンズ法に
よりＡ１５型化合物超電導線を製造する方法において、
Ａ１５型化合物の構成元素を含まない高抵抗のＣｕ合
金、或いは磁性元素を含むＣｕ合金からなるマトリック
ス中にＮｂ又はＮｂ合金からなる芯材を複数本埋め込
み、更に前記マトリックスの周囲にブロンズを配置した
後、これらを伸線加工する工程を具備することを特徴と
する化合物超電導線の製造方法である。
よりＡ１５型化合物超電導線を製造する方法において、
Ａ１５型化合物の構成元素を含まない高抵抗のＣｕ合
金、或いは磁性元素を含むＣｕ合金からなるマトリック
ス中にＮｂ又はＮｂ合金からなる芯材を複数本埋め込
み、更に前記マトリックスの周囲にブロンズを配置した
後、これらを伸線加工する工程を具備することを特徴と
する化合物超電導線の製造方法である。
【０００９】前記高抵抗のＣｕ合金としては、例えばＣ
ｕ−Ｓｉ合金、Ｃｕ−Ａｇ合金、Ｃｕ−Ｎｉ合金、Ｃｕ
−Ｐｄ合金、Ｃｕ−Ｚｎ合金などを挙げることができ、
Ａ１５生成反応後の残存ブロンズよりも高抵抗であるこ
とが必要である。また、前記磁性元素としては、例えば
Ｆｅ、Ｍｎなどを挙げることができる。
ｕ−Ｓｉ合金、Ｃｕ−Ａｇ合金、Ｃｕ−Ｎｉ合金、Ｃｕ
−Ｐｄ合金、Ｃｕ−Ｚｎ合金などを挙げることができ、
Ａ１５生成反応後の残存ブロンズよりも高抵抗であるこ
とが必要である。また、前記磁性元素としては、例えば
Ｆｅ、Ｍｎなどを挙げることができる。
【００１０】前記ブロンズとしては、Ｃｕ−Ｓｎ合金、
Ｃｕ−Ａｌ合金、Ｃｕ−Ｇａ合金が挙げられる。
Ｃｕ−Ａｌ合金、Ｃｕ−Ｇａ合金が挙げられる。
【００１１】
【作用】本発明によれば、高抵抗のＣｕ合金、或いは磁
性元素を含むＣｕ合金からなるマトリックス中にＮｂ又
はＮｂ合金からなる芯材を複数本埋め込み、更に前記マ
トリックスの周囲にブロンズを配置する。これにより、
前記芯材と前記ブロンズとの直接接触が回避されるため
熱間加工時及び伸線途中の焼鈍時における難加工性化合
物の生成反応が抑制される。その結果、前記難加工性化
合物による断線等を生じることなく、前記芯材の径がサ
ブミクロン程度になるまで該芯材を健全な表面性状で縮
径することができる。また、前記マトリックス材料とし
て高抵抗のＣｕ合金或いは磁性元素を含むＣｕ合金を用
いることによって、得られる化合物超電導線において近
接効果を抑制できるため超電導フィラメント間が超電導
電流で結合されるのを防止できる。
性元素を含むＣｕ合金からなるマトリックス中にＮｂ又
はＮｂ合金からなる芯材を複数本埋め込み、更に前記マ
トリックスの周囲にブロンズを配置する。これにより、
前記芯材と前記ブロンズとの直接接触が回避されるため
熱間加工時及び伸線途中の焼鈍時における難加工性化合
物の生成反応が抑制される。その結果、前記難加工性化
合物による断線等を生じることなく、前記芯材の径がサ
ブミクロン程度になるまで該芯材を健全な表面性状で縮
径することができる。また、前記マトリックス材料とし
て高抵抗のＣｕ合金或いは磁性元素を含むＣｕ合金を用
いることによって、得られる化合物超電導線において近
接効果を抑制できるため超電導フィラメント間が超電導
電流で結合されるのを防止できる。
【００１２】こうして芯材の径がサブミクロン程度にな
るまで縮径された線材に熱処理を施すことにより、前記
ブロンズ中のＳｎ等が前記マトリックスを通して拡散し
て前記芯材の界面にＮｂ3 Ｓｎ等のＡ１５型化合物が生
成される。従って、超電導フィラメント径をサブミクロ
ン化でき、しかもこれら超電導フィラメント間が超電導
電流で結合されるのを防止できるため、交流損失が低減
されたＡ１５型化合物超電導線を製造できる。
るまで縮径された線材に熱処理を施すことにより、前記
ブロンズ中のＳｎ等が前記マトリックスを通して拡散し
て前記芯材の界面にＮｂ3 Ｓｎ等のＡ１５型化合物が生
成される。従って、超電導フィラメント径をサブミクロ
ン化でき、しかもこれら超電導フィラメント間が超電導
電流で結合されるのを防止できるため、交流損失が低減
されたＡ１５型化合物超電導線を製造できる。
【００１３】なお、前記マトリックスの配置によってブ
ロンズ比が低下するが、前記芯材の径がサブミクロンレ
ベルであるため従来法と同様な熱処理でもＡ１５型化合
物を十分に生成できる。
ロンズ比が低下するが、前記芯材の径がサブミクロンレ
ベルであるため従来法と同様な熱処理でもＡ１５型化合
物を十分に生成できる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して詳細
に説明する。
に説明する。
【００１５】実施例１ まず、図１（ａ）に示すように直径２．５ｍｍのＮｂ−
０．７重量％Ｔｉ合金からなる芯材１を５５本埋め込ん
だ直径３７．５ｍｍのＣｕ−２．５重量％Ｓｉ合金棒
（マトリックス）２を、外径４５．３ｍｍφ、内径３８
ｍｍφのＣｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金からなる管３内
に挿入する。つづいて、これらを７００℃で熱間押出し
た後、伸線加工を施す。これにより、図１（ｂ）に示す
ように対辺距離が２ｍｍの六角状の複合材４を形成し
た。
０．７重量％Ｔｉ合金からなる芯材１を５５本埋め込ん
だ直径３７．５ｍｍのＣｕ−２．５重量％Ｓｉ合金棒
（マトリックス）２を、外径４５．３ｍｍφ、内径３８
ｍｍφのＣｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金からなる管３内
に挿入する。つづいて、これらを７００℃で熱間押出し
た後、伸線加工を施す。これにより、図１（ｂ）に示す
ように対辺距離が２ｍｍの六角状の複合材４を形成し
た。
【００１６】次いで、図２（ａ）に示すように前記複合
材４を２６０本まとめて外径４５．３ｍｍφ、内径３６
ｍｍφのＣｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金からなる管５内
に挿入する。つづいて、これらを６００℃で熱間押出し
た後、伸線加工を施す。これにより、図２（ｂ）に示す
ような線材６を形成した。この際、伸線加工率を変える
ことにより線径の異なる４種の線材６を形成した。これ
ら４種の線材６の線径及びその線径より算出される芯材
径を下記表１に示す。また、これら線材６の材料構成比
（Ｃｕ−Ｓｎ合金：Ｃｕ−Ｓｉ合金：Ｎｂ−Ｔｉ合金）
は５．３：３．２：１となる。
材４を２６０本まとめて外径４５．３ｍｍφ、内径３６
ｍｍφのＣｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金からなる管５内
に挿入する。つづいて、これらを６００℃で熱間押出し
た後、伸線加工を施す。これにより、図２（ｂ）に示す
ような線材６を形成した。この際、伸線加工率を変える
ことにより線径の異なる４種の線材６を形成した。これ
ら４種の線材６の線径及びその線径より算出される芯材
径を下記表１に示す。また、これら線材６の材料構成比
（Ｃｕ−Ｓｎ合金：Ｃｕ−Ｓｉ合金：Ｎｂ−Ｔｉ合金）
は５．３：３．２：１となる。
【００１７】比較例１ 実施例１と同様な材料及び配置状態の芯材が埋め込まれ
た直径３７．５ｍｍのＣｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金
（ブロンズ）棒を、外径４５．３ｍｍφ、内径３８ｍｍ
φのＣｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金からなる管内に挿入
する。その後、実施例１と同様に行なって熱間押出及び
伸線加工を施すことにより、線径が０．６ｍｍ、及び
０．４ｍｍの２種の線材を形成した。これら２種の線材
の芯材径を前記線径と共に下記表１に示す。また、これ
ら線材の材料構成比（Ｃｕ−Ｓｎ合金：Ｎｂ−Ｔｉ合
金）は８．５：１となる。なお、前記伸線加工では、線
径が０．４ｍｍとなった時から断線が多発してそれ以降
の伸線が不可能となった。
た直径３７．５ｍｍのＣｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金
（ブロンズ）棒を、外径４５．３ｍｍφ、内径３８ｍｍ
φのＣｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金からなる管内に挿入
する。その後、実施例１と同様に行なって熱間押出及び
伸線加工を施すことにより、線径が０．６ｍｍ、及び
０．４ｍｍの２種の線材を形成した。これら２種の線材
の芯材径を前記線径と共に下記表１に示す。また、これ
ら線材の材料構成比（Ｃｕ−Ｓｎ合金：Ｎｂ−Ｔｉ合
金）は８．５：１となる。なお、前記伸線加工では、線
径が０．４ｍｍとなった時から断線が多発してそれ以降
の伸線が不可能となった。
【００１８】得られた実施例１及び比較例１の各線材に
ついて、Ｃｕ合金部分を硝酸でエッチングして芯材を露
出させ、この芯材の表面性状を走査型電子顕微鏡（ＳＥ
Ｍ）により観察した。その結果を下記表１に併記する。
ついて、Ｃｕ合金部分を硝酸でエッチングして芯材を露
出させ、この芯材の表面性状を走査型電子顕微鏡（ＳＥ
Ｍ）により観察した。その結果を下記表１に併記する。
【００１９】
【表１】 表１から明らかなように実施例１の製造方法では、芯材
径が０．３７μｍとなるまで縮径してもＮｂ3 Ｓｎ等の
難加工性化合物を生成することなく、良好な表面性状で
線材を伸線できることがわかる。これは、前記芯材とブ
ロンズ（Ｃｕ−Ｓｎ合金）との間にＣｕ−Ｓｉ合金が配
置されているため該芯材とブロンズとの直接接触が回避
され、しかも伸線加工における焼鈍処理温度，時間では
ブロンズ中のＳｎが前記Ｃｕ−Ｓｉ合金に殆ど拡散しな
いことによるものである。
径が０．３７μｍとなるまで縮径してもＮｂ3 Ｓｎ等の
難加工性化合物を生成することなく、良好な表面性状で
線材を伸線できることがわかる。これは、前記芯材とブ
ロンズ（Ｃｕ−Ｓｎ合金）との間にＣｕ−Ｓｉ合金が配
置されているため該芯材とブロンズとの直接接触が回避
され、しかも伸線加工における焼鈍処理温度，時間では
ブロンズ中のＳｎが前記Ｃｕ−Ｓｉ合金に殆ど拡散しな
いことによるものである。
【００２０】これに対し、比較例１の製造方法では、前
記芯材とブロンズとが直接接触しているため熱間押出時
及び伸線加工途中の焼鈍時においてＮｂ3 Ｓｎが生成さ
れ、その結果、前記芯材の径が１μｍ以下となった時の
伸線加工性が著しく悪化して芯材の断線を生じているこ
とがわかる。
記芯材とブロンズとが直接接触しているため熱間押出時
及び伸線加工途中の焼鈍時においてＮｂ3 Ｓｎが生成さ
れ、その結果、前記芯材の径が１μｍ以下となった時の
伸線加工性が著しく悪化して芯材の断線を生じているこ
とがわかる。
【００２１】また、実施例１及び比較例１の各線材をそ
れぞれ温度６５０℃、２４時間の条件下で熱処理を施す
ことにより、Ｃｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金中のＳｎを
前記芯材に拡散反応させてＮｂ3 Ｓｎ層が形成された化
合物超電導線を製造した。得られた化合物超電導線につ
いて、Ｊｃ測定及び磁化測定を行ない、これら測定値か
ら下記式（１）を用いて有効フィラメント径を算出し
た。その結果を図３に併記する。
れぞれ温度６５０℃、２４時間の条件下で熱処理を施す
ことにより、Ｃｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金中のＳｎを
前記芯材に拡散反応させてＮｂ3 Ｓｎ層が形成された化
合物超電導線を製造した。得られた化合物超電導線につ
いて、Ｊｃ測定及び磁化測定を行ない、これら測定値か
ら下記式（１）を用いて有効フィラメント径を算出し
た。その結果を図３に併記する。
【００２２】 Ｐｈ＝（８／３π）・λ・Ｊｃ・ｄｅｆｆ・Ｂｍ …（１） （ただし、式（１）中のＰｈは交流損失のうちのヒステ
リシス損失、λ・Ｊｃは線材断面積当りの臨界電流密
度、ｄｅｆｆは有効フィラメント径、Ｂｍは外部磁化の
振幅をそれぞれ示す）図３から明らかなように実施例１
の化合物超電導線は、有効フィラメント径が熱処理前の
芯材径に比例して減少していることがわかる。これは、
前記芯材が埋め込まれるマトリックス材料としてブロン
ズ（Ｃｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金の比抵抗：１．１×
１０-7Ωｍ：４．２Ｋ）と同程度に高抵抗のＣｕ−２．
５重量％Ｓｉ合金（比抵抗：１．７×１０-7Ωｍ：４．
２Ｋ）を用いているため、超電導フィラメント径をサブ
ミクロン化した場合においても超電導フィラメント間の
超電導電流による結合が防止されていることによるもの
である。
リシス損失、λ・Ｊｃは線材断面積当りの臨界電流密
度、ｄｅｆｆは有効フィラメント径、Ｂｍは外部磁化の
振幅をそれぞれ示す）図３から明らかなように実施例１
の化合物超電導線は、有効フィラメント径が熱処理前の
芯材径に比例して減少していることがわかる。これは、
前記芯材が埋め込まれるマトリックス材料としてブロン
ズ（Ｃｕ−１４．３重量％Ｓｎ合金の比抵抗：１．１×
１０-7Ωｍ：４．２Ｋ）と同程度に高抵抗のＣｕ−２．
５重量％Ｓｉ合金（比抵抗：１．７×１０-7Ωｍ：４．
２Ｋ）を用いているため、超電導フィラメント径をサブ
ミクロン化した場合においても超電導フィラメント間の
超電導電流による結合が防止されていることによるもの
である。
【００２３】これに対し、比較例１の化合物超電導線で
は、超電導フィラメント径を０．９８μｍにサブミクロ
ン化した場合、Ｎｂ3 Ｓｎ生成後はブロンズマトリック
ス中のＳｎ濃度が減少して低抵抗となり、超電導フィラ
メント間が超電導電流で結合されるため有効フィラメン
ト径が熱処理前の芯材径より大幅に大きくなることがわ
かる。
は、超電導フィラメント径を０．９８μｍにサブミクロ
ン化した場合、Ｎｂ3 Ｓｎ生成後はブロンズマトリック
ス中のＳｎ濃度が減少して低抵抗となり、超電導フィラ
メント間が超電導電流で結合されるため有効フィラメン
ト径が熱処理前の芯材径より大幅に大きくなることがわ
かる。
【００２４】なお、上記実施例では、前記芯材が埋め込
まれるマトリックス材料としてブロンズより高抵抗のＣ
ｕ合金を用いた場合について説明したが、同マトリック
ス材料として、Ｃｕ−Ｍｎ合金等の磁性元素を含むＣｕ
合金を用いた場合についても同様な結果が得られた。
まれるマトリックス材料としてブロンズより高抵抗のＣ
ｕ合金を用いた場合について説明したが、同マトリック
ス材料として、Ｃｕ−Ｍｎ合金等の磁性元素を含むＣｕ
合金を用いた場合についても同様な結果が得られた。
【００２５】
【発明の効果】以上詳述した如く、本発明によれば超電
導フィラメント間の超電導電流による結合を招くことな
く、超電導フィラメント径をサブミクロン化することが
でき、ひいては交流損失が低減された化合物超電導線を
製造し得る方法を提供することができる。
導フィラメント間の超電導電流による結合を招くことな
く、超電導フィラメント径をサブミクロン化することが
でき、ひいては交流損失が低減された化合物超電導線を
製造し得る方法を提供することができる。
【図１】実施例１の化合物超電導線の製造工程を示す説
明図。
明図。
【図２】実施例１の化合物超電導線の製造工程を示す説
明図。
明図。
【図３】実施例１及び比較例１の化合物超電導線におけ
る熱処理前の芯材径に対する有効フィラメント径の変化
を示す特性図。
る熱処理前の芯材径に対する有効フィラメント径の変化
を示す特性図。
１…芯材、２…Ｃｕ−Ｓｉ合金棒（マトリックス）、３
…Ｃｕ−Ｓｎ合金管、４…複合材、５…Ｃｕ−Ｓｎ合金
管。
…Ｃｕ−Ｓｎ合金管、４…複合材、５…Ｃｕ−Ｓｎ合金
管。
Claims (1)
- 【請求項１】 ブロンズ法によりＡ１５型化合物超電導
線を製造する方法において、Ａ１５型化合物の構成元素
を含まない高抵抗のＣｕ合金、或いは磁性元素を含むＣ
ｕ合金からなるマトリックス中にＮｂ又はＮｂ合金から
なる芯材を複数本埋め込み、更に前記マトリックスの周
囲にブロンズを配置した後、これらを伸線加工する工程
を具備することを特徴とする化合物超電導線の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3344734A JPH05174647A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 化合物超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3344734A JPH05174647A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 化合物超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05174647A true JPH05174647A (ja) | 1993-07-13 |
Family
ID=18371565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3344734A Pending JPH05174647A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 化合物超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05174647A (ja) |
-
1991
- 1991-12-26 JP JP3344734A patent/JPH05174647A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100578832C (zh) | 氧化锆稳定的复丝铌-锡超导线 | |
| US4094059A (en) | Method for producing composite superconductors | |
| JP3063025B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線およびその製造方法 | |
| JPH05174647A (ja) | 化合物超電導線の製造方法 | |
| JPH063691B2 (ja) | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線 | |
| JP2562435B2 (ja) | 超極細超電導線 | |
| JP3182978B2 (ja) | 永久電流で運転されるマグネット用Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線材およびその製造方法 | |
| JPH063690B2 (ja) | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線 | |
| JPH04109513A (ja) | 化合物超電導線材およびその製造方法 | |
| JPH07282650A (ja) | 化合物超電導導体 | |
| JPH065130A (ja) | 複合多芯ＮｂＴｉ超電導線 | |
| JPH10255563A (ja) | Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線材 | |
| JP3353217B2 (ja) | Ｎｂ▲３▼Ｓｎ系超電導線材の製造方法 | |
| JPH0554741A (ja) | 化合物超電導線の製造方法 | |
| JP3104329B2 (ja) | 超電導導体用アルミニウム安定化材製造方法 | |
| JPH06150738A (ja) | 化合物超電導線 | |
| JP3086487B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ交流超電導線の製造方法 | |
| JPS58189909A (ja) | Ｎｂ↓３Ｓｎ超電導線の製造方法 | |
| JPS5994307A (ja) | 化合物超電導線の製造方法 | |
| JPS60250512A (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ系複合超電導体の製造方法 | |
| JPH09120721A (ja) | Ｎｂ３ Ｓｎ系化合物超電導導体 | |
| JPS60170109A (ja) | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線およびその製法 | |
| JPH0664942B2 (ja) | ＮｂＴｉバリアを有する銅被覆ＮｂＴｉ超電導線 | |
| JPH05325664A (ja) | 化合物超電導線材 | |
| JPS60170112A (ja) | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線およびその製法 |