JPH063690B2 - 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線 - Google Patents
銅被覆ΝｂＴｉ超電導線Info
- Publication number
- JPH063690B2 JPH063690B2 JP59026772A JP2677284A JPH063690B2 JP H063690 B2 JPH063690 B2 JP H063690B2 JP 59026772 A JP59026772 A JP 59026772A JP 2677284 A JP2677284 A JP 2677284A JP H063690 B2 JPH063690 B2 JP H063690B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nbti
- copper
- barrier
- filament
- wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000010949 copper Substances 0.000 title claims description 21
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 19
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title claims description 19
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims description 29
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 23
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 7
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002482 Cu–Ni Inorganic materials 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 238000005339 levitation Methods 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002085 persistent effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
本発明は、銅被覆ＮｂＴｉ超電導線に関し、更に詳しく
は、銅被覆ＮｂＴｉ超電導極細多芯線に関する。
は、銅被覆ＮｂＴｉ超電導極細多芯線に関する。
従来、銅パイプを嵌合した多数のＮｂＴｉ合金棒を銅ビ
レット中に挿入複合化し、熱間押出しによって縮径し、
次いでダイスを通して伸線加工を行うことによって数千
本のＮｂＴｉ合金フィラメントを有する超電導極細多芯
線を製造していた。しかし、この超電導極細多芯線に
は、Ｉｃの低下および永久電流モードで使用時に電流の
減衰を生じるという欠点がある。熱間押出しのための昇
温および押出し時の加工発熱のためにＮｂＴｉ合金と銅
の金属間化合物（例えば、Ｔｉ２Ｃｕ、（ＴｉＮｂ）２
Ｃｕ）の層が形成され、この層はＮｂＴｉ合金フィラメ
ントより硬く、伸線加工時においてＮｂＴｉ合金フィラ
メントにくい込み、ＮｂＴｉ合金フィラメントの多数の
断線を生じさせるからである。
レット中に挿入複合化し、熱間押出しによって縮径し、
次いでダイスを通して伸線加工を行うことによって数千
本のＮｂＴｉ合金フィラメントを有する超電導極細多芯
線を製造していた。しかし、この超電導極細多芯線に
は、Ｉｃの低下および永久電流モードで使用時に電流の
減衰を生じるという欠点がある。熱間押出しのための昇
温および押出し時の加工発熱のためにＮｂＴｉ合金と銅
の金属間化合物（例えば、Ｔｉ２Ｃｕ、（ＴｉＮｂ）２
Ｃｕ）の層が形成され、この層はＮｂＴｉ合金フィラメ
ントより硬く、伸線加工時においてＮｂＴｉ合金フィラ
メントにくい込み、ＮｂＴｉ合金フィラメントの多数の
断線を生じさせるからである。
本発明者らは、銅被覆ＮｂＴｉ超電導線を鋭意研究の結
果、予めＮｂＴｉ合金棒表面にＮｂバリアを被覆すると
ＮｂＴｉ合金フィラメントの断線がほとんどないことを
見い出し、本発明を完成するに至った。 本発明の要旨は、ＮｂＴｉ合金棒の表面にＮｂのバリア
を被覆し、ＮｂＴｉフィラメント径が２〜３０μｍ、Ｎ
ｂバリア厚が０．１〜２μｍであることを特徴とする銅
被覆ＮｂＴｉ超電導線に存する。 バリア層は、０．１〜２μｍである。０．１μｍよりも
小さい厚みでは、バリア厚みが不十分であり、押出しや
伸線加工中にバリアが破れたり、ＮｂＴｉ合金と銅の金
属間化合物が形成されたりするので、フィラメント断線
率が大きくなり、例えば、ＮＭＲ−ＣＴ用の断線率の規
格値である２％よりも大きくなる。２μｍよりも大きい
厚みでは、バリアの断面積がＮｂＴｉフィラメントに対
して大きくなり、臨界電流密度が低下してしまう。 ＮｂＴｉフィラメント径としては２〜３０μｍが適す
る。２μｍよりも小さい場合、ＮｂＴｉフィラメント自
体の加工性が低下するため、フィラメント断線率が大き
くなる。３０μｍを超えると、ＮｂＴｉフィラメントの
加工度が不十分となり、実用的なＮｂＴｉ超電導線に適
さない。 また、相対的に３mm程度のＮｂＴｉ合金棒に２００μｍ
程度のＮｂバリアを被覆することが工業的な生産性に富
んでおり、バリア厚０．１〜２μｍに対応したＮｂＴｉ
径として２〜３０μｍとなる。 本発明の超電導極細多芯線の製造手順を以下に詳しく述
べる。 （１）ＮｂＴｉ合金棒の表面にＮｂのバリアを被覆す
る。この工程が本発明の超電導線の特徴である。この段
階でＮｂＴｉ合金棒の直径は数mm〜数１０mm、Ｎｂバリ
ア厚は数１００μｍ程度である。以後の工程は従来法と
全く同じである。 （２）このＮｂＴｉ合金棒と銅パイプまたは銅合金（例
えば、Ｃｕ−Ｎｉ合金）パイプを嵌合し、多数の嵌合物
を銅ビレット中に挿入する。 （３）ビレットを熱間押出しによって縮径し、次いでダ
イスを通して伸線加工する。 通常用いられるＮｂＴｉ合金棒はＴｉ含量４０〜６０重
量％であり、この合金は銅と金属間化合物を作り易い。
バリアとして用いられるＮｂはかなりの高温（例えば７
００℃）においても銅と金属間化合物を作らない。被覆
するバリアの厚さは押出しおよび伸線条件によって異な
るが最終寸法で１μｍ程度が好ましい。被覆するバリア
はシート状のもの等が用いられる。
果、予めＮｂＴｉ合金棒表面にＮｂバリアを被覆すると
ＮｂＴｉ合金フィラメントの断線がほとんどないことを
見い出し、本発明を完成するに至った。 本発明の要旨は、ＮｂＴｉ合金棒の表面にＮｂのバリア
を被覆し、ＮｂＴｉフィラメント径が２〜３０μｍ、Ｎ
ｂバリア厚が０．１〜２μｍであることを特徴とする銅
被覆ＮｂＴｉ超電導線に存する。 バリア層は、０．１〜２μｍである。０．１μｍよりも
小さい厚みでは、バリア厚みが不十分であり、押出しや
伸線加工中にバリアが破れたり、ＮｂＴｉ合金と銅の金
属間化合物が形成されたりするので、フィラメント断線
率が大きくなり、例えば、ＮＭＲ−ＣＴ用の断線率の規
格値である２％よりも大きくなる。２μｍよりも大きい
厚みでは、バリアの断面積がＮｂＴｉフィラメントに対
して大きくなり、臨界電流密度が低下してしまう。 ＮｂＴｉフィラメント径としては２〜３０μｍが適す
る。２μｍよりも小さい場合、ＮｂＴｉフィラメント自
体の加工性が低下するため、フィラメント断線率が大き
くなる。３０μｍを超えると、ＮｂＴｉフィラメントの
加工度が不十分となり、実用的なＮｂＴｉ超電導線に適
さない。 また、相対的に３mm程度のＮｂＴｉ合金棒に２００μｍ
程度のＮｂバリアを被覆することが工業的な生産性に富
んでおり、バリア厚０．１〜２μｍに対応したＮｂＴｉ
径として２〜３０μｍとなる。 本発明の超電導極細多芯線の製造手順を以下に詳しく述
べる。 （１）ＮｂＴｉ合金棒の表面にＮｂのバリアを被覆す
る。この工程が本発明の超電導線の特徴である。この段
階でＮｂＴｉ合金棒の直径は数mm〜数１０mm、Ｎｂバリ
ア厚は数１００μｍ程度である。以後の工程は従来法と
全く同じである。 （２）このＮｂＴｉ合金棒と銅パイプまたは銅合金（例
えば、Ｃｕ−Ｎｉ合金）パイプを嵌合し、多数の嵌合物
を銅ビレット中に挿入する。 （３）ビレットを熱間押出しによって縮径し、次いでダ
イスを通して伸線加工する。 通常用いられるＮｂＴｉ合金棒はＴｉ含量４０〜６０重
量％であり、この合金は銅と金属間化合物を作り易い。
バリアとして用いられるＮｂはかなりの高温（例えば７
００℃）においても銅と金属間化合物を作らない。被覆
するバリアの厚さは押出しおよび伸線条件によって異な
るが最終寸法で１μｍ程度が好ましい。被覆するバリア
はシート状のもの等が用いられる。
本発明の超電導線の特長は、ＮｂＴｉ合金フイラメント
の断線がほとんどなく、超電導特性に優れていることで
ある。熱間押出時の高温の場合にもバリアによってＮｂ
Ｔｉ合金と銅の拡散を防止するので、ＮｂＴｉ合金と銅
の金属間化合物の形成がないからである。 本発明の超電導線の別の特長は、製造コストを低減でき
ることである。高温にしても断線の原因となる障害が生
じないので熱間押出し温度を高くでき、そのため熱間押
出しの加工度を大きくできる（大きく減面できる）から
である。 また本発明の他の特長として、高い臨界電流密度があ
る。Ｎｂバリアを適切な厚みで配置することによって、
加工途中の熱処理回路を従来の１〜３回から４〜１０回
程度まで増加することができる。熱処理回路数が多い
程、臨界電流密度が高くなる事が知られており、本発明
はこの点でも工業的に有利である。 本発明の超電導線は、永久電流モードで用いられる磁気
浮上用超電導磁石およびＮＭＲ−ＣＴ用超電導磁石等に
有用である。
の断線がほとんどなく、超電導特性に優れていることで
ある。熱間押出時の高温の場合にもバリアによってＮｂ
Ｔｉ合金と銅の拡散を防止するので、ＮｂＴｉ合金と銅
の金属間化合物の形成がないからである。 本発明の超電導線の別の特長は、製造コストを低減でき
ることである。高温にしても断線の原因となる障害が生
じないので熱間押出し温度を高くでき、そのため熱間押
出しの加工度を大きくできる（大きく減面できる）から
である。 また本発明の他の特長として、高い臨界電流密度があ
る。Ｎｂバリアを適切な厚みで配置することによって、
加工途中の熱処理回路を従来の１〜３回から４〜１０回
程度まで増加することができる。熱処理回路数が多い
程、臨界電流密度が高くなる事が知られており、本発明
はこの点でも工業的に有利である。 本発明の超電導線は、永久電流モードで用いられる磁気
浮上用超電導磁石およびＮＭＲ−ＣＴ用超電導磁石等に
有用である。
以下に実施例および比較例を示し、本発明を更に詳しく
説明する。 実施例１ 径３mmのＮｂＴｉ合金棒表面に厚さ２００μｍのシート
状のＮｂバリアを被覆し、外径６mmの銅パイプと嵌合
し、５００本の嵌合物を外径１６ｃｍの銅ビレット中に
挿入して電子ビームでふたをした。温度６００℃で３０
００トンの熱間押出しによってビレットの径を５０mmに
した。次いでダイスによって、ＮｂＴｉ合金フィラメン
ト径１５μｍに伸線すると、導線径は０．８mm、Ｎｂバ
リア厚は１μｍになっていた。伸線途中の導線を５０ｃ
ｍの長さでフィラメント径５〜４０μｍの範囲で何度か
サンプリングし、被覆された銅を硝酸で溶解してフィラ
メント５００本のうちの断線数を計測した。第１図に、
フィラメン径およびバリア厚とフィラメント断線率の関
係を示す。 線材の線径をさらに０．１mmまでの範囲に伸線して、同
様な方法でフィラメン５００本のうちの断線数を計測し
た。このときサンプリングした線材のフイラメント径は
１〜１５μｍ、Ｎｂバリア厚は０．０５〜１μｍであっ
た。この場合のフイラメント断線率の結果を第２図に示
す。 比較例１（従来例） ＮｂＴｉ合金棒表面に何も処理しない以外は実施例１を
くり返し、フイラメント断線数を計測した。第１図およ
び第２図に、フィラメント断線率の結果を示す。 第１図からわかるように、本発明の超電導線は従来の超
電導線と比較して格段に断線率が低く、フィラメント径
が小さいほどその差が著しくなる。フィラメント径が３
０μｍよりも大きい場合では、従来のＮｂバリアのない
ものでも、フィラメント断線率は１％で実用に適すが、
３０μｍ以下の場合では、Ｎｂバリアの効果で、フイラ
メント断線率が低減できることが判る。Ｎｂバリアの厚
みは２μｍ以下であることが好ましいことがわかる。 第２図に示す様に、フィラメント径が２μｍよりも小さ
く、Ｎｂバリア厚が０．１μｍよりも小さい場合には、
フィラメント断線率が大幅に増加し、規格値の２％を上
回るため、実用に適さないことがわかる。 実施例２ 実施例１の線材について、臨界電流密度を調べた結果を
第１表に示す。 線径が１．６〜０．１０mmの範囲ではＮｂＴｉ当たりの
臨界電流密度は、５Ｔ，４．２Ｋで２０００Ａ／mm２以
上を示しており、実用に適する。線径が１．６mmを超え
るとＮｂＴｉの加工度が不十分なため臨界電流密度は低
い。また、線径が０．１０mmより細くなると、フィラメ
ント断線が増加することに対応して臨界電流密度が低い
ことがわかる。この結果からもＮｂＴｉフィラメント径
およびＮｂバリア厚の適切な範囲がわかる。
説明する。 実施例１ 径３mmのＮｂＴｉ合金棒表面に厚さ２００μｍのシート
状のＮｂバリアを被覆し、外径６mmの銅パイプと嵌合
し、５００本の嵌合物を外径１６ｃｍの銅ビレット中に
挿入して電子ビームでふたをした。温度６００℃で３０
００トンの熱間押出しによってビレットの径を５０mmに
した。次いでダイスによって、ＮｂＴｉ合金フィラメン
ト径１５μｍに伸線すると、導線径は０．８mm、Ｎｂバ
リア厚は１μｍになっていた。伸線途中の導線を５０ｃ
ｍの長さでフィラメント径５〜４０μｍの範囲で何度か
サンプリングし、被覆された銅を硝酸で溶解してフィラ
メント５００本のうちの断線数を計測した。第１図に、
フィラメン径およびバリア厚とフィラメント断線率の関
係を示す。 線材の線径をさらに０．１mmまでの範囲に伸線して、同
様な方法でフィラメン５００本のうちの断線数を計測し
た。このときサンプリングした線材のフイラメント径は
１〜１５μｍ、Ｎｂバリア厚は０．０５〜１μｍであっ
た。この場合のフイラメント断線率の結果を第２図に示
す。 比較例１（従来例） ＮｂＴｉ合金棒表面に何も処理しない以外は実施例１を
くり返し、フイラメント断線数を計測した。第１図およ
び第２図に、フィラメント断線率の結果を示す。 第１図からわかるように、本発明の超電導線は従来の超
電導線と比較して格段に断線率が低く、フィラメント径
が小さいほどその差が著しくなる。フィラメント径が３
０μｍよりも大きい場合では、従来のＮｂバリアのない
ものでも、フィラメント断線率は１％で実用に適すが、
３０μｍ以下の場合では、Ｎｂバリアの効果で、フイラ
メント断線率が低減できることが判る。Ｎｂバリアの厚
みは２μｍ以下であることが好ましいことがわかる。 第２図に示す様に、フィラメント径が２μｍよりも小さ
く、Ｎｂバリア厚が０．１μｍよりも小さい場合には、
フィラメント断線率が大幅に増加し、規格値の２％を上
回るため、実用に適さないことがわかる。 実施例２ 実施例１の線材について、臨界電流密度を調べた結果を
第１表に示す。 線径が１．６〜０．１０mmの範囲ではＮｂＴｉ当たりの
臨界電流密度は、５Ｔ，４．２Ｋで２０００Ａ／mm２以
上を示しており、実用に適する。線径が１．６mmを超え
るとＮｂＴｉの加工度が不十分なため臨界電流密度は低
い。また、線径が０．１０mmより細くなると、フィラメ
ント断線が増加することに対応して臨界電流密度が低い
ことがわかる。この結果からもＮｂＴｉフィラメント径
およびＮｂバリア厚の適切な範囲がわかる。
第１図および第２図は、フィラメント径およびバリア厚
とフィラメント断線率の関係を示すグラフである。 １…実施例１、２…比較例１。
とフィラメント断線率の関係を示すグラフである。 １…実施例１、２…比較例１。
Claims (1)
- 【請求項１】ＮｂＴｉ合金棒の表面にＮｂのバリアを被
覆し、ＮｂＴｉフィラメント径が２〜３０μｍ、Ｎｂバ
リア厚が０．１〜２μｍであることを特徴とする銅被覆
ＮｂＴｉ超電導線。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59026772A JPH063690B2 (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線 |
| JP4006351A JPH0664942B2 (ja) | 1984-02-14 | 1992-01-17 | ＮｂＴｉバリアを有する銅被覆ＮｂＴｉ超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59026772A JPH063690B2 (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4006351A Division JPH0664942B2 (ja) | 1984-02-14 | 1992-01-17 | ＮｂＴｉバリアを有する銅被覆ＮｂＴｉ超電導線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60170110A JPS60170110A (ja) | 1985-09-03 |
| JPH063690B2 true JPH063690B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=12202584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59026772A Expired - Lifetime JPH063690B2 (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH063690B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0789453B2 (ja) * | 1985-03-29 | 1995-09-27 | 古河電気工業株式会社 | Ｎｂ―Ｔｉ合金系超電導線 |
| JP2547193B2 (ja) * | 1985-04-05 | 1996-10-23 | 古河電気工業株式会社 | Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線 |
| US5226947A (en) * | 1992-02-17 | 1993-07-13 | Wisconsin Alumni Research Foundation | Niobium-titanium superconductors produced by powder metallurgy having artificial flux pinning centers |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4044457A (en) | 1976-04-01 | 1977-08-30 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Method of fabricating composite superconducting wire |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5127326A (ja) * | 1974-08-30 | 1976-03-06 | Minolta Camera Kk |
-
1984
- 1984-02-14 JP JP59026772A patent/JPH063690B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4044457A (en) | 1976-04-01 | 1977-08-30 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Method of fabricating composite superconducting wire |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60170110A (ja) | 1985-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3838503A (en) | Method of fabricating a composite multifilament intermetallic type superconducting wire | |
| JPH063690B2 (ja) | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線 | |
| JPH063691B2 (ja) | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線 | |
| JP2562435B2 (ja) | 超極細超電導線 | |
| JPH0554730A (ja) | ＮｂＴｉバリアを有する銅被覆ＮｂＴｉ超電導線 | |
| JPS61101913A (ja) | ＮｂＴｉ極細多芯超電導線の製造法 | |
| JPS60170109A (ja) | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線およびその製法 | |
| JPS60250512A (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ系複合超電導体の製造方法 | |
| JPS60170112A (ja) | 銅被覆ΝｂＴｉ超電導線およびその製法 | |
| JP3059570B2 (ja) | 超電導線及びその製造方法 | |
| Verhoeven et al. | The influence of coarsening treatments upon properties of in situ Nb 3 Sn-Cu superconducting wire | |
| JPH065130A (ja) | 複合多芯ＮｂＴｉ超電導線 | |
| JPS5994307A (ja) | 化合物超電導線の製造方法 | |
| JPH05174647A (ja) | 化合物超電導線の製造方法 | |
| JPS6147018A (ja) | Ｎｂ↓３ Ｓｎ−ＮｂＴｉ複合超電導線 | |
| JPH08167336A (ja) | Ｎｂ３ Ｓｎ超電導線の製造方法 | |
| JP2562434B2 (ja) | 化合物超電導線 | |
| JPH0554741A (ja) | 化合物超電導線の製造方法 | |
| JPS63102115A (ja) | 超電導合金線材の製造方法 | |
| JPH0642335B2 (ja) | ＮｂＴｉ極細多芯超電導線の製造方法 | |
| JP2002063816A (ja) | Ｎｂ３Ａｌ系超電導線の製造方法 | |
| JPS61227310A (ja) | 内部拡散法によるＮｂ↓３Ｓｎ超電導線の製造方法 | |
| JPS63150814A (ja) | Ｎｂ−Ｔｉ系極細多芯超電導導体の製造方法 | |
| JPH02192618A (ja) | 超電導合金線材の製造方法 | |
| JPS61230209A (ja) | Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線 |