JPH0517834A - 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物 - Google Patents
高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物Info
- Publication number
- JPH0517834A JPH0517834A JP3018452A JP1845291A JPH0517834A JP H0517834 A JPH0517834 A JP H0517834A JP 3018452 A JP3018452 A JP 3018452A JP 1845291 A JP1845291 A JP 1845291A JP H0517834 A JPH0517834 A JP H0517834A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intermetallic compound
- tial
- based intermetallic
- powder
- ductility
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高強度と高延性を兼備する性状のＴｉＡｌ系
金属間化合物を提供する。内燃機関などの構成材料とし
て有用性が期待できる。 【構成】 ＴｉとＡｌの緻密な混合材から反応焼結によ
り合成され、平均結晶粒系が30μm 以下、成分組成がＡ
ｌ40〜50at％で残部がＴｉからなることを特徴とする。
前記成分組成にＭｎ0.05〜10at％を含有させると、ポア
発生の抑制に効果がある。
金属間化合物を提供する。内燃機関などの構成材料とし
て有用性が期待できる。 【構成】 ＴｉとＡｌの緻密な混合材から反応焼結によ
り合成され、平均結晶粒系が30μm 以下、成分組成がＡ
ｌ40〜50at％で残部がＴｉからなることを特徴とする。
前記成分組成にＭｎ0.05〜10at％を含有させると、ポア
発生の抑制に効果がある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高水準の機械的強度な
らびに延性を兼備する性状のＴｉＡｌ系金属間化合物に
関する。
らびに延性を兼備する性状のＴｉＡｌ系金属間化合物に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ＴｉＡｌ系の金属間化合物は、軽量で高
温強度に優れているため例えば内燃機関のような耐熱部
材としての用途分野に有用性が期待されている。ところ
が、この材料は常温時の延性に乏しく、また加工に困難
性を伴う材質上の難点がある関係で、未だ実用化の段階
に至っていない。
温強度に優れているため例えば内燃機関のような耐熱部
材としての用途分野に有用性が期待されている。ところ
が、この材料は常温時の延性に乏しく、また加工に困難
性を伴う材質上の難点がある関係で、未だ実用化の段階
に至っていない。
【０００３】常温延性の改善については、溶製法による
ＴｉＡｌを対象にしたＭｎ、Ｃｒ等の成分添加あるいは
結晶粒の微細化などの改良手段が提案されている。この
うち溶製法ＴｉＡｌの結晶粒微細化は恒温鍛造等により
おこなわれるが、この場合には延性ばかりでなくＴｉＡ
ｌの強度特性も微細化された結晶粒径に依存することが
解明されている〔Scripta Metall.,21(1989) p467 〕。
つまり、ＴｉＡｌの結晶粒径を微細化することによっ
て、延性と強度の両特性を共に向上させることが期待で
きる。
ＴｉＡｌを対象にしたＭｎ、Ｃｒ等の成分添加あるいは
結晶粒の微細化などの改良手段が提案されている。この
うち溶製法ＴｉＡｌの結晶粒微細化は恒温鍛造等により
おこなわれるが、この場合には延性ばかりでなくＴｉＡ
ｌの強度特性も微細化された結晶粒径に依存することが
解明されている〔Scripta Metall.,21(1989) p467 〕。
つまり、ＴｉＡｌの結晶粒径を微細化することによっ
て、延性と強度の両特性を共に向上させることが期待で
きる。
【０００４】一方、反応焼結法によりＴｉＡｌ系金属間
化合物を得る場合には、反応合成前の緻密な混合状態に
おいてnear net shape形状に成形することができるた
め、難加工性の点に対しては大幅な改善が可能となる
(特公平１−30898 号公報) 。しかし、材質の常温延性
については十分な改良がなされていない。
化合物を得る場合には、反応合成前の緻密な混合状態に
おいてnear net shape形状に成形することができるた
め、難加工性の点に対しては大幅な改善が可能となる
(特公平１−30898 号公報) 。しかし、材質の常温延性
については十分な改良がなされていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は反応焼結で得
られるＴｉＡｌの延性改善を材質性状の面から多角的に
研究を重ねた結果開発に至ったもので、その目的は高強
度と高延性の両特性を兼備する反応焼結法のＴｉＡｌ系
金属間化合物を提供することにある。
られるＴｉＡｌの延性改善を材質性状の面から多角的に
研究を重ねた結果開発に至ったもので、その目的は高強
度と高延性の両特性を兼備する反応焼結法のＴｉＡｌ系
金属間化合物を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物
は、ＴｉとＡｌの緻密な混合材から反応焼結により合成
され、平均結晶粒径が30μm 以下、成分組成がＡｌ40〜
50at％で残部Ｔｉからなることを構成上の特徴とする。
めの本発明による高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物
は、ＴｉとＡｌの緻密な混合材から反応焼結により合成
され、平均結晶粒径が30μm 以下、成分組成がＡｌ40〜
50at％で残部Ｔｉからなることを構成上の特徴とする。
【０００７】一般にＴｉＡｌ系の金属間化合物は、Ｔｉ
粉末とＡｌまたはＡｌ合金粉末に必要な金属成分を添加
して混合し、圧縮成形および脱気処理をおこなったの
ち、ＨＩＰ（熱間静水圧）装置を用いて熱圧処理を施し
反応焼結する方法により合成される。本発明を構成する
ＴｉＡｌ系金属間化合物は、前記工程の脱気処理後に混
合体をアルミニウム合金容器内に真空封入し熱間押出加
工と冷間加工を加える手段を挿入してＴｉとＡｌの緻密
な混合材を形成し、緻密化された混合材を反応焼結する
ことにより合成されるものである。このように緻密化さ
れた混合材は加工度が高く、反応焼結後の結晶粒径を小
さくするために機能する。
粉末とＡｌまたはＡｌ合金粉末に必要な金属成分を添加
して混合し、圧縮成形および脱気処理をおこなったの
ち、ＨＩＰ（熱間静水圧）装置を用いて熱圧処理を施し
反応焼結する方法により合成される。本発明を構成する
ＴｉＡｌ系金属間化合物は、前記工程の脱気処理後に混
合体をアルミニウム合金容器内に真空封入し熱間押出加
工と冷間加工を加える手段を挿入してＴｉとＡｌの緻密
な混合材を形成し、緻密化された混合材を反応焼結する
ことにより合成されるものである。このように緻密化さ
れた混合材は加工度が高く、反応焼結後の結晶粒径を小
さくするために機能する。
【０００８】本発明の第１の性状的要件は、ＴｉＡｌ系
金属間化合物の平均結晶粒径を30μm 以下とすること
で、30μm を越える平均結晶粒径では強度および延性を
同時に向上させることが不可能となる。このように反応
焼結後の平均結晶粒径を30μm以下に調整するには、緻
密なＴｉとＡｌとによる混合材の全加工度を25％以上に
することが効果的な手段となる。なお、本発明において
全加工度とは、押出加工度 (押出加工前の断面積／押出
加工後の断面積）と冷間加工度（冷間加工前の断面積／
冷間加工後の断面積）の積を指すものとする（以下、同
じ）。
金属間化合物の平均結晶粒径を30μm 以下とすること
で、30μm を越える平均結晶粒径では強度および延性を
同時に向上させることが不可能となる。このように反応
焼結後の平均結晶粒径を30μm以下に調整するには、緻
密なＴｉとＡｌとによる混合材の全加工度を25％以上に
することが効果的な手段となる。なお、本発明において
全加工度とは、押出加工度 (押出加工前の断面積／押出
加工後の断面積）と冷間加工度（冷間加工前の断面積／
冷間加工後の断面積）の積を指すものとする（以下、同
じ）。
【０００９】本発明の第２の性状的要件は、ＴｉＡｌ系
金属間化合物の成分組成をＡｌ40〜50at％、残部がＴｉ
で構成することである。Ａｌ成分が前記の範囲を外れる
と延性の向上効果が十分に達成されなくなる。
金属間化合物の成分組成をＡｌ40〜50at％、残部がＴｉ
で構成することである。Ａｌ成分が前記の範囲を外れる
と延性の向上効果が十分に達成されなくなる。
【００１０】前記の成分組成に第三成分としてＭｎを含
有させると、反応焼結の過程で起こるポアの発生現象を
抑制する効果がある。好適なＭｎの含有量は0.05〜10at
％の範囲で、0.05at％未満では前記のポア抑制効果が効
果的に発揮されず、10at％を越えると延性が大幅に減退
する不都合な結果を招く。
有させると、反応焼結の過程で起こるポアの発生現象を
抑制する効果がある。好適なＭｎの含有量は0.05〜10at
％の範囲で、0.05at％未満では前記のポア抑制効果が効
果的に発揮されず、10at％を越えると延性が大幅に減退
する不都合な結果を招く。
【００１１】
【作用】本発明によるＴｉＡｌ系金属間化合物は上記の
構成および機能を有するから、ＴｉとＡｌの緻密な混合
材を反応焼結原料とすることで全加工度を高め、平均結
晶粒径を30μm 以下に微細化し、かつ成分組成をＡｌ40
〜50at％で残部Ｔｉとした組織性状の作用により、材質
の機械的強度ならびに延性を同時に向上させることが可
能となる。
構成および機能を有するから、ＴｉとＡｌの緻密な混合
材を反応焼結原料とすることで全加工度を高め、平均結
晶粒径を30μm 以下に微細化し、かつ成分組成をＡｌ40
〜50at％で残部Ｔｉとした組織性状の作用により、材質
の機械的強度ならびに延性を同時に向上させることが可
能となる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。 実施例１ Ａｌ48.5at％、残部がＴｉの組成となるように平均粒径
70μm のＴｉ粉末と平均粒径75μm のＡｌ系粉末を混合
し、混合物をＣＩＰ（冷間静水圧）成形したのち脱気処
理を施した。ついで、アルミニウム合金缶へ真空封入
し、そのまま熱間押出および冷間加工を施して緻密な混
合材を形成した。この際の押出加工度は15％、冷間加工
度は20％で、全加工度は300 ％であった。
明する。 実施例１ Ａｌ48.5at％、残部がＴｉの組成となるように平均粒径
70μm のＴｉ粉末と平均粒径75μm のＡｌ系粉末を混合
し、混合物をＣＩＰ（冷間静水圧）成形したのち脱気処
理を施した。ついで、アルミニウム合金缶へ真空封入
し、そのまま熱間押出および冷間加工を施して緻密な混
合材を形成した。この際の押出加工度は15％、冷間加工
度は20％で、全加工度は300 ％であった。
【００１３】つぎに混合材を、温度1300℃、圧力152GP
a、時間２hrs.の条件でＨＩＰ（熱間静水圧）処理をお
こなって反応焼結させ、ＴｉＡｌ系金属間化合物を合成
した。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物につき平均結晶
粒径を測定し、併せて材料の常温引張り強さおよび伸び
特性を試験した。それらの結果を成分組成と対比して表
１に示した。
a、時間２hrs.の条件でＨＩＰ（熱間静水圧）処理をお
こなって反応焼結させ、ＴｉＡｌ系金属間化合物を合成
した。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物につき平均結晶
粒径を測定し、併せて材料の常温引張り強さおよび伸び
特性を試験した。それらの結果を成分組成と対比して表
１に示した。
【００１４】実施例２
Ａｌ48.5at％、Ｍｎ1.5at ％、残部Ｔｉの組成になるよ
うに平均粒径70μm のＴｉ粉末、平均粒径75μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。なお、この場合の押出加工度は35％、冷間
加工度は10％で、全加工度は350 ％であった。得られた
ＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強
さおよび伸び特性を、表１に併載した。
うに平均粒径70μm のＴｉ粉末、平均粒径75μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。なお、この場合の押出加工度は35％、冷間
加工度は10％で、全加工度は350 ％であった。得られた
ＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強
さおよび伸び特性を、表１に併載した。
【００１５】実施例３
Ａｌ48.5at％、Ｍｎ1.5 at％、残部Ｔｉの組成になるよ
うに平均粒径50μm のＴｉ粉末、平均粒径60μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。なお、この場合の押出加工度は９％、冷間
加工度は20％で、全加工度は180 ％であった。得られた
ＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強
さおよび伸び特性を、表１に併載した。
うに平均粒径50μm のＴｉ粉末、平均粒径60μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。なお、この場合の押出加工度は９％、冷間
加工度は20％で、全加工度は180 ％であった。得られた
ＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強
さおよび伸び特性を、表１に併載した。
【００１６】実施例４
Ａｌ45.5at％、Ｍｎ3.5 at％、残部Ｔｉの組成になるよ
うに平均粒径40μm のＴｉ粉末、平均粒径35μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。なお、この場合の押出加工度は９％、冷間
加工度は20％で、全加工度は180 ％であった。得られた
ＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強
さおよび伸び特性を、表１に併載した。
うに平均粒径40μm のＴｉ粉末、平均粒径35μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。なお、この場合の押出加工度は９％、冷間
加工度は20％で、全加工度は180 ％であった。得られた
ＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強
さおよび伸び特性を、表１に併載した。
【００１７】実施例５
Ａｌ48.5at％、Ｍｎ1.5 at％、残部Ｔｉの組成になるよ
うに平均粒径75μm のＴｉ粉末、平均粒径72μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。この場合の押出加工度は７％、冷間加工度
は５％で、全加工度は35％であった。得られたＴｉＡｌ
系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強さおよび
伸び特性を表１に併載した。
うに平均粒径75μm のＴｉ粉末、平均粒径72μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。この場合の押出加工度は７％、冷間加工度
は５％で、全加工度は35％であった。得られたＴｉＡｌ
系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強さおよび
伸び特性を表１に併載した。
【００１８】比較例１
Ａｌ48.5at％、Ｍｎ1.5 at％、残部Ｔｉの組成になるよ
うに平均粒径50μm のＴｉ粉末、平均粒径60μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。この混合物を実施例
１と同一の条件を用い、反応焼結によりＴｉＡｌ系金属
間化合物を得た。この場合の押出加工度は５％、冷間加
工度は２％で、全加工度は10％であった。得られたＴｉ
Ａｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強さお
よび伸び特性を表１に併載した。
うに平均粒径50μm のＴｉ粉末、平均粒径60μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。この混合物を実施例
１と同一の条件を用い、反応焼結によりＴｉＡｌ系金属
間化合物を得た。この場合の押出加工度は５％、冷間加
工度は２％で、全加工度は10％であった。得られたＴｉ
Ａｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強さお
よび伸び特性を表１に併載した。
【００１９】比較例２
Ａｌ38.0at％、Ｍｎ1.0 at％、残部Ｔｉの組成になるよ
うに平均粒径70μm のＴｉ粉末、平均粒径75μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。この場合の押出加工度は15％、冷間加工度
は20％で、全加工度は300 ％であった。得られたＴｉＡ
ｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強さおよ
び伸び特性を、表１に併載した。
うに平均粒径70μm のＴｉ粉末、平均粒径75μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。この場合の押出加工度は15％、冷間加工度
は20％で、全加工度は300 ％であった。得られたＴｉＡ
ｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強さおよ
び伸び特性を、表１に併載した。
【００２０】比較例３
Ａｌ52.0at％、Ｍｎ 2.5at％、残部Ｔｉの組成になるよ
うに平均粒径70μm のＴｉ粉末、平均粒径75μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。この場合の押出加工度は35％、冷間加工度
は10％で、全加工度は350 ％であった。得られたＴｉＡ
ｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強さおよ
び伸び特性を、表１に示した。
うに平均粒径70μm のＴｉ粉末、平均粒径75μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。この場合の押出加工度は35％、冷間加工度
は10％で、全加工度は350 ％であった。得られたＴｉＡ
ｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張り強さおよ
び伸び特性を、表１に示した。
【００２１】比較例４
Ａｌ48.0at％、Ｍｎ12.5at％、残部Ｔｉの組成になるよ
うに平均粒径60μm のＴｉ粉末、平均粒径65μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結
晶粒径、常温引張り強さおよび伸び特性を、表１に示し
た。
うに平均粒径60μm のＴｉ粉末、平均粒径65μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結
晶粒径、常温引張り強さおよび伸び特性を、表１に示し
た。
【００２２】
【００２３】表１の結果から、本発明の性状要件を満た
す実施例はいずれも高度の引張り強さと伸びを示してお
り、高強度ならびに高延性が兼備されていることが認め
られる。これに対し、混合材原料の緻密化処理を施さな
いために平均結晶粒径が30μm を越える比較例１、Ａｌ
成分が40at％未満の比較例２、Ａｌ成分が50at％を上廻
る比較例３は、引張り強さおよび伸び特性ともに低位に
ある。また、Ｍｎの添加含有量が10at％を越える比較例
４では、強度、伸びが低下してしまうことが判明する。
す実施例はいずれも高度の引張り強さと伸びを示してお
り、高強度ならびに高延性が兼備されていることが認め
られる。これに対し、混合材原料の緻密化処理を施さな
いために平均結晶粒径が30μm を越える比較例１、Ａｌ
成分が40at％未満の比較例２、Ａｌ成分が50at％を上廻
る比較例３は、引張り強さおよび伸び特性ともに低位に
ある。また、Ｍｎの添加含有量が10at％を越える比較例
４では、強度、伸びが低下してしまうことが判明する。
【００２４】
【発明の効果】以上のとおり、本発明により提供される
反応焼結法のＴｉＡｌ系金属間化合物は優れた機械的強
度を保持しながら効果的に改善された延性を備えてい
る。このため、耐熱部材として有用な高強度高延性のＴ
ｉＡｌ系金属間化合物を反応焼結法を用いて生産供給す
ることが極めて有利となるから、高い工業的有益性がも
たらさせる。
反応焼結法のＴｉＡｌ系金属間化合物は優れた機械的強
度を保持しながら効果的に改善された延性を備えてい
る。このため、耐熱部材として有用な高強度高延性のＴ
ｉＡｌ系金属間化合物を反応焼結法を用いて生産供給す
ることが極めて有利となるから、高い工業的有益性がも
たらさせる。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＴｉとＡｌの緻密な混合材から反応焼結
により合成され、平均結晶粒径が30μm 以下、成分組成
がＡｌ40〜50at％で残部Ｔｉからなることを特徴とする
高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物。 - 【請求項２】 Ｍｎ0.05〜10at％を含む請求項１記載の
高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3018452A JPH089742B2 (ja) | 1991-01-17 | 1991-01-17 | 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3018452A JPH089742B2 (ja) | 1991-01-17 | 1991-01-17 | 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0517834A true JPH0517834A (ja) | 1993-01-26 |
| JPH089742B2 JPH089742B2 (ja) | 1996-01-31 |
Family
ID=11972023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3018452A Expired - Lifetime JPH089742B2 (ja) | 1991-01-17 | 1991-01-17 | 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH089742B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6430898A (en) * | 1987-07-02 | 1989-02-01 | Campagnolo Spa | Rear section derailer for bicycle gear |
| JPH04124236A (ja) * | 1990-09-14 | 1992-04-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 耐酸化性に優れたＴｉＡｌ系金属間化合物 |
-
1991
- 1991-01-17 JP JP3018452A patent/JPH089742B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6430898A (en) * | 1987-07-02 | 1989-02-01 | Campagnolo Spa | Rear section derailer for bicycle gear |
| JPH04124236A (ja) * | 1990-09-14 | 1992-04-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 耐酸化性に優れたＴｉＡｌ系金属間化合物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH089742B2 (ja) | 1996-01-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0543958A (ja) | 耐酸化性チタニウムアルミナイドの製造方法 | |
| WO2002083964A1 (en) | Quasi-crystalline phase hardened magnesium alloy with excellent hot formability and method for preparing the same | |
| US4629505A (en) | Aluminum base alloy powder metallurgy process and product | |
| JPS59159961A (ja) | 超塑性Ａｌ合金 | |
| EP4083248A1 (en) | Aluminum alloy and preparation method thereof, and aluminum alloy structural member | |
| CN114535478A (zh) | 一种超轻高强镁锂合金的旋转模锻制备方法 | |
| JPH0578762A (ja) | 強度に優れたＴｉＡｌ基複合材料およびその製造方法 | |
| JPH05255827A (ja) | ＴｉＡｌ金属間化合物基合金の製造方法 | |
| JP3248255B2 (ja) | 極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材 | |
| JPH0517834A (ja) | 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物 | |
| JPH06306508A (ja) | 低異方性、高疲労強度チタン基複合材の製造方法 | |
| JP3248263B2 (ja) | 極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｎ系合金材 | |
| JP2000303157A (ja) | 高強度アルミニウム合金押出材の製造方法 | |
| JPH04124236A (ja) | 耐酸化性に優れたＴｉＡｌ系金属間化合物 | |
| CN117802433B (zh) | 一种TiAl基合金方坯棒材及其制备方法和应用 | |
| JPH05247562A (ja) | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の製造方法 | |
| JP3005354B2 (ja) | Ａｌ粉末合金の熱処理方法 | |
| EP0643145B1 (en) | High strength magnesium-based alloy materials and method for producing the same | |
| JPH04202736A (ja) | 熱間粉末鍛造ですぐれた変形能を示す過共晶Ａｌ―Ｓｉ系合金粉末 | |
| JPH07197154A (ja) | ＴｉＡｌ系合金及びその製法 | |
| JP2776594B2 (ja) | 酸化物添加金属間化合物ＴｉＡ▲ｌ▼基合金 | |
| JPH03183750A (ja) | 高強度を有する超塑性アルミニウム合金の製造方法 | |
| JP2572832B2 (ja) | 焼結用Ａｌ基合金粉末 | |
| JP3523512B2 (ja) | マグネシウム合金の鍛造方法 | |
| JPH0953141A (ja) | 酸化物分散強化型合金材料の製造方法 |