JPH089742B2 - 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 - Google Patents
高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法Info
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- JPH089742B2 JPH089742B2 JP3018452A JP1845291A JPH089742B2 JP H089742 B2 JPH089742 B2 JP H089742B2 JP 3018452 A JP3018452 A JP 3018452A JP 1845291 A JP1845291 A JP 1845291A JP H089742 B2 JPH089742 B2 JP H089742B2
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- tial
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高水準の機械的強度な
らびに延性を兼備する性状のＴｉＡｌ系金属間化合物の
製造方法に関する。
らびに延性を兼備する性状のＴｉＡｌ系金属間化合物の
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＴｉＡｌ系の金属間化合物は、軽量で高
温強度に優れているため例えば内燃機関のような耐熱部
材としての用途分野に有用性が期待されている。ところ
が、この材料は常温時の延性に乏しく、また加工に困難
性を伴う材質上の難点がある関係で、未だ実用化の段階
に至っていない。
温強度に優れているため例えば内燃機関のような耐熱部
材としての用途分野に有用性が期待されている。ところ
が、この材料は常温時の延性に乏しく、また加工に困難
性を伴う材質上の難点がある関係で、未だ実用化の段階
に至っていない。
【０００３】常温延性の改善については、溶製法による
ＴｉＡｌを対象にしたＭｎ、Ｃｒ等の成分添加あるいは
結晶粒の微細化などの改良手段が提案されている。この
うち溶製法ＴｉＡｌの結晶粒微細化は恒温鍛造等により
おこなわれるが、この場合には延性ばかりでなくＴｉＡ
ｌの強度特性も微細化された結晶粒径に依存することが
解明されている〔Scripta Metall.,21(1989) p467 〕。
つまり、ＴｉＡｌの結晶粒径を微細化することによっ
て、延性と強度の両特性を共に向上させることが期待で
きる。
ＴｉＡｌを対象にしたＭｎ、Ｃｒ等の成分添加あるいは
結晶粒の微細化などの改良手段が提案されている。この
うち溶製法ＴｉＡｌの結晶粒微細化は恒温鍛造等により
おこなわれるが、この場合には延性ばかりでなくＴｉＡ
ｌの強度特性も微細化された結晶粒径に依存することが
解明されている〔Scripta Metall.,21(1989) p467 〕。
つまり、ＴｉＡｌの結晶粒径を微細化することによっ
て、延性と強度の両特性を共に向上させることが期待で
きる。
【０００４】一方、反応焼結によるＴｉＡｌ系金属間化
合物の合成は、特公平１−３０８９８号公報に記載され
ているように、ＡｌおよびＴｉの粉末を混合し、成形に
より緻密化したのち、ＴｉＡｌ系金属間化合物を形成す
るように緻密体を４００〜１４００℃でＨＩＰ（熱間静
水圧圧縮）処理することにより行われ、この方法によれ
ば、反応合成前の緻密な混合状態においてｎｅａｒ ｎ
ｅｔ ｓｈａｐｅ形状に成形することができるため、難
加工性の点に対しては大幅な改善が可能となる。しかし
ながら、この方法では、材質の常温延性について十分な
改良がなされないという難点がある。
合物の合成は、特公平１−３０８９８号公報に記載され
ているように、ＡｌおよびＴｉの粉末を混合し、成形に
より緻密化したのち、ＴｉＡｌ系金属間化合物を形成す
るように緻密体を４００〜１４００℃でＨＩＰ（熱間静
水圧圧縮）処理することにより行われ、この方法によれ
ば、反応合成前の緻密な混合状態においてｎｅａｒ ｎ
ｅｔ ｓｈａｐｅ形状に成形することができるため、難
加工性の点に対しては大幅な改善が可能となる。しかし
ながら、この方法では、材質の常温延性について十分な
改良がなされないという難点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、反応焼結で
得られるＴｉＡｌの延性を改善するための材質性状およ
び当該性状を得るための製造条件にについて多角的に研
究を重ねた結果としてなされたもので、その目的は、高
強度と高延性の両特性を兼備する反応焼結法によるＴｉ
Ａｌ系金属間化合物の製造方法を提供することにある。
得られるＴｉＡｌの延性を改善するための材質性状およ
び当該性状を得るための製造条件にについて多角的に研
究を重ねた結果としてなされたもので、その目的は、高
強度と高延性の両特性を兼備する反応焼結法によるＴｉ
Ａｌ系金属間化合物の製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物
の製造方法は、ＴｉとＡｌの混合材を４００〜１４００
℃の温度範囲で熱間静水圧圧縮処理して反応焼結するこ
とによりＴｉＡｌ系金属間化合物を製造する方法におい
て、Ａｌ４０〜５０ａｔ％、残部Ｔｉの組成となるよう
にＴｉ粉末とＡｌ粉末を混合し、全加工度を２５以上と
する熱間押出加工および冷間加工を施して緻密な混合材
を形成したのち、該混合材をＴｉＡｌ系金属間化合物が
形成されるよう反応焼結し、平均結晶粒径３０μｍ以下
の高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物を得ることを構
成上の特徴とする。
めの本発明による高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物
の製造方法は、ＴｉとＡｌの混合材を４００〜１４００
℃の温度範囲で熱間静水圧圧縮処理して反応焼結するこ
とによりＴｉＡｌ系金属間化合物を製造する方法におい
て、Ａｌ４０〜５０ａｔ％、残部Ｔｉの組成となるよう
にＴｉ粉末とＡｌ粉末を混合し、全加工度を２５以上と
する熱間押出加工および冷間加工を施して緻密な混合材
を形成したのち、該混合材をＴｉＡｌ系金属間化合物が
形成されるよう反応焼結し、平均結晶粒径３０μｍ以下
の高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物を得ることを構
成上の特徴とする。
【０００７】一般にＴｉＡｌ系の金属間化合物は、Ｔｉ
粉末とＡｌまたはＡｌ合金粉末に必要な金属成分を添加
して混合し、圧縮成形および脱気処理をおこなったの
ち、ＨＩＰ（熱間静水圧）装置を用いて熱圧処理を施し
反応焼結する方法により合成される。本発明を構成する
ＴｉＡｌ系金属間化合物は、前記工程の脱気処理後に混
合体をアルミニウム合金容器内に真空封入し熱間押出加
工と冷間加工を加える手段を挿入してＴｉとＡｌの緻密
な混合材を形成し、緻密化された混合材を反応焼結する
ことにより合成されるものである。このように緻密化さ
れた混合材は加工度が高く、反応焼結後の結晶粒径を小
さくするために機能する。
粉末とＡｌまたはＡｌ合金粉末に必要な金属成分を添加
して混合し、圧縮成形および脱気処理をおこなったの
ち、ＨＩＰ（熱間静水圧）装置を用いて熱圧処理を施し
反応焼結する方法により合成される。本発明を構成する
ＴｉＡｌ系金属間化合物は、前記工程の脱気処理後に混
合体をアルミニウム合金容器内に真空封入し熱間押出加
工と冷間加工を加える手段を挿入してＴｉとＡｌの緻密
な混合材を形成し、緻密化された混合材を反応焼結する
ことにより合成されるものである。このように緻密化さ
れた混合材は加工度が高く、反応焼結後の結晶粒径を小
さくするために機能する。
【０００８】本発明の第１の性状的要件は、ＴｉＡｌ系
金属間化合物の平均結晶粒径を３０μｍ以下とすること
で、３０μｍを越える平均結晶粒径では強度および延性
を同時に向上させることが不可能となる。このように反
応焼結後の平均結晶粒径を３０μｍ以下に調整するに
は、緻密なＴｉとＡｌとによる混合材の全加工度を２５
以上にすることが効果的な手段となる。なお、本発明に
おいて全加工度とは、押出加工度（押出加工前の断面積
／押出加工後の断面積）と冷間加工度（冷間加工前の断
面積／冷間加工後の断面積）の積を指すものとする（以
下、同じ）。
金属間化合物の平均結晶粒径を３０μｍ以下とすること
で、３０μｍを越える平均結晶粒径では強度および延性
を同時に向上させることが不可能となる。このように反
応焼結後の平均結晶粒径を３０μｍ以下に調整するに
は、緻密なＴｉとＡｌとによる混合材の全加工度を２５
以上にすることが効果的な手段となる。なお、本発明に
おいて全加工度とは、押出加工度（押出加工前の断面積
／押出加工後の断面積）と冷間加工度（冷間加工前の断
面積／冷間加工後の断面積）の積を指すものとする（以
下、同じ）。
【０００９】本発明の第２の性状的要件は、ＴｉＡｌ系
金属間化合物の成分組成をＡｌ40〜50at％、残部がＴｉ
で構成することである。Ａｌ成分が前記の範囲を外れる
と延性の向上効果が十分に達成されなくなる。
金属間化合物の成分組成をＡｌ40〜50at％、残部がＴｉ
で構成することである。Ａｌ成分が前記の範囲を外れる
と延性の向上効果が十分に達成されなくなる。
【００１０】前記の成分組成に第三成分としてＭｎを含
有させると、反応焼結の過程で起こるポアの発生現象を
抑制する効果がある。好適なＭｎの含有量は0.05〜10at
％の範囲で、0.05at％未満では前記のポア抑制効果が効
果的に発揮されず、10at％を越えると延性が大幅に減退
する不都合な結果を招く。
有させると、反応焼結の過程で起こるポアの発生現象を
抑制する効果がある。好適なＭｎの含有量は0.05〜10at
％の範囲で、0.05at％未満では前記のポア抑制効果が効
果的に発揮されず、10at％を越えると延性が大幅に減退
する不都合な結果を招く。
【００１１】
【作用】本発明によるＴｉＡｌ系金属間化合物は上記の
構成および機能を有するから、ＴｉとＡｌの緻密な混合
材を反応焼結原料とすることで全加工度を高め、平均結
晶粒径を30μm 以下に微細化し、かつ成分組成をＡｌ40
〜50at％で残部Ｔｉとした組織性状の作用により、材質
の機械的強度ならびに延性を同時に向上させることが可
能となる。
構成および機能を有するから、ＴｉとＡｌの緻密な混合
材を反応焼結原料とすることで全加工度を高め、平均結
晶粒径を30μm 以下に微細化し、かつ成分組成をＡｌ40
〜50at％で残部Ｔｉとした組織性状の作用により、材質
の機械的強度ならびに延性を同時に向上させることが可
能となる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。 実施例１ Ａｌ４８．５ａｔ％、残部がＴｉの組成となるように平
均粒径７０μｍのＴｉ粉末と平均粒径７５μｍのＡｌ系
粉末を混合し、混合物をＣＩＰ（冷間静水圧）成形した
のち脱気処理を施した。ついで、アルミニウム合金缶へ
真空封入し、そのまま熱間押出および冷間加工を施して
緻密な混合材を形成した。この際の押出加工度は１５、
冷間加工度は２０で、全加工度は３００であった。
明する。 実施例１ Ａｌ４８．５ａｔ％、残部がＴｉの組成となるように平
均粒径７０μｍのＴｉ粉末と平均粒径７５μｍのＡｌ系
粉末を混合し、混合物をＣＩＰ（冷間静水圧）成形した
のち脱気処理を施した。ついで、アルミニウム合金缶へ
真空封入し、そのまま熱間押出および冷間加工を施して
緻密な混合材を形成した。この際の押出加工度は１５、
冷間加工度は２０で、全加工度は３００であった。
【００１３】つぎに混合材を、温度1300℃、圧力152GP
a、時間２hrs.の条件でＨＩＰ（熱間静水圧）処理をお
こなって反応焼結させ、ＴｉＡｌ系金属間化合物を合成
した。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物につき平均結晶
粒径を測定し、併せて材料の常温引張り強さおよび伸び
特性を試験した。それらの結果を成分組成と対比して表
１に示した。
a、時間２hrs.の条件でＨＩＰ（熱間静水圧）処理をお
こなって反応焼結させ、ＴｉＡｌ系金属間化合物を合成
した。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物につき平均結晶
粒径を測定し、併せて材料の常温引張り強さおよび伸び
特性を試験した。それらの結果を成分組成と対比して表
１に示した。
【００１４】実施例２ Ａｌ４８．５ａｔ％、Ｍｎ１．５ａｔ％、残部Ｔｉの組
成になるように平均粒径７０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
７５μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。なお、この場合の押出加工
度は３５、冷間加工度は１０で、全加工度は３５０であ
った。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒
径、常温引張り強さおよび伸び特性を、表１に併載し
た。
成になるように平均粒径７０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
７５μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。なお、この場合の押出加工
度は３５、冷間加工度は１０で、全加工度は３５０であ
った。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒
径、常温引張り強さおよび伸び特性を、表１に併載し
た。
【００１５】実施例３ Ａｌ４８．５ａｔ％、Ｍｎ１．５ａｔ％、残部Ｔｉの組
成になるように平均粒径５０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
６０μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。なお、この場合の押出加工
度は９、冷間加工度は２０で、全加工度は１８０であっ
た。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、
常温引張り強さおよび伸び特性を、表１に併載した。
成になるように平均粒径５０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
６０μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。なお、この場合の押出加工
度は９、冷間加工度は２０で、全加工度は１８０であっ
た。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、
常温引張り強さおよび伸び特性を、表１に併載した。
【００１６】実施例４ Ａｌ４５．５ａｔ％、Ｍｎ３．５ａｔ％、残部Ｔｉの組
成になるように平均粒径４０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
３５μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。なお、この場合の押出加工
度は９、冷間加工度は２０で、全加工度は１８０であっ
た。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、
常温引張り強さおよび伸び特性を、表１に併載した。
成になるように平均粒径４０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
３５μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。なお、この場合の押出加工
度は９、冷間加工度は２０で、全加工度は１８０であっ
た。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、
常温引張り強さおよび伸び特性を、表１に併載した。
【００１７】実施例５ Ａｌ４８．５ａｔ％、Ｍｎ１．５ａｔ％、残部Ｔｉの組
成になるように平均粒径７５μｍのＴｉ粉末、平均粒径
７２μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。この場合の押出加工度は
７、冷間加工度は５で、全加工度は３５であった。得ら
れたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張
り強さおよび伸び特性を表１に併載した。
成になるように平均粒径７５μｍのＴｉ粉末、平均粒径
７２μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。この場合の押出加工度は
７、冷間加工度は５で、全加工度は３５であった。得ら
れたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引張
り強さおよび伸び特性を表１に併載した。
【００１８】比較例１ Ａｌ４８．５ａｔ％、Ｍｎ１．５ａｔ％、残部Ｔｉの組
成になるように平均粒径５０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
６０μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。この
混合物を実施例１と同一の条件を用い、反応焼結により
ＴｉＡｌ系金属間化合物を得た。この場合の押出加工度
は５、冷間加工度は２で、全加工度は１０であった。得
られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引
張り強さおよび伸び特性を表１に併載した。
成になるように平均粒径５０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
６０μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。この
混合物を実施例１と同一の条件を用い、反応焼結により
ＴｉＡｌ系金属間化合物を得た。この場合の押出加工度
は５、冷間加工度は２で、全加工度は１０であった。得
られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温引
張り強さおよび伸び特性を表１に併載した。
【００１９】比較例２ Ａｌ３８．０ａｔ％、Ｍｎ１．０ａｔ％、残部Ｔｉの組
成になるように平均粒径７０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
７５μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。この場合の押出加工度は１
５、冷間加工度は２０で、全加工度は３００であった。
得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温
引張り強さおよび伸び特性を、表１に併載した。
成になるように平均粒径７０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
７５μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。この場合の押出加工度は１
５、冷間加工度は２０で、全加工度は３００であった。
得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温
引張り強さおよび伸び特性を、表１に併載した。
【００２０】比較例３ Ａｌ５２．０ａｔ％、Ｍｎ２．５ａｔ％、残部Ｔｉの組
成になるように平均粒径７０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
７５μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。この場合の押出加工度は３
５、冷間加工度は１０で、全加工度は３５０であった。
得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温
引張り強さおよび伸び特性を、表１に示した。
成になるように平均粒径７０μｍのＴｉ粉末、平均粒径
７５μｍのＡｌ系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その
他は実施例１と同一の工程ならびに条件を適用してＴｉ
Ａｌ系金属間化合物を得た。この場合の押出加工度は３
５、冷間加工度は１０で、全加工度は３５０であった。
得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結晶粒径、常温
引張り強さおよび伸び特性を、表１に示した。
【００２１】比較例４ Ａｌ48.0at％、Ｍｎ12.5at％、残部Ｔｉの組成になるよ
うに平均粒径60μm のＴｉ粉末、平均粒径65μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結
晶粒径、常温引張り強さおよび伸び特性を、表１に示し
た。
うに平均粒径60μm のＴｉ粉末、平均粒径65μm のＡｌ
系粉末およびＭｎ粉末を混合した。その他は実施例１と
同一の工程ならびに条件を適用してＴｉＡｌ系金属間化
合物を得た。得られたＴｉＡｌ系金属間化合物の平均結
晶粒径、常温引張り強さおよび伸び特性を、表１に示し
た。
【００２２】
【００２３】表１の結果から、本発明の性状要件を満た
す実施例はいずれも高度の引張り強さと伸びを示してお
り、高強度ならびに高延性が兼備されていることが認め
られる。これに対し、混合材原料の緻密化処理を施さな
いために平均結晶粒径が30μm を越える比較例１、Ａｌ
成分が40at％未満の比較例２、Ａｌ成分が50at％を上廻
る比較例３は、引張り強さおよび伸び特性ともに低位に
ある。また、Ｍｎの添加含有量が10at％を越える比較例
４では、強度、伸びが低下してしまうことが判明する。
す実施例はいずれも高度の引張り強さと伸びを示してお
り、高強度ならびに高延性が兼備されていることが認め
られる。これに対し、混合材原料の緻密化処理を施さな
いために平均結晶粒径が30μm を越える比較例１、Ａｌ
成分が40at％未満の比較例２、Ａｌ成分が50at％を上廻
る比較例３は、引張り強さおよび伸び特性ともに低位に
ある。また、Ｍｎの添加含有量が10at％を越える比較例
４では、強度、伸びが低下してしまうことが判明する。
【００２４】
【発明の効果】以上のとおり、本発明により提供される
反応焼結法のＴｉＡｌ系金属間化合物は優れた機械的強
度を保持しながら効果的に改善された延性を備えてい
る。このため、耐熱部材として有用な高強度高延性のＴ
ｉＡｌ系金属間化合物を反応焼結法を用いて生産供給す
ることが極めて有利となるから、高い工業的有益性がも
たらさせる。
反応焼結法のＴｉＡｌ系金属間化合物は優れた機械的強
度を保持しながら効果的に改善された延性を備えてい
る。このため、耐熱部材として有用な高強度高延性のＴ
ｉＡｌ系金属間化合物を反応焼結法を用いて生産供給す
ることが極めて有利となるから、高い工業的有益性がも
たらさせる。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＴｉとＡｌの混合材を４００〜１４００
℃の温度範囲で熱間静水圧圧縮処理して反応焼結するこ
とによりＴｉＡｌ系金属間化合物を製造する方法におい
て、Ａｌ４０〜５０ａｔ％、残部Ｔｉの組成となるよう
にＴｉ粉末とＡｌ粉末を混合し、全加工度を２５以上と
する熱間押出加工および冷間加工を施して緻密な混合材
を形成したのち、該混合材をＴｉＡｌ系金属間化合物が
形成されるよう反応焼結し、平均結晶粒径３０μｍ以下
の高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物を得ることを特
徴とする高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方
法。但し、全加工度とは、押出加工度（押出加工前の断
面積／押出加工後の断面積）と冷間加工度（冷間加工前
の断面積／冷間加工後の断面積）の積をいう。 - 【請求項２】 混合材がＭｎ０．０５〜１０ａｔ％を含
むことを特徴とする請求項１記載の高強度高延性ＴｉＡ
ｌ系金属間化合物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3018452A JPH089742B2 (ja) | 1991-01-17 | 1991-01-17 | 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3018452A JPH089742B2 (ja) | 1991-01-17 | 1991-01-17 | 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0517834A JPH0517834A (ja) | 1993-01-26 |
| JPH089742B2 true JPH089742B2 (ja) | 1996-01-31 |
Family
ID=11972023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3018452A Expired - Lifetime JPH089742B2 (ja) | 1991-01-17 | 1991-01-17 | 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH089742B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1211172B (it) * | 1987-07-02 | 1989-10-06 | Campagnolo Spa | Deragliatore posteriore per cambi di velocita di biciclette |
| JPH04124236A (ja) * | 1990-09-14 | 1992-04-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 耐酸化性に優れたＴｉＡｌ系金属間化合物 |
-
1991
- 1991-01-17 JP JP3018452A patent/JPH089742B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0517834A (ja) | 1993-01-26 |
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