JPH05185986A - 船舶用リアクションフィン装置 - Google Patents
船舶用リアクションフィン装置Info
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- JPH05185986A JPH05185986A JP13018892A JP13018892A JPH05185986A JP H05185986 A JPH05185986 A JP H05185986A JP 13018892 A JP13018892 A JP 13018892A JP 13018892 A JP13018892 A JP 13018892A JP H05185986 A JPH05185986 A JP H05185986A
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- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 14
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
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Landscapes
- Earth Drilling (AREA)
- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Farming Of Fish And Shellfish (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 構造簡単かつコスト低廉で高性能の経済的な
船舶用リアクションフィンを提供する。 【構成】 プロペラー軸５ａよりも上方レベルに張り出
された比較的長い上部リアクションフィン７ａ，７ｆ
と、上記上部リアクションフィンの下方に順次張り出さ
れるとともに上記上部リアクションフィンよりも順次短
い中部リアクションフィン７ｂ，７ｅ，下部リアクショ
ンフィン７ｃ，７ｄを具えたこと、前進回転の際、プロ
ペラー翼が下降する舷側のリアクションフィンの取付角
を反対舷のそれよりも大きくしたこと、プロペラー軸心
からプロペラー直径ＤP の約35％離れた位置でプロペラ
ーの前縁とリアクションフィンの後縁との間隔 lo をＤ
P の15％〜25％にするとともに同位置でのリアクション
フィンの翼弦長ＣF をＤP の10％〜20％としたこと。
船舶用リアクションフィンを提供する。 【構成】 プロペラー軸５ａよりも上方レベルに張り出
された比較的長い上部リアクションフィン７ａ，７ｆ
と、上記上部リアクションフィンの下方に順次張り出さ
れるとともに上記上部リアクションフィンよりも順次短
い中部リアクションフィン７ｂ，７ｅ，下部リアクショ
ンフィン７ｃ，７ｄを具えたこと、前進回転の際、プロ
ペラー翼が下降する舷側のリアクションフィンの取付角
を反対舷のそれよりも大きくしたこと、プロペラー軸心
からプロペラー直径ＤP の約35％離れた位置でプロペラ
ーの前縁とリアクションフィンの後縁との間隔 lo をＤ
P の15％〜25％にするとともに同位置でのリアクション
フィンの翼弦長ＣF をＤP の10％〜20％としたこと。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は船舶用リアクションフィ
ン装置に関する。
ン装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】船舶の推進性能向上のために採用されて
いる慣用のリアクションフィンにおいては、図１５側面
図及び図１６（Ａ）正面図に示すように、右回りプロペ
ラー（後方から見て、時計方向に回るとき、前向きに推
力が発生）では船体１の後端部に設けられたスターンフ
レーム２ａにボッシング３ａが固着して設けられ、その
内部をプロペラー軸５ａが回転可能に貫通しており、そ
の後端にはプロペラー５が嵌着されて、プロペラー軸５
ａの前端は、図示省略の船内装置の主機に連結されてい
る。フィンボス７Ｂはボッシング３ａを囲むようにして
固着され、これに放射状にリアクションフィン（以下フ
ィンという）７ａ〜７ｆが突設され、フィン７ａ〜７ｆ
は水の流れがプロペラー５の前進回転（回転して推力が
前向きに発生する回転方向）方向と逆向きに向くよう
に、ひねりが付けられている。一方、ラダーホーン２
は、スターンフレーム２ａの上部に固着して設けられ、
舵３は図示省略のピントルでラダーホーン２に取付けら
れている。このようなリアクションフィンが付設された
船舶において、プロペラー５が前進回転し船体１が前進
航走しているとき、船尾部の水の流れは、フィン７ａ〜
７ｆの作用によって、プロペラー５の回転方向と逆方向
に曲げられて、プロペラー５に送り込まれる。これによ
り、プロペラー５の後方に発生する回転流が減少するの
でプロペラーの推進効率が向上する。一般に、プロペラ
ーが回転すると、その後方にプロペラーの回転方向と同
一方向の回転流が発生し、この回転流は船体の推進に利
用されないため、それが発生するエネルギ分だけプロペ
ラー推進効率が低下する。したがって、その回転流が減
少すればその分だけプロペラー推進効率は向上するので
ある。フィン７ａ〜７ｆのスパン（半径方向の長さ）は
同一で、破線円はプロペラー軸心を中心とする仮想の円
であり、これらのフィンは、スクリュープロペラーの回
転方向と逆方向の回転流を発生するように、進行方向に
対して角度を持ってフィンボス７Ｂに取り付けられる。
いる慣用のリアクションフィンにおいては、図１５側面
図及び図１６（Ａ）正面図に示すように、右回りプロペ
ラー（後方から見て、時計方向に回るとき、前向きに推
力が発生）では船体１の後端部に設けられたスターンフ
レーム２ａにボッシング３ａが固着して設けられ、その
内部をプロペラー軸５ａが回転可能に貫通しており、そ
の後端にはプロペラー５が嵌着されて、プロペラー軸５
ａの前端は、図示省略の船内装置の主機に連結されてい
る。フィンボス７Ｂはボッシング３ａを囲むようにして
固着され、これに放射状にリアクションフィン（以下フ
ィンという）７ａ〜７ｆが突設され、フィン７ａ〜７ｆ
は水の流れがプロペラー５の前進回転（回転して推力が
前向きに発生する回転方向）方向と逆向きに向くよう
に、ひねりが付けられている。一方、ラダーホーン２
は、スターンフレーム２ａの上部に固着して設けられ、
舵３は図示省略のピントルでラダーホーン２に取付けら
れている。このようなリアクションフィンが付設された
船舶において、プロペラー５が前進回転し船体１が前進
航走しているとき、船尾部の水の流れは、フィン７ａ〜
７ｆの作用によって、プロペラー５の回転方向と逆方向
に曲げられて、プロペラー５に送り込まれる。これによ
り、プロペラー５の後方に発生する回転流が減少するの
でプロペラーの推進効率が向上する。一般に、プロペラ
ーが回転すると、その後方にプロペラーの回転方向と同
一方向の回転流が発生し、この回転流は船体の推進に利
用されないため、それが発生するエネルギ分だけプロペ
ラー推進効率が低下する。したがって、その回転流が減
少すればその分だけプロペラー推進効率は向上するので
ある。フィン７ａ〜７ｆのスパン（半径方向の長さ）は
同一で、破線円はプロペラー軸心を中心とする仮想の円
であり、これらのフィンは、スクリュープロペラーの回
転方向と逆方向の回転流を発生するように、進行方向に
対して角度を持ってフィンボス７Ｂに取り付けられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】図１７はリアクション
フィンに流入する流速分布を示し、同図で実線４は船の
進行方向の等速度線を示しており、数値は船速との比を
表している。矢印６は船体横断面内の流速成分を示し、
矢印で流向を、その長さで流速の大きさを示している。
鎖線はプロペラーの大きさを示すために記入した仮想の
半円である。フィンはプロペラー軸心８から放射状に突
設されるが、その放射線上の流向は半径方向に変化して
いる関係上、効果的なフィンとするために、半径方向に
フィンのひねり角を変えることが望ましいのであるが、
製作上コストが高くなることやフィン厚を厚くするため
抗力が増す等のデメリットがある。したがって、従来の
フィンは、平均的な流向に合わせて、フィンのひねり角
はスパンの長手方向に一定している。それ故、フィンの
先端付近は流向に対して最適なひねり角とはなっておら
ず、かつ流速が速いので、大きな抗力を生ずる。また、
リアクションフィンによる推進効率向上効果は、フィン
で作られる回転流によって減らされた回転流減少エネル
ギからフィン自体の抗力によって発生する推進エネルギ
を控除した分となる。ここで、フィンで作られる回転流
とフィン自体の抗力は、フィンの取付角と密接な関係が
あり、フィンの取付角が過大になると回転流発生は増大
するが、フィン自体の抗力が著しく増大するので、推進
効率向上効果は余り良くない。一方フィン取付角が過小
になると、自体の抗力も減少するが回転流発生が著しく
減少するので、これも推進効率向上効果は余り良くな
い。そこで当然のことながら最適なフィン取付角がある
訳であるが、従来のリアクションフィンの場合、この点
を考慮して図１６（Ｂ）及び図１８〜図１９断面図に示
すように、プロペラーが前進回転するとき、プロペラー
翼が下降する舷側のフィンの取付角θｅ（フィンの前面
とプロペラー軸心との角度）を反対舷側フィンの取付角
θｆより大きくしている。しかしながら、その後の調査
研究の結果、このような取付角度は必ずしも最適な迎角
でないことが判明した。図２０は肥形船のプロペラー位
置流場分布図であって、プロペラーとリアクションフィ
ンが無い場合の計測結果を示しており、このような船の
場合、同一舷側のフィンでも、プロペラー軸より下側の
フィン７ｃと７ｄ（図１６（Ｂ））は他のフィン７ａ，
７ｂ及び７ｅ，７ｆと同一取付角では過大となり、推進
効率向上効果があまりないのである。
フィンに流入する流速分布を示し、同図で実線４は船の
進行方向の等速度線を示しており、数値は船速との比を
表している。矢印６は船体横断面内の流速成分を示し、
矢印で流向を、その長さで流速の大きさを示している。
鎖線はプロペラーの大きさを示すために記入した仮想の
半円である。フィンはプロペラー軸心８から放射状に突
設されるが、その放射線上の流向は半径方向に変化して
いる関係上、効果的なフィンとするために、半径方向に
フィンのひねり角を変えることが望ましいのであるが、
製作上コストが高くなることやフィン厚を厚くするため
抗力が増す等のデメリットがある。したがって、従来の
フィンは、平均的な流向に合わせて、フィンのひねり角
はスパンの長手方向に一定している。それ故、フィンの
先端付近は流向に対して最適なひねり角とはなっておら
ず、かつ流速が速いので、大きな抗力を生ずる。また、
リアクションフィンによる推進効率向上効果は、フィン
で作られる回転流によって減らされた回転流減少エネル
ギからフィン自体の抗力によって発生する推進エネルギ
を控除した分となる。ここで、フィンで作られる回転流
とフィン自体の抗力は、フィンの取付角と密接な関係が
あり、フィンの取付角が過大になると回転流発生は増大
するが、フィン自体の抗力が著しく増大するので、推進
効率向上効果は余り良くない。一方フィン取付角が過小
になると、自体の抗力も減少するが回転流発生が著しく
減少するので、これも推進効率向上効果は余り良くな
い。そこで当然のことながら最適なフィン取付角がある
訳であるが、従来のリアクションフィンの場合、この点
を考慮して図１６（Ｂ）及び図１８〜図１９断面図に示
すように、プロペラーが前進回転するとき、プロペラー
翼が下降する舷側のフィンの取付角θｅ（フィンの前面
とプロペラー軸心との角度）を反対舷側フィンの取付角
θｆより大きくしている。しかしながら、その後の調査
研究の結果、このような取付角度は必ずしも最適な迎角
でないことが判明した。図２０は肥形船のプロペラー位
置流場分布図であって、プロペラーとリアクションフィ
ンが無い場合の計測結果を示しており、このような船の
場合、同一舷側のフィンでも、プロペラー軸より下側の
フィン７ｃと７ｄ（図１６（Ｂ））は他のフィン７ａ，
７ｂ及び７ｅ，７ｆと同一取付角では過大となり、推進
効率向上効果があまりないのである。
【０００４】本発明はこのような事情に鑑みて提案され
たもので、構造簡単かつコスト低廉で高性能の経済的な
船舶用リアクションフィンを提供することを目的とす
る。
たもので、構造簡単かつコスト低廉で高性能の経済的な
船舶用リアクションフィンを提供することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そのために、請求項１
は、船尾部の推進用スクリュープロペラーに流入する流
れにプロペラー回転方向と逆方向の回転流を与えるため
にスクリュープロペラーの上流側にプロペラー軸を中心
にほぼ放射状に張り出された複数のリアクションフィン
を備えた装置において、上記プロペラー軸よりも上方レ
ベルに張り出された比較的長い上部リアクションフィン
と、上記上部リアクションフィンの下方に順次張り出さ
れるとともに上記上部リアクションフィンよりも順次短
い中部リアクションフィン，下部リアクションフィンを
具えたことを特徴とする。
は、船尾部の推進用スクリュープロペラーに流入する流
れにプロペラー回転方向と逆方向の回転流を与えるため
にスクリュープロペラーの上流側にプロペラー軸を中心
にほぼ放射状に張り出された複数のリアクションフィン
を備えた装置において、上記プロペラー軸よりも上方レ
ベルに張り出された比較的長い上部リアクションフィン
と、上記上部リアクションフィンの下方に順次張り出さ
れるとともに上記上部リアクションフィンよりも順次短
い中部リアクションフィン，下部リアクションフィンを
具えたことを特徴とする。
【０００６】請求項２は、船尾部の推進用スクリュープ
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、前進回転
の際、プロペラー翼が下降する舷側のリアクションフィ
ンの取付角を反対舷のリアクションフィンの取付角より
も大きく設定したことを特徴とする。
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、前進回転
の際、プロペラー翼が下降する舷側のリアクションフィ
ンの取付角を反対舷のリアクションフィンの取付角より
も大きく設定したことを特徴とする。
【０００７】請求項３は、船尾部の推進用スクリュープ
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、各同一舷
でプロペラー軸のレベルよりも順次下方にそれぞれ張り
出されたリアクションフィンの取付角を上方に張り出さ
れたリアクションフィンの取付角以下に順次小さくした
ことを特徴とする。
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、各同一舷
でプロペラー軸のレベルよりも順次下方にそれぞれ張り
出されたリアクションフィンの取付角を上方に張り出さ
れたリアクションフィンの取付角以下に順次小さくした
ことを特徴とする。
【０００８】請求項４は、船尾部の推進用スクリュープ
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、上記プロ
ペラーの軸心からプロペラー直径ＤP の約３５％離れた
位置で上記プロペラーの前縁と上記リアクションフィン
の後縁との間隔ｌO を上記プロペラー直径ＤP の１５％
〜２５％の範囲に選定したことを特徴とする。
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、上記プロ
ペラーの軸心からプロペラー直径ＤP の約３５％離れた
位置で上記プロペラーの前縁と上記リアクションフィン
の後縁との間隔ｌO を上記プロペラー直径ＤP の１５％
〜２５％の範囲に選定したことを特徴とする。
【０００９】請求項５は、船尾部の推進用スクリュープ
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、上記プロ
ペラーの軸心からプロペラー直径ＤP の約３５％離れた
円弧上で上記リアクションフィンの翼弦長ＣF を上記プ
ロペラー直径ＤP の１０％〜２０％としたことを特徴と
する。
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、上記プロ
ペラーの軸心からプロペラー直径ＤP の約３５％離れた
円弧上で上記リアクションフィンの翼弦長ＣF を上記プ
ロペラー直径ＤP の１０％〜２０％としたことを特徴と
する。
【００１０】請求項６は、船尾部の推進用スクリュープ
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、前進回転
の際、プロペラー翼が下降する舷側のリアクションフィ
ンの取付角を反対舷のリアクションフィンの取付角より
も大きく設定するとともに、各同一舷でプロペラー軸の
レベルよりも順次下方にそれぞれ張り出されたリアクシ
ョンフィンの取付角を上方に張り出されたリアクション
フィンの取付角以下に順次小さくし、かつ請求項４の間
隔ｌO 及び請求項５の翼弦長ＣF を具えたことを特徴と
する。
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、前進回転
の際、プロペラー翼が下降する舷側のリアクションフィ
ンの取付角を反対舷のリアクションフィンの取付角より
も大きく設定するとともに、各同一舷でプロペラー軸の
レベルよりも順次下方にそれぞれ張り出されたリアクシ
ョンフィンの取付角を上方に張り出されたリアクション
フィンの取付角以下に順次小さくし、かつ請求項４の間
隔ｌO 及び請求項５の翼弦長ＣF を具えたことを特徴と
する。
【００１１】請求項７は、船尾部の推進用スクリュープ
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、上記プロ
ペラー軸よりも上方レベルに張り出された比較的長い上
部リアクションフィンと、上記上部リアクションフィン
の下方に順次張り出されるとともに上記上部リアクショ
ンフィンよりも順次短い中部リアクションフィン，下部
リアクションフィンを具えるとともに、請求項６を具え
たことを特徴とする。
ロペラーに流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向
の回転流を与えるためにスクリュープロペラーの上流側
にプロペラー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数
のリアクションフィンを備えた装置において、上記プロ
ペラー軸よりも上方レベルに張り出された比較的長い上
部リアクションフィンと、上記上部リアクションフィン
の下方に順次張り出されるとともに上記上部リアクショ
ンフィンよりも順次短い中部リアクションフィン，下部
リアクションフィンを具えるとともに、請求項６を具え
たことを特徴とする。
【００１２】
【作用】請求項１の構成によれば、流速が比較的大きい
プロペラー軸の下方の比較的短尺フィンでは逆向き回転
流発生によるメリットを抗力増加によるデメリット以上
とすることができ、プロペラー軸上方の比較的長尺フィ
ンと協働して推進性能を大きく向上する。
プロペラー軸の下方の比較的短尺フィンでは逆向き回転
流発生によるメリットを抗力増加によるデメリット以上
とすることができ、プロペラー軸上方の比較的長尺フィ
ンと協働して推進性能を大きく向上する。
【００１３】請求項２，３の構成によれば、水深位置を
異にする複数のフィンの取付角をそれぞれ水流にほぼ応
じた取付角としたことで、それぞれのフィンがその回転
流発生を最大にするとともに、フィン自体の抗力を最小
にすることができる。
異にする複数のフィンの取付角をそれぞれ水流にほぼ応
じた取付角としたことで、それぞれのフィンがその回転
流発生を最大にするとともに、フィン自体の抗力を最小
にすることができる。
【００１４】請求項４の構成によれば、プロペラー軸心
からプロペラー直径ＤP のほぼ35％離れた位置で、プロ
ペラーの前縁とリアクションフィンの後縁の間隔 lO を
プロペラー直径ＤP の15％〜25％の範囲に選定したこと
により、図１２の実線に示すように、リアクションフィ
ンなしの場合（破線）に比べて最も効果的な推進効率が
得られる。
からプロペラー直径ＤP のほぼ35％離れた位置で、プロ
ペラーの前縁とリアクションフィンの後縁の間隔 lO を
プロペラー直径ＤP の15％〜25％の範囲に選定したこと
により、図１２の実線に示すように、リアクションフィ
ンなしの場合（破線）に比べて最も効果的な推進効率が
得られる。
【００１５】請求項５の構成によれば、プロペラー軸心
からプロペラー直径ＤP の約35％離れた円弧上で、リア
クションフィンの翼弦長ＣF をプロペラー直径ＤP の10
％〜20％としたことにより、図１４の実線（Ｂ）−
（Ａ）に示すように、リアクションフィンによる推進効
率向上による所要馬力低下量はリアクションフィン抵抗
による所要馬力増加量を上回り、リアクションフィンの
弦長のかなりの範囲ＣF ／ＤP にわたってほぼ一様の大
きな推進性能の向上が見られる。
からプロペラー直径ＤP の約35％離れた円弧上で、リア
クションフィンの翼弦長ＣF をプロペラー直径ＤP の10
％〜20％としたことにより、図１４の実線（Ｂ）−
（Ａ）に示すように、リアクションフィンによる推進効
率向上による所要馬力低下量はリアクションフィン抵抗
による所要馬力増加量を上回り、リアクションフィンの
弦長のかなりの範囲ＣF ／ＤP にわたってほぼ一様の大
きな推進性能の向上が見られる。
【００１６】請求項６の構成によれば、前進回転の際、
プロペラー翼が下降する舷側のリアクションフィンの取
付角を反対舷のリアクションフィンの取付角よりも大き
く設定するとともに、各同一舷でプロペラー軸のレベル
よりも順次下方にそれぞれ張り出されたリアクションフ
ィンの取付角を上方に張り出されたリアクションフィン
の取付角以下に順次小さくし、かつ請求項４の間隔ｌO
及び請求項５の翼弦長ＣF を具えたことにより、請求項
２，３，４及び５の相乗効果による一段と効果的な船舶
の推進効率が得られる。
プロペラー翼が下降する舷側のリアクションフィンの取
付角を反対舷のリアクションフィンの取付角よりも大き
く設定するとともに、各同一舷でプロペラー軸のレベル
よりも順次下方にそれぞれ張り出されたリアクションフ
ィンの取付角を上方に張り出されたリアクションフィン
の取付角以下に順次小さくし、かつ請求項４の間隔ｌO
及び請求項５の翼弦長ＣF を具えたことにより、請求項
２，３，４及び５の相乗効果による一段と効果的な船舶
の推進効率が得られる。
【００１７】請求項７の構成によれば、プロペラー軸よ
りも上方レベルに張り出された比較的長い上部リアクシ
ョンフィンと、上記上部リアクションフィンの下方に順
次張り出されるとともに上記上部リアクションフィンよ
りも順次短い中部リアクションフィン，下部リアクショ
ンフィンを具えるとともに、請求項６を具えたことによ
り、請求項１及び請求項６の相乗的効果による更に一段
と効果的な船舶の推進効率が得られる。
りも上方レベルに張り出された比較的長い上部リアクシ
ョンフィンと、上記上部リアクションフィンの下方に順
次張り出されるとともに上記上部リアクションフィンよ
りも順次短い中部リアクションフィン，下部リアクショ
ンフィンを具えるとともに、請求項６を具えたことによ
り、請求項１及び請求項６の相乗的効果による更に一段
と効果的な船舶の推進効率が得られる。
【００１８】
【実施例】本発明を右回りプロペラー船に適用した実施
例を図面について説明すると、図１はその第１実施例を
示す側面図、図２は図１のＩＩ−ＩＩ矢視背面図、図３
は本発明と従来のリアクションフィンとの性能比較図、
図４は本発明の第２実施例を示す正面図、図５，図６，
図７図８，図９，図１０はそれぞれ図４のＶ−Ｖ，VI−
VI，VII −VII ，VIII−VIII，IX−IX，Ｘ−Ｘ断面図で
ある。
例を図面について説明すると、図１はその第１実施例を
示す側面図、図２は図１のＩＩ−ＩＩ矢視背面図、図３
は本発明と従来のリアクションフィンとの性能比較図、
図４は本発明の第２実施例を示す正面図、図５，図６，
図７図８，図９，図１０はそれぞれ図４のＶ−Ｖ，VI−
VI，VII −VII ，VIII−VIII，IX−IX，Ｘ−Ｘ断面図で
ある。
【００１９】まず図１〜図２に示す第１実施例におい
て、プロペラー軸の上方レベルに突設されたフィン７
ａ，７ｆは比較的長く、プロペラー軸の下方レベルに突
設されたフィン７ｃ，７ｄのスパンは比較的短く、プロ
ペラー軸と同一レベルに突設されたリアクションフィン
７ｂ，７ｅのスパンはリアクションフィン７ａ，７ｃの
中間的長さである。なお、上下のリアクションフィン及
びプロペラー翼は側方からの投影長さではなく、実長
（全長）で示されている（図１１，１３，１５も同
様）。
て、プロペラー軸の上方レベルに突設されたフィン７
ａ，７ｆは比較的長く、プロペラー軸の下方レベルに突
設されたフィン７ｃ，７ｄのスパンは比較的短く、プロ
ペラー軸と同一レベルに突設されたリアクションフィン
７ｂ，７ｅのスパンはリアクションフィン７ａ，７ｃの
中間的長さである。なお、上下のリアクションフィン及
びプロペラー翼は側方からの投影長さではなく、実長
（全長）で示されている（図１１，１３，１５も同
様）。
【００２０】このような構成によれば、フィンを設置す
る位置の流れの様子は図１７に示すように、プロペラー
軸心８より下方ではプロペラー半径と同程度の領域で船
の進行方向の流速が船速の９０％以上であるのに対し
て、プロペラー軸心より上方では漸次小さくなってい
る。そこで、流速が比較的大きいプロペラー軸の下方で
は比較的短尺フィン７ｃ，７ｄにより逆向き回転流発生
によるメリットを抗力増加によるデメリット以上とする
ことができ、上方の比較的長尺フィンおよび比較的中尺
フィン７ｂ，７ｅと協働して推進性能を大きく向上する
ことができる。ちなみに、このようなリアクションフィ
ンによれば図３の実線に示すように、従来のリアクショ
ンフィン（破線）に比べてかなり小さい所要馬力により
同一船速が得られる。なお、図２において、フィン７ｆ
を最長フィンとし、フィン７ａ，７ｅはこれより若干短
い等長フィンとし、フィン７ｂ，７ｄはフィン７ａ，７
ｅより若干短い等長フィンとし、フィン７ｃは最短フィ
ンとすることもでき、このような構造においても、図２
の構造と実質的に同一の作用効果を奏する。
る位置の流れの様子は図１７に示すように、プロペラー
軸心８より下方ではプロペラー半径と同程度の領域で船
の進行方向の流速が船速の９０％以上であるのに対し
て、プロペラー軸心より上方では漸次小さくなってい
る。そこで、流速が比較的大きいプロペラー軸の下方で
は比較的短尺フィン７ｃ，７ｄにより逆向き回転流発生
によるメリットを抗力増加によるデメリット以上とする
ことができ、上方の比較的長尺フィンおよび比較的中尺
フィン７ｂ，７ｅと協働して推進性能を大きく向上する
ことができる。ちなみに、このようなリアクションフィ
ンによれば図３の実線に示すように、従来のリアクショ
ンフィン（破線）に比べてかなり小さい所要馬力により
同一船速が得られる。なお、図２において、フィン７ｆ
を最長フィンとし、フィン７ａ，７ｅはこれより若干短
い等長フィンとし、フィン７ｂ，７ｄはフィン７ａ，７
ｅより若干短い等長フィンとし、フィン７ｃは最短フィ
ンとすることもでき、このような構造においても、図２
の構造と実質的に同一の作用効果を奏する。
【００２１】次に、図４に示す第２実施例について説明
すると、フィン10ａ〜10ｆはフィンボス７Ｂにそれぞれ
放射状に突設された等長のフィンで、各フィン10ａ〜10
ｆは水の流れをプロペラー５の前進回転方向と逆方向に
向けるようにそれぞれ取付角θでひねりが設けられてい
る。
すると、フィン10ａ〜10ｆはフィンボス７Ｂにそれぞれ
放射状に突設された等長のフィンで、各フィン10ａ〜10
ｆは水の流れをプロペラー５の前進回転方向と逆方向に
向けるようにそれぞれ取付角θでひねりが設けられてい
る。
【００２２】ここで、左舷フィン10ａ，10ｂ，10ｃは、
それぞれ図５，図７，図９に示すとおりであり、下部フ
ィン10ｃの取付角θｃは中部フィン10ｂの取付角θｂよ
り小さく、中部フィン10ｂの取付角θｂは上部フィン10
ａの取付角θａよりわずかに小さく作られ、各フィンの
取付角間にはθａ＞θｂ＞θｃの関係がある。一方、右
舷フィン10ｄ，10ｅ，10ｆは、それぞれ図10，図８，図
６に示すとおりであり、下部フィン10ｄの取付角θｄは
中部フィン10ｅの取付角θｅより小さく、中部フィン10
ｅの取付角θｅは上部フィン10ｆの取付角θｆよりわず
かに小さく作られ、各フィンの取付角間にはθｆ＞θｅ
＞θｄの関係がある。
それぞれ図５，図７，図９に示すとおりであり、下部フ
ィン10ｃの取付角θｃは中部フィン10ｂの取付角θｂよ
り小さく、中部フィン10ｂの取付角θｂは上部フィン10
ａの取付角θａよりわずかに小さく作られ、各フィンの
取付角間にはθａ＞θｂ＞θｃの関係がある。一方、右
舷フィン10ｄ，10ｅ，10ｆは、それぞれ図10，図８，図
６に示すとおりであり、下部フィン10ｄの取付角θｄは
中部フィン10ｅの取付角θｅより小さく、中部フィン10
ｅの取付角θｅは上部フィン10ｆの取付角θｆよりわず
かに小さく作られ、各フィンの取付角間にはθｆ＞θｅ
＞θｄの関係がある。
【００２３】いま、船体１が前進航走しているとき、船
尾部の水の流れはフィン10ａ〜10ｆの作用によって、プ
ロペラー５の回転方向とは逆方向に曲げられてプロペラ
ー５に送り込まれる。そのため、プロペラー５の後方に
発生する回転流が減少するのでプロペラー推進効率が向
上する。さきに、図２０で示したようなプロペラー位置
流場を有する肥形船の場合、フィン取付位置のプロペラ
ー軸と平行な線に対する流向角は、プロペラー軸の中部
フィン10ｂと10ｅ，上部フィン10ａと10ｆについては大
差なく、下部フィン10ｃと10ｄは前者より小さくなって
いるが、下部フィン10ｃと10ｄの取付角が中部フィン10
ｂ，10ｅ及び上部フィン10ａ，10ｆより小さく作られて
いるので、各フィン10ａ〜10ｆは取付角が過大又は過小
とならず、最適な迎角（フィンの前面と流れのなす角
度）が保持されるので最良の推進効率向上効果が得られ
る。
尾部の水の流れはフィン10ａ〜10ｆの作用によって、プ
ロペラー５の回転方向とは逆方向に曲げられてプロペラ
ー５に送り込まれる。そのため、プロペラー５の後方に
発生する回転流が減少するのでプロペラー推進効率が向
上する。さきに、図２０で示したようなプロペラー位置
流場を有する肥形船の場合、フィン取付位置のプロペラ
ー軸と平行な線に対する流向角は、プロペラー軸の中部
フィン10ｂと10ｅ，上部フィン10ａと10ｆについては大
差なく、下部フィン10ｃと10ｄは前者より小さくなって
いるが、下部フィン10ｃと10ｄの取付角が中部フィン10
ｂ，10ｅ及び上部フィン10ａ，10ｆより小さく作られて
いるので、各フィン10ａ〜10ｆは取付角が過大又は過小
とならず、最適な迎角（フィンの前面と流れのなす角
度）が保持されるので最良の推進効率向上効果が得られ
る。
【００２４】つまり、第２実施例によれば、水深位置を
異にする複数のフィンの取付角をそれぞれ水流にほぼ応
じた取付角としたことで、それぞれフィンがその回転流
発生を最大にするとともに、自体の抗力を最小にするこ
とができるのである。
異にする複数のフィンの取付角をそれぞれ水流にほぼ応
じた取付角としたことで、それぞれフィンがその回転流
発生を最大にするとともに、自体の抗力を最小にするこ
とができるのである。
【００２５】なお、第１実施例及び第２実施例を組み合
わせた構造のフィンによれば、両実施例の相乗効果を得
ることが可能となる。
わせた構造のフィンによれば、両実施例の相乗効果を得
ることが可能となる。
【００２６】また、図１１は本発明の第３実施例を示す
側面図及びそのリアクションフィンを示す背面図、図１
２は図１１におけるｌO ／ＤP と所要馬力との関係を示
す線図、図１３は本発明の第４実施例を示す側面図及び
そのリアクションフィンのXIII−XIII断面図、図１４は
図１３におけるＣF ／ＤP と所要馬力との関係を示す線
図である。
側面図及びそのリアクションフィンを示す背面図、図１
２は図１１におけるｌO ／ＤP と所要馬力との関係を示
す線図、図１３は本発明の第４実施例を示す側面図及び
そのリアクションフィンのXIII−XIII断面図、図１４は
図１３におけるＣF ／ＤP と所要馬力との関係を示す線
図である。
【００２７】まず、図１１〜図１２に示す第３実施例に
おいては、プロペラー軸４の中心ＳＣより、プロペラー
直径ＤP の35％離れた円弧上においてプロペラー５の前
縁とフィン７ａ〜７ｆの後縁との間隔ｌO はプロペラー
直径ＤP の10％〜40％以内にする。すなわちｌO ／ＤP
＝０．１〜０．４。このようなリアクションフィンが設
けられた船体が図示省略の主機によりプロペラー５が回
されて前進航走しているとき、フィン７ａ〜７ｆの作用
により、水流はプロペラー５の回転方向と逆向きに変え
られてプロペラー５に流入する。その結果、プロペラー
５の後方に発生する回転流が減少するので、プロペラー
効率が向上する。リアクションフィン付の場合、一般的
には、それ自体の抵抗が発生するので船体が航走するた
めの所要馬力はリアクションフィンによるプロペラー効
率の向上分から、その抵抗分を控除する必要があるので
あるが、本実施例のリアクションフィンの場合は、その
点を考慮しても所要馬力は図１２の実線に示すとおり、
フィン無しの場合（破線）より低い値で船体は航走する
ことができる。
おいては、プロペラー軸４の中心ＳＣより、プロペラー
直径ＤP の35％離れた円弧上においてプロペラー５の前
縁とフィン７ａ〜７ｆの後縁との間隔ｌO はプロペラー
直径ＤP の10％〜40％以内にする。すなわちｌO ／ＤP
＝０．１〜０．４。このようなリアクションフィンが設
けられた船体が図示省略の主機によりプロペラー５が回
されて前進航走しているとき、フィン７ａ〜７ｆの作用
により、水流はプロペラー５の回転方向と逆向きに変え
られてプロペラー５に流入する。その結果、プロペラー
５の後方に発生する回転流が減少するので、プロペラー
効率が向上する。リアクションフィン付の場合、一般的
には、それ自体の抵抗が発生するので船体が航走するた
めの所要馬力はリアクションフィンによるプロペラー効
率の向上分から、その抵抗分を控除する必要があるので
あるが、本実施例のリアクションフィンの場合は、その
点を考慮しても所要馬力は図１２の実線に示すとおり、
フィン無しの場合（破線）より低い値で船体は航走する
ことができる。
【００２８】なお、上記第３実施例において、ｌO ／Ｄ
P をＤP の１５％〜２５％の範囲に選定するならば、最
も効果的な推進効率が得られる。
P をＤP の１５％〜２５％の範囲に選定するならば、最
も効果的な推進効率が得られる。
【００２９】次に図１３に示す第４実施例においては、
プロペラー軸４の中心ＳＣＬよりプロペラー直径ＤP の
３５％離れた円弧状における、フィン７ａ〜７ｆの断面
図であるが、この位置におけるコード長ＣF は、そのXI
II−XIIIの部分断面図に示すようにプロペラー直径ＤP
の２５％以下例えば１０％〜２０％とする。このような
リアクションフィンが設けられた船体１が、図示省略の
主機によりプロペラー５が回されて前進航走していると
き、フィン７ａ〜７ｆの作用により、水流はプロペラー
５の回転方向と逆向きに変えられて、プロペラー５に流
入する。その結果、プロペラー５の後方に発生する回転
流が減少するので、プロペラーの推進効率が向上する。
その場合、フィン７ａ〜７ｆのコード長ＣF と推進効率
との間には、密接な相関関係があり、図１４に示すよう
にＣF ／ＤP を横軸にして、フィン抵抗による所要馬力
増加量は曲線Ｂとなり、リアクションフィンでの推進効
率向上による所要馬力低下量は曲線Ａとなる。これによ
るとＣF （プロペラー直径の35％すなわち、0.35ＤP 円
弧上におけるフィンのコード長）とＤP の比ＣF ／ＤP
が0.25以下の場合、特にＣF ／ＤP がＤP の10％〜20％
の場合はリアクションフィンの推進効率向上による所要
馬力低下量はフィン抵抗による所要馬力増加量を上回っ
ており、（Ｂ−Ａ）が馬力減少側にある全域にわたって
推進性能向上効果が得られている。
プロペラー軸４の中心ＳＣＬよりプロペラー直径ＤP の
３５％離れた円弧状における、フィン７ａ〜７ｆの断面
図であるが、この位置におけるコード長ＣF は、そのXI
II−XIIIの部分断面図に示すようにプロペラー直径ＤP
の２５％以下例えば１０％〜２０％とする。このような
リアクションフィンが設けられた船体１が、図示省略の
主機によりプロペラー５が回されて前進航走していると
き、フィン７ａ〜７ｆの作用により、水流はプロペラー
５の回転方向と逆向きに変えられて、プロペラー５に流
入する。その結果、プロペラー５の後方に発生する回転
流が減少するので、プロペラーの推進効率が向上する。
その場合、フィン７ａ〜７ｆのコード長ＣF と推進効率
との間には、密接な相関関係があり、図１４に示すよう
にＣF ／ＤP を横軸にして、フィン抵抗による所要馬力
増加量は曲線Ｂとなり、リアクションフィンでの推進効
率向上による所要馬力低下量は曲線Ａとなる。これによ
るとＣF （プロペラー直径の35％すなわち、0.35ＤP 円
弧上におけるフィンのコード長）とＤP の比ＣF ／ＤP
が0.25以下の場合、特にＣF ／ＤP がＤP の10％〜20％
の場合はリアクションフィンの推進効率向上による所要
馬力低下量はフィン抵抗による所要馬力増加量を上回っ
ており、（Ｂ−Ａ）が馬力減少側にある全域にわたって
推進性能向上効果が得られている。
【００３０】なお、上記第４実施例に述べたように、Ｃ
F ／ＤP を10％〜20％とし、かつ上記第３実施例に述べ
たように、 lO ／ＤP を15％〜25％とするとともに、上
記第２実施例に述べたように、前進回転の際、プロペラ
ー翼が下降する舷側のリアクションフィンの取付角を反
対舷のそれよりも大きくすること及び各同一舷でプロペ
ラー軸のレベルよりも順次下方にそれぞれ張り出された
リアクションフィンの取付角を上方に張り出されたリア
クションフィンのそれ以下に順次小さくするならば、第
２，３，４の実施例を組合わせることによる相乗効果に
より、更に一段と効率的な推進効率が得られる。
F ／ＤP を10％〜20％とし、かつ上記第３実施例に述べ
たように、 lO ／ＤP を15％〜25％とするとともに、上
記第２実施例に述べたように、前進回転の際、プロペラ
ー翼が下降する舷側のリアクションフィンの取付角を反
対舷のそれよりも大きくすること及び各同一舷でプロペ
ラー軸のレベルよりも順次下方にそれぞれ張り出された
リアクションフィンの取付角を上方に張り出されたリア
クションフィンのそれ以下に順次小さくするならば、第
２，３，４の実施例を組合わせることによる相乗効果に
より、更に一段と効率的な推進効率が得られる。
【００３１】さらに、上記に加えて、第１の実施例に述
べたように、中部リアクションフィンを上部リアクショ
ンフィンよりも若干短く、下部リアクションフィンを中
部リアクションフィンよりも若干短くするならば、これ
ら第１，２，３，４の実施例を組合わせることによる相
乗効果により、更に効率的な推進効率を得ることができ
る。
べたように、中部リアクションフィンを上部リアクショ
ンフィンよりも若干短く、下部リアクションフィンを中
部リアクションフィンよりも若干短くするならば、これ
ら第１，２，３，４の実施例を組合わせることによる相
乗効果により、更に効率的な推進効率を得ることができ
る。
【００３２】
【発明の効果】要するに本発明によれば、各請求項１〜
７の構成により、それぞれ構造簡単かつコスト低廉で高
性能の経済的な船舶用リアクションフィンを得るから、
本発明は産業上極めて有益なものである。
７の構成により、それぞれ構造簡単かつコスト低廉で高
性能の経済的な船舶用リアクションフィンを得るから、
本発明は産業上極めて有益なものである。
【図１】本発明の第１実施例を示す側面図である。
【図２】図１のII−II矢視背面図である。
【図３】本発明と従来のリアクションフィンとの性能比
較図である。
較図である。
【図４】本発明の第２実施例を示す正面図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ断面図である。
【図６】図４のVI−VI断面図である。
【図７】図４のVII −VII 断面図である。
【図８】図４のVIII−VIII断面図である。
【図９】図４のIX−IX断面図である。
【図１０】図４のＸ−Ｘ断面図である。
【図１１】本発明の第３実施例を示す側面図及びそのリ
アクションフィンを示す背面図である。
アクションフィンを示す背面図である。
【図１２】図１１におけるｌO ／ＤP と所要馬力との関
係を示す線図である。
係を示す線図である。
【図１３】本発明の第４実施例を示す側面図及びそのリ
アクションフィンのXIII−XIII断面図である。
アクションフィンのXIII−XIII断面図である。
【図１４】図１３におけるＣF ／ＤP と所要馬力との関
係を示す線図である。
係を示す線図である。
【図１５】公知のリアクションフィンを具えた右回転プ
ロペラー船を示す側面図である。
ロペラー船を示す側面図である。
【図１６】図１５のそれぞれXVI −XVI 矢視背面図であ
る。
る。
【図１７】図１５（Ａ）のリアクションフィンに流入す
る流れ場分布図である。
る流れ場分布図である。
【図１８】図１６（Ｂ）のXVIII −XVIII 矢視断面図で
ある。
ある。
【図１９】図１６（Ｂ）のXVIIII−XVIIII矢視断面図で
ある。
ある。
【図２０】肥形船のプロペラー位置流れ場分布図であ
る。
る。
１ 船体 ２ ラダーホーン（舵柱） ２ａ スターンフレーム ３ 舵 ３ａ ボッシング ４ 進行方向の等速度線 ５ プロペラー ５ａ プロペラー軸 ６ 船体横断面内の流速成分 ７，７ａ〜７ｆ リアクションフィン（フィン） ７Ｂ フィンボス ８ プロペラー軸心 １０，１０ａ〜１０ｆ リアクションフィン（フィン） ＣF リアクションフィンの翼弦長 ＤP プロペラー直径 ｌO プロペラーの前縁とリアクションフィンの後縁と
の間隔
の間隔
Claims (7)
- 【請求項１】 船尾部の推進用スクリュープロペラーに
流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向の回転流を
与えるためにスクリュープロペラーの上流側にプロペラ
ー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数のリアクシ
ョンフィンを備えた装置において、上記プロペラー軸よ
りも上方レベルに張り出された比較的長い上部リアクシ
ョンフィンと、上記上部リアクションフィンの下方に順
次張り出されるとともに上記上部リアクションフィンよ
りも順次短い中部リアクションフィン，下部リアクショ
ンフィンを具えたことを特徴とする船舶用リアクション
フィン装置。 - 【請求項２】 船尾部の推進用スクリュープロペラーに
流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向の回転流を
与えるためにスクリュープロペラーの上流側にプロペラ
ー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数のリアクシ
ョンフィンを備えた装置において、前進回転の際、プロ
ペラー翼が下降する舷側のリアクションフィンの取付角
を反対舷のリアクションフィンの取付角よりも大きく設
定したことを特徴とする船舶用リアクションフィン装
置。 - 【請求項３】 船尾部の推進用スクリュープロペラーに
流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向の回転流を
与えるためにスクリュープロペラーの上流側にプロペラ
ー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数のリアクシ
ョンフィンを備えた装置において、各同一舷でプロペラ
ー軸のレベルよりも順次下方にそれぞれ張り出されたリ
アクションフィンの取付角を上方に張り出されたリアク
ションフィンの取付角以下に順次小さくしたことを特徴
とする船舶用リアクションフィン装置。 - 【請求項４】 船尾部の推進用スクリュープロペラーに
流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向の回転流を
与えるためにスクリュープロペラーの上流側にプロペラ
ー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数のリアクシ
ョンフィンを備えた装置において、上記プロペラーの軸
心からプロペラー直径ＤP の約35％離れた位置で上記プ
ロペラーの前縁と上記リアクションフィンの後縁との間
隔 lO を上記プロペラー直径ＤP の15％〜25％の範囲に
選定したことを特徴とする船舶用リアクションフィン装
置。 - 【請求項５】 船尾部の推進用スクリュープロペラーに
流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向の回転流を
与えるためにスクリュープロペラーの上流側にプロペラ
ー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数のリアクシ
ョンフィンを備えた装置において、上記プロペラーの軸
心からプロペラー直径ＤP の約35％離れた円弧上で上記
リアクションフィンの翼弦長ＣF を上記プロペラー直径
ＤP の10％〜20％としたことを特徴とする船舶用リアク
ションフィン装置。 - 【請求項６】 船尾部の推進用スクリュープロペラーに
流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向の回転流を
与えるためにスクリュープロペラーの上流側にプロペラ
ー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数のリアクシ
ョンフィンを備えた装置において、前進回転の際、プロ
ペラー翼が下降する舷側のリアクションフィンの取付角
を反対舷のリアクションフィンの取付角よりも大きく設
定するとともに、各同一舷でプロペラー軸のレベルより
も順次下方にそれぞれ張り出されたリアクションフィン
の取付角を上方に張り出されたリアクションフィンの取
付角以下に順次小さくし、かつ請求項４の間隔 lO 及び
請求項５の翼弦長ＣF を具えたことを特徴とする船舶用
リアクションフィン装置。 - 【請求項７】 船尾部の推進用スクリュープロペラーに
流入する流れにプロペラー回転方向と逆方向の回転流を
与えるためにスクリュープロペラーの上流側にプロペラ
ー軸を中心にほぼ放射状に張り出された複数のリアクシ
ョンフィンを備えた装置において、上記プロペラー軸よ
りも上方レベルに張り出された比較的長い上部リアクシ
ョンフィンと、上記上部リアクションフィンの下方に順
次張り出されるとともに上記上部リアクションフィンよ
りも順次短い中部リアクションフィン，下部リアクショ
ンフィンを具えるとともに、請求項６を具えたことを特
徴とする船舶用リアクションフィン装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13018892A JP2948413B2 (ja) | 1991-11-14 | 1992-04-23 | 船舶用リアクションフィン装置 |
| CN 92113007 CN1031388C (zh) | 1991-11-14 | 1992-11-13 | 船用反作用鳍板装置 |
| ES9202431A ES2075785B1 (es) | 1991-11-14 | 1992-11-13 | Disposicion de aletas de reaccion para uso marino. |
| CN95101191A CN1048461C (zh) | 1991-11-14 | 1995-01-11 | 船用反作用鳍板装置 |
| CN95101175A CN1049397C (zh) | 1991-11-14 | 1995-01-11 | 船用反作用鳍板装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32651691 | 1991-11-14 | ||
| JP3-326516 | 1991-11-14 | ||
| JP13018892A JP2948413B2 (ja) | 1991-11-14 | 1992-04-23 | 船舶用リアクションフィン装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05185986A true JPH05185986A (ja) | 1993-07-27 |
| JP2948413B2 JP2948413B2 (ja) | 1999-09-13 |
Family
ID=26465383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13018892A Expired - Lifetime JP2948413B2 (ja) | 1991-11-14 | 1992-04-23 | 船舶用リアクションフィン装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2948413B2 (ja) |
| CN (3) | CN1031388C (ja) |
| ES (1) | ES2075785B1 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100625847B1 (ko) * | 2004-10-14 | 2006-09-20 | 부산대학교 산학협력단 | 캐비테이션 성능 향상용 비대칭 전류고정날개 |
| JP2009056989A (ja) * | 2007-09-03 | 2009-03-19 | Nippon Yuusen Kk | 舶用推進効率改善装置およびその施工方法 |
| WO2010046961A1 (ja) | 2008-10-20 | 2010-04-29 | 三菱重工業株式会社 | ツイン・スケグ船 |
| JP2010179869A (ja) * | 2009-02-09 | 2010-08-19 | Ryutai Techno Kk | 推進性能向上装置 |
| JP2010195153A (ja) * | 2009-02-24 | 2010-09-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 船舶用リアクションフィン装置および船舶 |
| JP2011121569A (ja) * | 2009-12-14 | 2011-06-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 船舶の推進性能向上装置 |
| JP2011140292A (ja) * | 2010-01-09 | 2011-07-21 | Kurinoura Dockyard Co Ltd | 船舶用推進性能向上装置 |
| US8123578B2 (en) | 2008-03-10 | 2012-02-28 | Becker Marine Systems Gmbh & Co. | Device for reducing the power demand for the propulsion of a ship |
| JP2013199272A (ja) * | 2012-03-23 | 2013-10-03 | Csbc Corp Taiwan | ガイドフィン装置 |
| JP2017226308A (ja) * | 2016-06-22 | 2017-12-28 | 三菱重工業株式会社 | リアクションフィン装置 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE531482C2 (sv) * | 2005-04-20 | 2009-04-21 | Rolls Royce Ab | Arrangemang för framdrivning och styrning av ett fartyg |
| CN101234667B (zh) * | 2007-02-01 | 2012-06-06 | 大宇造船海洋株式会社 | 船舶的非对称预旋定子 |
| DK1955944T3 (da) | 2007-02-06 | 2012-09-17 | Daewoo Shipbuilding & Marine | Asymmetrisk pre-swirl-stator til skib |
| TWI508897B (zh) * | 2010-09-07 | 2015-11-21 | Akishima Lab Mitsui Zosen Inc | 船舶之推進裝置及具備此裝置之船舶 |
| TWI491536B (zh) * | 2010-09-10 | 2015-07-11 | Akishima Lab Mitsui Zosen Inc | 船舶之推進裝置及具備此裝置之船舶 |
| DE202011000439U1 (de) * | 2011-02-25 | 2012-08-21 | Becker Marine Systems Gmbh & Co. Kg | Vordüse für ein Antriebssystem eines Wasserfahrzeuges zur Verbesserung der Energieeffizienz |
| KR101365878B1 (ko) * | 2011-08-22 | 2014-02-24 | 현대중공업 주식회사 | 비대칭 비틀림 유동제어 핀이 부착된 선박의 선미 구조부 형성 방법 |
| EP2591994B1 (de) * | 2011-11-11 | 2014-06-18 | Becker Marine Systems GmbH & Co. KG | Vorrichtung zur Verringerung des Antriebsleistungsbedarfs eines Wasserfahrzeuges |
| CN104029809A (zh) * | 2013-03-08 | 2014-09-10 | 财团法人船舶暨海洋产业研发中心 | 具导流翼的全速度域螺桨 |
| CN107000825B (zh) * | 2014-10-24 | 2019-08-30 | 三星重工业有限公司 | 推进效率提高装置 |
| CN106184607A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-12-07 | 广州文冲船厂有限责任公司 | 一种艉柱与尾鳍的安装结构 |
| CN107128468A (zh) * | 2017-06-09 | 2017-09-05 | 中航鼎衡造船有限公司 | 一种船用减震反作用鳍 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3051250A (en) * | 1960-07-20 | 1962-08-28 | Harold G Jones | Boat propelling device |
| CN85101081B (zh) * | 1985-04-01 | 1987-09-23 | 奥斯特曼金属制造公司 | 由一个船只螺旋推进器及一个导轮所构成的装置 |
| DE3615619A1 (de) * | 1985-06-24 | 1987-01-02 | Schiffbau Veb K | Leiteinrichtung zur beeinflussung der propellerzustroemung bei schiffen |
| JPS6226197A (ja) * | 1985-07-25 | 1987-02-04 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 船舶の推進性能向上装置 |
| US4932908A (en) * | 1988-03-03 | 1990-06-12 | United States Of America | Energy efficient asymmetric pre-swirl vane and twisted propeller propulsion system |
| WO1989012572A1 (fr) * | 1988-06-24 | 1989-12-28 | Hiroshi Sugano | Dispositif ameliorant le rendement de la propulsion de navires |
-
1992
- 1992-04-23 JP JP13018892A patent/JP2948413B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1992-11-13 CN CN 92113007 patent/CN1031388C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1992-11-13 ES ES9202431A patent/ES2075785B1/es not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-01-11 CN CN95101191A patent/CN1048461C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-11 CN CN95101175A patent/CN1049397C/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100625847B1 (ko) * | 2004-10-14 | 2006-09-20 | 부산대학교 산학협력단 | 캐비테이션 성능 향상용 비대칭 전류고정날개 |
| JP2009056989A (ja) * | 2007-09-03 | 2009-03-19 | Nippon Yuusen Kk | 舶用推進効率改善装置およびその施工方法 |
| US8123578B2 (en) | 2008-03-10 | 2012-02-28 | Becker Marine Systems Gmbh & Co. | Device for reducing the power demand for the propulsion of a ship |
| US8430703B2 (en) | 2008-03-10 | 2013-04-30 | Becker Marine Systems Gmbh & Co. Kg | Device for reducing the drive power requirement of a ship |
| WO2010046961A1 (ja) | 2008-10-20 | 2010-04-29 | 三菱重工業株式会社 | ツイン・スケグ船 |
| US8403716B2 (en) | 2008-10-20 | 2013-03-26 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Twin-skeg ship |
| EP2338783A4 (en) * | 2008-10-20 | 2012-04-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | TWIN SKEG SHIP |
| JP2010179869A (ja) * | 2009-02-09 | 2010-08-19 | Ryutai Techno Kk | 推進性能向上装置 |
| JP2010195153A (ja) * | 2009-02-24 | 2010-09-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 船舶用リアクションフィン装置および船舶 |
| JP2011121569A (ja) * | 2009-12-14 | 2011-06-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 船舶の推進性能向上装置 |
| JP2011140292A (ja) * | 2010-01-09 | 2011-07-21 | Kurinoura Dockyard Co Ltd | 船舶用推進性能向上装置 |
| JP2013199272A (ja) * | 2012-03-23 | 2013-10-03 | Csbc Corp Taiwan | ガイドフィン装置 |
| JP2017226308A (ja) * | 2016-06-22 | 2017-12-28 | 三菱重工業株式会社 | リアクションフィン装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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