JPH05186978A - スチールコード - Google Patents
スチールコードInfo
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- JPH05186978A JPH05186978A JP1937592A JP1937592A JPH05186978A JP H05186978 A JPH05186978 A JP H05186978A JP 1937592 A JP1937592 A JP 1937592A JP 1937592 A JP1937592 A JP 1937592A JP H05186978 A JPH05186978 A JP H05186978A
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/0646—Reinforcing cords for rubber or plastic articles comprising longitudinally preformed wires
- D07B1/0653—Reinforcing cords for rubber or plastic articles comprising longitudinally preformed wires in the core
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/0057—Reinforcements comprising preshaped elements, e.g. undulated or zig-zag filaments
-
- D—TEXTILES; PAPER
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2201/00—Ropes or cables
- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2015—Strands
- D07B2201/2016—Strands characterised by their cross-sectional shape
- D07B2201/2018—Strands characterised by their cross-sectional shape oval
-
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-
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-
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- D07B2205/00—Rope or cable materials
- D07B2205/30—Inorganic materials
- D07B2205/3021—Metals
- D07B2205/3025—Steel
- D07B2205/3046—Steel characterised by the carbon content
- D07B2205/3057—Steel characterised by the carbon content having a high carbon content, e.g. greater than 0,8 percent respectively SHT or UHT wires
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ropes Or Cables (AREA)
- Wire Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 １本のコアフィラメントの周囲に、夫々６
本、７本、８本のシースフィラメントを備えたスチール
コードで、コアフィラメントがシースフィラメントの数
に応じてその型付け率が次の式の範囲に規定された波形
に型付けされ 型付け率Ｒｃ シース６本の場合 ０．１２≦Ｒｃ
≦１．５ シース７本の場合 ０．４８≦Ｒｃ≦１．８６ シース８本の場合 ０．９８≦Ｒｃ≦２．３６ 波形型付けのピッチＰｃが ３．０ｄｃ／０．３４≦Ｐｃ≦１０．０ｄｃ／０．３４ であるゴム物品補強用スチールコード。 【効果】 コードの強力を保持しながら、ゴムの浸透性
がよく、耐腐食伝播性が良好で、しかも生産性がよく、
工程でのばらつきが少いのでタイヤ等のゴム複合体の補
強材として用いて、耐久性を向上しその使用寿命を大幅
に改善する。
本、７本、８本のシースフィラメントを備えたスチール
コードで、コアフィラメントがシースフィラメントの数
に応じてその型付け率が次の式の範囲に規定された波形
に型付けされ 型付け率Ｒｃ シース６本の場合 ０．１２≦Ｒｃ
≦１．５ シース７本の場合 ０．４８≦Ｒｃ≦１．８６ シース８本の場合 ０．９８≦Ｒｃ≦２．３６ 波形型付けのピッチＰｃが ３．０ｄｃ／０．３４≦Ｐｃ≦１０．０ｄｃ／０．３４ であるゴム物品補強用スチールコード。 【効果】 コードの強力を保持しながら、ゴムの浸透性
がよく、耐腐食伝播性が良好で、しかも生産性がよく、
工程でのばらつきが少いのでタイヤ等のゴム複合体の補
強材として用いて、耐久性を向上しその使用寿命を大幅
に改善する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は空気入りタイヤや工業用
ベルトなどのゴム物品の補強材として使用されるスチー
ルコードに関し、更に詳しくは水分等による腐食伝播を
抑え、耐腐食伝播性を向上させたスチールコードに関す
る。
ベルトなどのゴム物品の補強材として使用されるスチー
ルコードに関し、更に詳しくは水分等による腐食伝播を
抑え、耐腐食伝播性を向上させたスチールコードに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】スチールコードで補強された製品におい
ては、製品内に浸入した水分によるスチールフィラメン
トの腐食に伴う製品耐久寿命の低下が問題となってい
る。
ては、製品内に浸入した水分によるスチールフィラメン
トの腐食に伴う製品耐久寿命の低下が問題となってい
る。
【０００３】例えば、タイヤのベルトに使用するスチー
ルコードは、スチールコード内に空洞があると、タイヤ
トレッドかベルトに達するほどの外傷を受けた場合、ベ
ルトに浸入した水分がスチールコード内の空洞を伝わっ
てコードの長手方向に沿って広がり、その結果水分に起
因した錆も拡散してその部分におけるゴムとスチールコ
ードの接着力が低下し、結局はセパレーション現象の発
生を招く。
ルコードは、スチールコード内に空洞があると、タイヤ
トレッドかベルトに達するほどの外傷を受けた場合、ベ
ルトに浸入した水分がスチールコード内の空洞を伝わっ
てコードの長手方向に沿って広がり、その結果水分に起
因した錆も拡散してその部分におけるゴムとスチールコ
ードの接着力が低下し、結局はセパレーション現象の発
生を招く。
【０００４】そこでこのような腐食伝播を防止するため
に、加圧加硫によって隣接する金属フィラメントの間隙
を通して、ゴムがコード内部に充分に浸透するコード構
造が提案されている。
に、加圧加硫によって隣接する金属フィラメントの間隙
を通して、ゴムがコード内部に充分に浸透するコード構
造が提案されている。
【０００５】まず特公昭６２−２１６４１号及び同６０
−４９４２１号各公報には、過大な型付けによりコード
のフィラメントに間隙を与えることが示されている。し
かしながら間隙の保持が難しく、タイヤ製造工程での取
扱いにより効果が左右される不利がある。
−４９４２１号各公報には、過大な型付けによりコード
のフィラメントに間隙を与えることが示されている。し
かしながら間隙の保持が難しく、タイヤ製造工程での取
扱いにより効果が左右される不利がある。
【０００６】これに対して、フィラメントの型付けによ
らず、コード構造を改良してフィラメントの間隙を確保
する技術について、特開平１−１７５５０３号公報では
１本のコアフィラメントと、６本のシースフィラメント
よりなるスチールコードが提案され、実開昭６０−１７
８２０４号公報及び特開平２−１５４０８６号公報で、
２本の金属素線よりなるコアと、コアの周囲に配置され
たシースフィラメントよりなる２層撚りスチールコード
が開示されている。
らず、コード構造を改良してフィラメントの間隙を確保
する技術について、特開平１−１７５５０３号公報では
１本のコアフィラメントと、６本のシースフィラメント
よりなるスチールコードが提案され、実開昭６０−１７
８２０４号公報及び特開平２−１５４０８６号公報で、
２本の金属素線よりなるコアと、コアの周囲に配置され
たシースフィラメントよりなる２層撚りスチールコード
が開示されている。
【０００７】特に前記特開平１−１７５５０３号公報の
１＋６コードは、１段階撚りが可能で、生産性の上でメ
リットがある。しかしながら開示された１＋６コードは
コアフィラメント径をシースフィラメント径より大とす
ることで、隣接するシースフィラメント間に一定以上の
隙間を確保することで、ゴムが内部まで浸透するように
しているが、部分的にはシースフィラメントの配置に偏
りが生じ、シースフィラメント同士が密着した側で、ゴ
ムが浸透せず、特にきびしい高水分悪路を走行するトラ
ックタイヤに適用された場合は、十分の耐腐食伝播性が
得られない。更にコード重量の増加、生産性の悪化など
の問題がある。
１＋６コードは、１段階撚りが可能で、生産性の上でメ
リットがある。しかしながら開示された１＋６コードは
コアフィラメント径をシースフィラメント径より大とす
ることで、隣接するシースフィラメント間に一定以上の
隙間を確保することで、ゴムが内部まで浸透するように
しているが、部分的にはシースフィラメントの配置に偏
りが生じ、シースフィラメント同士が密着した側で、ゴ
ムが浸透せず、特にきびしい高水分悪路を走行するトラ
ックタイヤに適用された場合は、十分の耐腐食伝播性が
得られない。更にコード重量の増加、生産性の悪化など
の問題がある。
【０００８】また特開昭５６−１３１４０４号公報にお
るような１＋５構造では、コアフィラメント径がシース
フィラメント径に比べて細いため、シースフィラメント
どうしの間隔が狭くなり、ゴムが入りにくく、またコア
の剛性が弱くなるため、波形型付けの効果が低下し、ま
たゴムの浸透性をよくするため型付率を大きくした場合
でも、強力が低下するという欠点があった。
るような１＋５構造では、コアフィラメント径がシース
フィラメント径に比べて細いため、シースフィラメント
どうしの間隔が狭くなり、ゴムが入りにくく、またコア
の剛性が弱くなるため、波形型付けの効果が低下し、ま
たゴムの浸透性をよくするため型付率を大きくした場合
でも、強力が低下するという欠点があった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前記
のような従来の１＋６構造のコードのゴムの浸透性を高
め、更に従来ゴム浸透が困難であった１＋７、１＋８構
造のスチールコードのゴム浸透性を高めることによっ
て、耐腐食伝播性の向上した１＋６、１＋７、１＋８構
造のスチールコードを提供することである。
のような従来の１＋６構造のコードのゴムの浸透性を高
め、更に従来ゴム浸透が困難であった１＋７、１＋８構
造のスチールコードのゴム浸透性を高めることによっ
て、耐腐食伝播性の向上した１＋６、１＋７、１＋８構
造のスチールコードを提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記の課題
を解決するため鋭意研究を行った結果、１＋６、１＋
７、１＋８構造のスチールコードのコアフィラメントに
シースフィラメントと実質的に同径のフィラメントを使
用すると共に、これに適正な波形型付けを施すことによ
って、加圧加硫後のスチールコードに十分なゴムを安定
して浸透させることができることを見い出し本発明を完
成した。
を解決するため鋭意研究を行った結果、１＋６、１＋
７、１＋８構造のスチールコードのコアフィラメントに
シースフィラメントと実質的に同径のフィラメントを使
用すると共に、これに適正な波形型付けを施すことによ
って、加圧加硫後のスチールコードに十分なゴムを安定
して浸透させることができることを見い出し本発明を完
成した。
【００１１】すなわち本発明は、 （１） １本のスチールフィラメントよりなるコアと、
コアの周囲に配置された６本のスチールフィラメントよ
りなるシースを備え、該コアフィラメントは、波形に型
付けされており、該波形型付けの振幅Ｌｃと該コアフィ
ラメントの素線径ｄｃとの比で表される型付け率Ｒｃ
（＝Ｌｃ／ｄｃ）が、０．１２≦Ｒｃ≦１．５でありか
つ、該波形型付けのピッチＰｃが、コアフィラメント径
をｄｃとすると、３．０ｄｃ／０．３４≦Ｐｃ≦１０．
０ｄｃ／０．３４であるゴム物品補強用スチールコード
であり、
コアの周囲に配置された６本のスチールフィラメントよ
りなるシースを備え、該コアフィラメントは、波形に型
付けされており、該波形型付けの振幅Ｌｃと該コアフィ
ラメントの素線径ｄｃとの比で表される型付け率Ｒｃ
（＝Ｌｃ／ｄｃ）が、０．１２≦Ｒｃ≦１．５でありか
つ、該波形型付けのピッチＰｃが、コアフィラメント径
をｄｃとすると、３．０ｄｃ／０．３４≦Ｐｃ≦１０．
０ｄｃ／０．３４であるゴム物品補強用スチールコード
であり、
【００１２】（２） １本のスチールフィラメントより
なるコアと、コアの周囲に配置された７本のスチールフ
ィラメントよりなるシースを備え、該コアフィラメント
は、波形に型付けされており、該波形型付けの振幅Ｌｃ
と該コアフィラメントの素線径ｄｃとの比で表される型
付け率Ｒｃ（＝Ｌｃ／ｄｃ）が、０．４８≦Ｒｃ≦１．
８６でありかつ、該波形型付けのピッチＰｃが、コアフ
ィラメント径をｄｃとすると、３．０ｄｃ／０．３４≦
Ｐｃ≦１０．０ｄｃ／０．３４であるゴム物品補強用ス
チールコードであり、
なるコアと、コアの周囲に配置された７本のスチールフ
ィラメントよりなるシースを備え、該コアフィラメント
は、波形に型付けされており、該波形型付けの振幅Ｌｃ
と該コアフィラメントの素線径ｄｃとの比で表される型
付け率Ｒｃ（＝Ｌｃ／ｄｃ）が、０．４８≦Ｒｃ≦１．
８６でありかつ、該波形型付けのピッチＰｃが、コアフ
ィラメント径をｄｃとすると、３．０ｄｃ／０．３４≦
Ｐｃ≦１０．０ｄｃ／０．３４であるゴム物品補強用ス
チールコードであり、
【００１３】（３） １本のスチールフィラメントより
なるコアと、コアの周囲に配置された８本のスチールフ
ィラメントよりなるシースを備え、該コアフィラメント
は、波形に型付けされており、該波形型付けの振幅Ｌｃ
と該コアフィラメントの素線径ｄｃとの比で表される型
付け率Ｒｃ（＝Ｌｃ／ｄｃ）が、０．９８≦Ｒｃ≦２．
３６でありかつ、該波形型付けのピッチＰｃが、コアフ
ィラメント径をｄｃとすると、３．０ｄｃ／０．３４≦
Ｐｃ≦１０．０ｄｃ／０．３４であるゴム物品補強用ス
チールコードであり、
なるコアと、コアの周囲に配置された８本のスチールフ
ィラメントよりなるシースを備え、該コアフィラメント
は、波形に型付けされており、該波形型付けの振幅Ｌｃ
と該コアフィラメントの素線径ｄｃとの比で表される型
付け率Ｒｃ（＝Ｌｃ／ｄｃ）が、０．９８≦Ｒｃ≦２．
３６でありかつ、該波形型付けのピッチＰｃが、コアフ
ィラメント径をｄｃとすると、３．０ｄｃ／０．３４≦
Ｐｃ≦１０．０ｄｃ／０．３４であるゴム物品補強用ス
チールコードであり、
【００１４】（４） 炭素含有量が０．８０〜０．８５
重量％である前項（１）、（２）、（３）の何れかに記
載のスチールコードであり、
重量％である前項（１）、（２）、（３）の何れかに記
載のスチールコードであり、
【００１５】（５） コアフィラメント径ｄｃとシース
フィラメント径ｄｓが実質的にｄｃ＝ｄｓである前項
（１）、（２）、（３）、（４）の何れかに記載のスチ
ールコードである。
フィラメント径ｄｓが実質的にｄｃ＝ｄｓである前項
（１）、（２）、（３）、（４）の何れかに記載のスチ
ールコードである。
【００１６】以下に本発明を詳細に説明する。本発明で
は、コアフィラメントを波形に型付けする。この波形は
１＋６、１＋７、１＋８各構造のスチールコードによ
り、特定範囲の振幅とピッチをもった波形とすることが
重要であり、これによってシースフィラメント間にゴム
浸透の間隙を確保するものであるが、この波形とするの
は生産性がよく、低コストであるためと、コアフィラメ
ントが波形の型付けであるとコード自体が偏平コードと
なり、型付けによるコード厚の増加を防ぐことができ、
薄ゲージ化が可能になり、ゴム層を薄くすることができ
るようになる。更にゴムの浸透性も良好であるため、耐
腐食性を増加する等の利点があるためである。
は、コアフィラメントを波形に型付けする。この波形は
１＋６、１＋７、１＋８各構造のスチールコードによ
り、特定範囲の振幅とピッチをもった波形とすることが
重要であり、これによってシースフィラメント間にゴム
浸透の間隙を確保するものであるが、この波形とするの
は生産性がよく、低コストであるためと、コアフィラメ
ントが波形の型付けであるとコード自体が偏平コードと
なり、型付けによるコード厚の増加を防ぐことができ、
薄ゲージ化が可能になり、ゴム層を薄くすることができ
るようになる。更にゴムの浸透性も良好であるため、耐
腐食性を増加する等の利点があるためである。
【００１７】ここで型付けされた波形とは、三角形のよ
うな頂点がとがった形よりも、正弦波のようなゆるやか
なカーブをもった波形の方が好ましく、応力が頂点のと
ころに集中するのを防ぐことができる。
うな頂点がとがった形よりも、正弦波のようなゆるやか
なカーブをもった波形の方が好ましく、応力が頂点のと
ころに集中するのを防ぐことができる。
【００１８】シースフィラメントが６本のとき、即ち１
＋６構造の場合には、コアフィラメントの型付け率Ｒｃ
（＝Ｌｃ／ｄｃ 但しＬｃは波形の振幅、ｄｃはコアフ
ィラメント素線径）を０．１２≦Ｒｃ≦１．５とする。
Ｒｃが０．１２より小さいと、シースの配置を分散さ
せ、シース間隙を適正に確保し、ゴムをコード内部に浸
透させる効果が不足し、Ｒｃが１．５を超えるとコード
性状が悪く、コードに引張荷重が加わったとき、応力が
均一にかからず、コード強力が低下するためである。
＋６構造の場合には、コアフィラメントの型付け率Ｒｃ
（＝Ｌｃ／ｄｃ 但しＬｃは波形の振幅、ｄｃはコアフ
ィラメント素線径）を０．１２≦Ｒｃ≦１．５とする。
Ｒｃが０．１２より小さいと、シースの配置を分散さ
せ、シース間隙を適正に確保し、ゴムをコード内部に浸
透させる効果が不足し、Ｒｃが１．５を超えるとコード
性状が悪く、コードに引張荷重が加わったとき、応力が
均一にかからず、コード強力が低下するためである。
【００１９】シースフィラメントが７本のとき、即ち１
＋７構造の場合には、コアフィラメントの型付け率Ｒｃ
を０．４８≦Ｒｃ≦１．８６とする。Ｒｃが０．４８よ
り小さいと、１＋６の時のＲｃ＜０．１２の時と同様の
欠点があり、Ｒｃが１．８６を超えると、１＋６の時の
Ｒｃ＞１．５の時と同様の欠点がある。
＋７構造の場合には、コアフィラメントの型付け率Ｒｃ
を０．４８≦Ｒｃ≦１．８６とする。Ｒｃが０．４８よ
り小さいと、１＋６の時のＲｃ＜０．１２の時と同様の
欠点があり、Ｒｃが１．８６を超えると、１＋６の時の
Ｒｃ＞１．５の時と同様の欠点がある。
【００２０】シースフィラメントが８本のとき、即ち１
＋８構造の場合には、コアフィラメントの型付け率Ｒｃ
を０．９８≦Ｒｃ≦２．３６とする。Ｒｃが０．９８よ
り小さいと、１＋６の時のＲｃ＜０．１２の時と同様の
欠点があり、Ｒｃが２．３６を超えると、１＋６の時の
Ｒｃ＞１．５の時と同様の欠点がある。
＋８構造の場合には、コアフィラメントの型付け率Ｒｃ
を０．９８≦Ｒｃ≦２．３６とする。Ｒｃが０．９８よ
り小さいと、１＋６の時のＲｃ＜０．１２の時と同様の
欠点があり、Ｒｃが２．３６を超えると、１＋６の時の
Ｒｃ＞１．５の時と同様の欠点がある。
【００２１】コアフィラメントの波形型付けピッチＰｃ
については、１＋６、１＋７、１＋８の各構造の場合
共、３．０ｄｃ／０．３４≦Ｐｃ≦１０．０ｄｃ／０．
３４とする。Ｐｃが１０．０ｄｃ／０．３４より大きい
と、シースの配置を分散させ、シース間隙を適正に確保
し、ゴムをコード内部に浸透させる効果が不足し、Ｐｃ
が３．０ｄｃ／０．３４より小さいと、型付け時に、コ
アフィラメントへの負荷の為、コアフィラメントの強力
が低下したり、コードへの引張荷重時に、コアフィラメ
ントとシースフィラメントとに均一な負荷がかからず、
コード強力が不充分になる。
については、１＋６、１＋７、１＋８の各構造の場合
共、３．０ｄｃ／０．３４≦Ｐｃ≦１０．０ｄｃ／０．
３４とする。Ｐｃが１０．０ｄｃ／０．３４より大きい
と、シースの配置を分散させ、シース間隙を適正に確保
し、ゴムをコード内部に浸透させる効果が不足し、Ｐｃ
が３．０ｄｃ／０．３４より小さいと、型付け時に、コ
アフィラメントへの負荷の為、コアフィラメントの強力
が低下したり、コードへの引張荷重時に、コアフィラメ
ントとシースフィラメントとに均一な負荷がかからず、
コード強力が不充分になる。
【００２２】なお、補強材として、ゴム複合体の強度を
確保し、軽量化する場合に、炭素含有量が０．８０〜
０．８５重量％の高抗張力鋼材よりなるスチールコード
を使用することが好ましい。
確保し、軽量化する場合に、炭素含有量が０．８０〜
０．８５重量％の高抗張力鋼材よりなるスチールコード
を使用することが好ましい。
【００２３】コアフィラメント径をシースフィラメント
径にくらべ細くした場合、シースフィラメントどうしの
間隔が狭くなり、ゴムが入りにくく、またコアの剛性も
弱くなり、型付けの効果が低下してしまう。またコアフ
ィラメント径をシースフィラメント径より太くした場合
には、コード重量の増加や、生産性の悪化などの問題が
ある。従って、製造工程での生産性を高める上からも、
コアフィラメント径ｄｃとシースフィラメント径ｄｓと
は、実質的に同様な径とすることが好ましい。
径にくらべ細くした場合、シースフィラメントどうしの
間隔が狭くなり、ゴムが入りにくく、またコアの剛性も
弱くなり、型付けの効果が低下してしまう。またコアフ
ィラメント径をシースフィラメント径より太くした場合
には、コード重量の増加や、生産性の悪化などの問題が
ある。従って、製造工程での生産性を高める上からも、
コアフィラメント径ｄｃとシースフィラメント径ｄｓと
は、実質的に同様な径とすることが好ましい。
【００２４】
【実施例】以下に実施例、比較例により、本発明を更に
具体的に説明するが、本発明は、この実施例によって何
等限定されるものではない。表１、表２、表３、表４に
記載した、コアフィラメント径ｄｃ、シースフィラメン
ト径ｄｓ、コード構造、コア波形型付け率Ｒｃ、コア波
形ピッチＰｃ、シース撚りピッチＰｓを有するスチール
コードを埋設したベルトを備えたサイズ１０．００Ｒ２
０のトラック、バス用ラジアルタイヤを１９種類試作
し、それぞれのタイヤについて耐腐食伝播性（耐セパレ
ーション性）及びコード強力を調べた。その結果を表１
〜表４の下部に併記する。
具体的に説明するが、本発明は、この実施例によって何
等限定されるものではない。表１、表２、表３、表４に
記載した、コアフィラメント径ｄｃ、シースフィラメン
ト径ｄｓ、コード構造、コア波形型付け率Ｒｃ、コア波
形ピッチＰｃ、シース撚りピッチＰｓを有するスチール
コードを埋設したベルトを備えたサイズ１０．００Ｒ２
０のトラック、バス用ラジアルタイヤを１９種類試作
し、それぞれのタイヤについて耐腐食伝播性（耐セパレ
ーション性）及びコード強力を調べた。その結果を表１
〜表４の下部に併記する。
【００２５】なお耐腐食伝播性はタイヤよりゴムが被覆
したままのベルトコードを１００mm取り出し、その側面
をシリコーンシーラントで被覆した後コードの一端を１
０％ＮａＯＨ水溶液に浸して切断面のみから水溶液を浸
入させ、ついで２４時間浸漬後ゴムをペンチでつまんで
はがし、金属が露出した部分を腐食伝播部とし、その長
さ（mm）によって評価した。
したままのベルトコードを１００mm取り出し、その側面
をシリコーンシーラントで被覆した後コードの一端を１
０％ＮａＯＨ水溶液に浸して切断面のみから水溶液を浸
入させ、ついで２４時間浸漬後ゴムをペンチでつまんで
はがし、金属が露出した部分を腐食伝播部とし、その長
さ（mm）によって評価した。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
【００３０】比較例１は、コア型付率が０．１２より小
さい場合で、耐腐食伝播性が１００mmと悪い。比較例２
は、コアの波形のピッチＰｃが３．０ｄｃ／０．３４よ
り小さい場合でコード強力が１８２kgf と劣る。比較例
３は、コア型付率が１．５より大きい場合で、コードの
強力が１８０kgf と劣る。比較例４は、コアの波形のピ
ッチＰｃが１０．０ｄｃ／０．３４より大きい場合で耐
腐食伝播性が１００mmと悪い。比較例５，６は、何れも
コアフィラメントに波形を型付けしない場合で耐腐食伝
播性が劣る。比較例７は、コアの型付率が１．５より大
きく、コア及びシースに０．２３mmの素線を用いた場合
であるが、コード強力が８０kgf と劣る。比較例８は、
１＋７構造で、コア型付率が０．４８より小さい場合
で、耐腐食伝播性が劣る。比較例９は、１＋８構造で、
コア型付率が０．９８より小さい場合で、耐腐食伝播性
が劣る。
さい場合で、耐腐食伝播性が１００mmと悪い。比較例２
は、コアの波形のピッチＰｃが３．０ｄｃ／０．３４よ
り小さい場合でコード強力が１８２kgf と劣る。比較例
３は、コア型付率が１．５より大きい場合で、コードの
強力が１８０kgf と劣る。比較例４は、コアの波形のピ
ッチＰｃが１０．０ｄｃ／０．３４より大きい場合で耐
腐食伝播性が１００mmと悪い。比較例５，６は、何れも
コアフィラメントに波形を型付けしない場合で耐腐食伝
播性が劣る。比較例７は、コアの型付率が１．５より大
きく、コア及びシースに０．２３mmの素線を用いた場合
であるが、コード強力が８０kgf と劣る。比較例８は、
１＋７構造で、コア型付率が０．４８より小さい場合
で、耐腐食伝播性が劣る。比較例９は、１＋８構造で、
コア型付率が０．９８より小さい場合で、耐腐食伝播性
が劣る。
【００３１】
【発明の効果】本発明のスチールコードは、生産性がよ
く、且つ工程でのばらつきの影響が少く、しかもゴムの
浸透性がよいので耐腐食伝播性が良好で、コード強力も
保持できるので、ゴム補強材として用いて、タイヤ等の
ゴム複合体の耐久性を向上して、その使用寿命を大幅に
改善することができる。
く、且つ工程でのばらつきの影響が少く、しかもゴムの
浸透性がよいので耐腐食伝播性が良好で、コード強力も
保持できるので、ゴム補強材として用いて、タイヤ等の
ゴム複合体の耐久性を向上して、その使用寿命を大幅に
改善することができる。
【図１】図１は本発明の１＋６構造のスチールコードの
断面図である。
断面図である。
【図２】図２は従来の１＋６構造のスチールコード（コ
ア径が大きく、型付けのないもの）の断面図である。
ア径が大きく、型付けのないもの）の断面図である。
【図３】図３は本発明の波形に型付けしたコアの波形面
での断面図であり、コア素線径ｄｃ、波形振幅Ｌｃ、波
形ピッチＰｃの説明図である。
での断面図であり、コア素線径ｄｃ、波形振幅Ｌｃ、波
形ピッチＰｃの説明図である。
【図４】図４は本発明の１＋７構造のスチールコードの
断面図である。
断面図である。
【図５】図５は本発明の１＋８構造のスチールコードの
断面図である。
断面図である。
１，３ コアフィラメント ２，４ シースフィラメント ｄｃ コア素線径 Ｌｃ コア波形の振幅 Ｐｃ コア波形のピッチ
Claims (5)
- 【請求項１】 １本のスチールフィラメントよりなるコ
アと、コアの周囲に配置された６本のスチールフィラメ
ントよりなるシースを備え、該コアフィラメントは、波
形に型付けされており、該波形型付けの振幅Ｌｃと該コ
アフィラメントの素線径ｄｃとの比で表される型付け率
Ｒｃ（＝Ｌｃ／ｄｃ）が、０．１２≦Ｒｃ≦１．５であ
りかつ、該波形型付けのピッチＰｃが、コアフィラメン
ト径をｄｃとすると、３．０ｄｃ／０．３４≦Ｐｃ≦１
０．０ｄｃ／０．３４であるゴム物品補強用スチールコ
ード。 - 【請求項２】 １本のスチールフィラメントよりなるコ
アと、コアの周囲に配置された７本のスチールフィラメ
ントよりなるシースを備え、該コアフィラメントは、波
形に型付けされており、該波形型付けの振幅Ｌｃと該コ
アフィラメントの素線径ｄｃとの比で表される型付け率
Ｒｃ（＝Ｌｃ／ｄｃ）が、０．４８≦Ｒｃ≦１．８６で
ありかつ、該波形型付けのピッチＰｃが、コアフィラメ
ント径をｄｃとすると、３．０ｄｃ／０．３４≦Ｐｃ≦
１０．０ｄｃ／０．３４であるゴム物品補強用スチール
コード。 - 【請求項３】 １本のスチールフィラメントよりなるコ
アと、コアの周囲に配置された８本のスチールフィラメ
ントよりなるシースを備え、該コアフィラメントは、波
形に型付けされており、該波形型付けの振幅Ｌｃと該コ
アフィラメントの素線径ｄｃとの比で表される型付け率
Ｒｃ（＝Ｌｃ／ｄｃ）が、０．９８≦Ｒｃ≦２．３６で
ありかつ、該波形型付けのピッチＰｃが、コアフィラメ
ント径をｄｃとすると、３．０ｄｃ／０．３４≦Ｐｃ≦
１０．０ｄｃ／０．３４であるゴム物品補強用スチール
コード。 - 【請求項４】 炭素含有量が０．８０〜０．８５重量％
である請求項１、２、３の何れかに記載のスチールコー
ド。 - 【請求項５】 コアフィラメント径ｄｃとシースフィラ
メント径ｄｓが実質的にｄｃ＝ｄｓである請求項１、
２、３、４の何れかに記載のスチールコード。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1937592A JP3040026B2 (ja) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | スチールコード |
| EP93100206A EP0551124B1 (en) | 1992-01-09 | 1993-01-08 | Steel cord |
| DE69318582T DE69318582T2 (de) | 1992-01-09 | 1993-01-08 | Stahlseil |
| ES93100206T ES2116356T3 (es) | 1992-01-09 | 1993-01-08 | Cuerda de acero. |
| US08/348,200 US5584169A (en) | 1992-01-09 | 1994-11-28 | Steel cord |
| US08/454,690 US5676776A (en) | 1992-01-09 | 1995-05-31 | Pneumatic tire having cross belt layer reinforced with specified steel cord |
| US08/780,452 US5718783A (en) | 1992-01-09 | 1997-01-08 | Pneumatic tire having cross belt layer reinforced with specified steel cord |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1937592A JP3040026B2 (ja) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | スチールコード |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05186978A true JPH05186978A (ja) | 1993-07-27 |
| JP3040026B2 JP3040026B2 (ja) | 2000-05-08 |
Family
ID=11997579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1937592A Expired - Lifetime JP3040026B2 (ja) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | スチールコード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3040026B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5520233A (en) * | 1993-11-29 | 1996-05-28 | Bridgestone Corporation | Heavy duty pneumatic tires with reduced belt weight |
| US6016647A (en) * | 1998-05-06 | 2000-01-25 | Tokyo Rope Manufacturing Co., Ltd. | Manufacturing method and apparatus of steel cord for rubber product reinforcement |
| JP2008508446A (ja) * | 2004-08-02 | 2008-03-21 | ソシエテ ド テクノロジー ミシュラン | タイヤベルト用の層状ケーブル |
-
1992
- 1992-01-09 JP JP1937592A patent/JP3040026B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5520233A (en) * | 1993-11-29 | 1996-05-28 | Bridgestone Corporation | Heavy duty pneumatic tires with reduced belt weight |
| US5647928A (en) * | 1993-11-29 | 1997-07-15 | Bridgestone Corporation | Heavy duty pneumatic tires with reduced belt weight |
| US6016647A (en) * | 1998-05-06 | 2000-01-25 | Tokyo Rope Manufacturing Co., Ltd. | Manufacturing method and apparatus of steel cord for rubber product reinforcement |
| JP2008508446A (ja) * | 2004-08-02 | 2008-03-21 | ソシエテ ド テクノロジー ミシュラン | タイヤベルト用の層状ケーブル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3040026B2 (ja) | 2000-05-08 |
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