JPH05207647A - サージ吸収回路 - Google Patents
サージ吸収回路Info
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- JPH05207647A JPH05207647A JP20495791A JP20495791A JPH05207647A JP H05207647 A JPH05207647 A JP H05207647A JP 20495791 A JP20495791 A JP 20495791A JP 20495791 A JP20495791 A JP 20495791A JP H05207647 A JPH05207647 A JP H05207647A
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- voltage
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 サージ電圧が印加されたときだけに導通し、
常時には電流を通さないサージ吸収回路の提供。 【構成】 トライアック１０とメタルオキサイドバリス
タ（ＭＯＶ）とが直列に接続され、トライアック１０の
ゲート端子にはチェナーダイオード１６，１７と抵抗１
８とが直列に接続されている。チェナーダイオード１６
と１７とは互いに逆極性に接続されている。チェナーダ
イオード１６，１７のチェナー電圧以上のサージ電圧が
印加されると、トライアック１０にゲート電流が流れ、
トライアック１０が導通し、ＭＯＶ１３にサージ電圧が
印加される。 【効果】 ＭＯＶ１３に厳しい規格が要求されない。ま
た、常時にはＭＯＶに電源電圧が印加されない。
常時には電流を通さないサージ吸収回路の提供。 【構成】 トライアック１０とメタルオキサイドバリス
タ（ＭＯＶ）とが直列に接続され、トライアック１０の
ゲート端子にはチェナーダイオード１６，１７と抵抗１
８とが直列に接続されている。チェナーダイオード１６
と１７とは互いに逆極性に接続されている。チェナーダ
イオード１６，１７のチェナー電圧以上のサージ電圧が
印加されると、トライアック１０にゲート電流が流れ、
トライアック１０が導通し、ＭＯＶ１３にサージ電圧が
印加される。 【効果】 ＭＯＶ１３に厳しい規格が要求されない。ま
た、常時にはＭＯＶに電源電圧が印加されない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、サージ電圧を吸収する
ことにより、負荷に過渡的な過大電圧が印加されるのを
防ぐサージ吸収回路に関する。
ことにより、負荷に過渡的な過大電圧が印加されるのを
防ぐサージ吸収回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１０は従来のサージ吸収回路を示す回
路図である。このサージ吸収回路は、多結晶焼結体であ
るメタルオキサイドバリス（ＭＯＶ）１３を負荷に並列
に接続してなる。ＭＯＶに対する要求特性としては、常
時使用する電圧値では、できるだけリーク電流が少な
く、サージ電圧が印加された場合には、このサージ電圧
を吸収するためできるだけＭＯＶに電流を流すという非
線形特性が要求される。
路図である。このサージ吸収回路は、多結晶焼結体であ
るメタルオキサイドバリス（ＭＯＶ）１３を負荷に並列
に接続してなる。ＭＯＶに対する要求特性としては、常
時使用する電圧値では、できるだけリーク電流が少な
く、サージ電圧が印加された場合には、このサージ電圧
を吸収するためできるだけＭＯＶに電流を流すという非
線形特性が要求される。
【０００３】しかし、ＭＯＶについては、多結晶焼結体
の性質として、非線形特性の厳密な制御が困難であり、
これを余り強く要求すると製品歩留りが悪くなり、ひい
てはＭＯＶが高価になるという欠点があった。また、予
想以上のエネルギーのサージが入力した場合には、ＭＯ
Ｖに定格電力以上の電力が印加され、特性が劣化するこ
とがあった。ＭＯＶの特性が劣化すれば、常時の印加電
圧値でも大きなリーク電流が流れ、これによってＭＯＶ
が発熱しさらに劣化が進むという悪循環が起き、遂には
自己発熱により発火等に至ることがしばしばあった。
の性質として、非線形特性の厳密な制御が困難であり、
これを余り強く要求すると製品歩留りが悪くなり、ひい
てはＭＯＶが高価になるという欠点があった。また、予
想以上のエネルギーのサージが入力した場合には、ＭＯ
Ｖに定格電力以上の電力が印加され、特性が劣化するこ
とがあった。ＭＯＶの特性が劣化すれば、常時の印加電
圧値でも大きなリーク電流が流れ、これによってＭＯＶ
が発熱しさらに劣化が進むという悪循環が起き、遂には
自己発熱により発火等に至ることがしばしばあった。
【０００４】ＭＯＶのこの欠点を補うには、定格電圧で
はＭＯＶを動作させず、またサージ電圧のような定格電
圧以上の電圧が印加されたときのみ、ＭＯＶを動作させ
る二方向サイリスタをＭＯＶに直列に接続すればよく、
その回路を図１１に示す。
はＭＯＶを動作させず、またサージ電圧のような定格電
圧以上の電圧が印加されたときのみ、ＭＯＶを動作させ
る二方向サイリスタをＭＯＶに直列に接続すればよく、
その回路を図１１に示す。
【０００５】二方向サイリスタは、図７に示す特性を有
する二方向対称スイッチ素子であり、シリコンシンメト
リカルスイッチ（ＳＳＳ）、ダイアック、サイダック、
バイスイッチ等の名称で市販されているものである。
する二方向対称スイッチ素子であり、シリコンシンメト
リカルスイッチ（ＳＳＳ）、ダイアック、サイダック、
バイスイッチ等の名称で市販されているものである。
【０００６】二方向サイリスタの動作については、二方
向が対称であるので片方向について説明する。図７に示
すように、二方向サイリスタの両端に電圧が印加される
とブレークオーバ電圧Ｖｂまではオフであるが、印加電
圧ＶがＶｂを越えると、二方向サイリスタは急激にオン
となる。このオンのときの二方向サイリスタの電圧、す
なわちオン電圧は約１Ｖである。このオンの状態は電流
Ｉが保持電流Ｉｈ以下になればオフとなる。二方向サイ
リスタは前述のように対称的な動作を行なうので、両端
の電圧の極性が逆になれば、ブレークオーバ電圧Ｖｂお
よび保持電流Ｉｈは、それぞれ−Ｖｂ，−Ｉｈである対
称的な動作曲線となる。
向が対称であるので片方向について説明する。図７に示
すように、二方向サイリスタの両端に電圧が印加される
とブレークオーバ電圧Ｖｂまではオフであるが、印加電
圧ＶがＶｂを越えると、二方向サイリスタは急激にオン
となる。このオンのときの二方向サイリスタの電圧、す
なわちオン電圧は約１Ｖである。このオンの状態は電流
Ｉが保持電流Ｉｈ以下になればオフとなる。二方向サイ
リスタは前述のように対称的な動作を行なうので、両端
の電圧の極性が逆になれば、ブレークオーバ電圧Ｖｂお
よび保持電流Ｉｈは、それぞれ−Ｖｂ，−Ｉｈである対
称的な動作曲線となる。
【０００７】図１０の回路におけるＭＯＶに代えて二方
向サイリスタを用いて構成したサージ吸収回路を図１２
に示す。本図の回路においてサージ電圧が発生すると、
二方向サイリスタ１２が導通し、サージ電圧が吸収され
る。
向サイリスタを用いて構成したサージ吸収回路を図１２
に示す。本図の回路においてサージ電圧が発生すると、
二方向サイリスタ１２が導通し、サージ電圧が吸収され
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】図１０の従来のサージ
吸収回路には、既に述べたように、厳しい規格で歩留り
の悪いＭＯＶを必要としたり、或いはＭＯＶ特性劣化が
起り易いといった欠点がある。図１１の従来のサージ吸
収回路では、図１０の回路の欠点は解消する。しかし、
図１１の回路は、ｎｓ以下という短い時間に立上るサー
ジ電圧を受けると、急峻な立上り部分のサージ電圧を十
分には吸収できない。図１２の従来のサージ吸収回路も
図１０の回路の欠点を解決する。しかし、図１２の回路
では、二方向サイリスタ１２が導通すると、電源電圧が
低下するまで電流が無制限に流れ、二方向サイリスタ１
２が破壊されたり、或いは負荷１４に印加される電圧が
低下してしまう。
吸収回路には、既に述べたように、厳しい規格で歩留り
の悪いＭＯＶを必要としたり、或いはＭＯＶ特性劣化が
起り易いといった欠点がある。図１１の従来のサージ吸
収回路では、図１０の回路の欠点は解消する。しかし、
図１１の回路は、ｎｓ以下という短い時間に立上るサー
ジ電圧を受けると、急峻な立上り部分のサージ電圧を十
分には吸収できない。図１２の従来のサージ吸収回路も
図１０の回路の欠点を解決する。しかし、図１２の回路
では、二方向サイリスタ１２が導通すると、電源電圧が
低下するまで電流が無制限に流れ、二方向サイリスタ１
２が破壊されたり、或いは負荷１４に印加される電圧が
低下してしまう。
【０００９】このように、従来のサージ吸収回路には、
信頼性、サージ電圧吸収能力、歩留りなどに関し解決す
べき課題があった。
信頼性、サージ電圧吸収能力、歩留りなどに関し解決す
べき課題があった。
【００１０】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、ゲート電流をサージ電圧により制御する回路がゲー
ト端子に接続してあるトライアックと、メタルオキサイ
ドバリスタとを直列に接続してなることを特徴とするサ
ージ吸収回路である。
は、ゲート電流をサージ電圧により制御する回路がゲー
ト端子に接続してあるトライアックと、メタルオキサイ
ドバリスタとを直列に接続してなることを特徴とするサ
ージ吸収回路である。
【００１１】請求項２に記載の発明は、ツェナーダイオ
ード、抵抗及びトランジスタのベースを直列に接続し、
そのトランジスタのコレクタに直列にメタルオキサイド
バリスタを接続してなる直流回路用サージ吸収回路であ
る。
ード、抵抗及びトランジスタのベースを直列に接続し、
そのトランジスタのコレクタに直列にメタルオキサイド
バリスタを接続してなる直流回路用サージ吸収回路であ
る。
【００１２】請求項３に記載の発明は、２つのツェナー
ダイオードを互いに逆向きで直列に接続した第１の回路
と、二方向サイリスタ及びメタルオキサイドバリスタを
直列に接続した第２の回路とを並列に接続してなること
を特徴とするサージ吸収回路である。
ダイオードを互いに逆向きで直列に接続した第１の回路
と、二方向サイリスタ及びメタルオキサイドバリスタを
直列に接続した第２の回路とを並列に接続してなること
を特徴とするサージ吸収回路である。
【００１３】請求項４に記載の発明は、二方向サイリス
タ及びメタルオキサイドバリスタを直列に接続してなる
回路にツェナーダイオードを並列に接続して構成したこ
とを特徴とする直流回路用サージ吸収回路である。
タ及びメタルオキサイドバリスタを直列に接続してなる
回路にツェナーダイオードを並列に接続して構成したこ
とを特徴とする直流回路用サージ吸収回路である。
【００１４】請求項５に記載の発明は、第一のコンデン
サと第一の抵抗との並列接続回路に第一のダイオードを
直列に接続した第一の放電回路と、第二のコンデンサと
第二の抵抗との並列に接続回路に第二のダイオードを前
記第一のダイオードと逆極性に直列に接続した第二の放
電回路と、二方向サイリスタとを備え、前記第一および
第二の放電回路を並列に接続し、これら両放電回路の接
続点に前記二方向サイリスタを直列に接続したことを特
徴とするサージ吸収回路である。
サと第一の抵抗との並列接続回路に第一のダイオードを
直列に接続した第一の放電回路と、第二のコンデンサと
第二の抵抗との並列に接続回路に第二のダイオードを前
記第一のダイオードと逆極性に直列に接続した第二の放
電回路と、二方向サイリスタとを備え、前記第一および
第二の放電回路を並列に接続し、これら両放電回路の接
続点に前記二方向サイリスタを直列に接続したことを特
徴とするサージ吸収回路である。
【００１５】
【実施例】次に実施例を挙げ本願の発明を一層詳しく説
明する。
明する。
【００１６】図１は請求項１に記載した発明の第１の実
施例を示す図、図２は図１の回路におけるトライアック
１０の端子、電流および印加電圧を示す図である。図１
の実施例の説明を容易にするために、まず図２を参照し
てトライアックの動作を説明する。
施例を示す図、図２は図１の回路におけるトライアック
１０の端子、電流および印加電圧を示す図である。図１
の実施例の説明を容易にするために、まず図２を参照し
てトライアックの動作を説明する。
【００１７】端子Ｔ1 に対し端子Ｔ2 に正の電圧が印加
されているとき、Ｇ→Ｔ1 にゲートトリガ電流が流れれ
ばトライアックはＯＮになる。また端子Ｔ2 に対し端子
Ｔ1 に正の電圧が印加されているときに、Ｔ1 →Ｇにゲ
ートトリガ電流が流れればトライアックはＯＮになる。
ＯＮの状態は、電流Ｉが保持電流以下になれば、ＯＦＦ
になる。
されているとき、Ｇ→Ｔ1 にゲートトリガ電流が流れれ
ばトライアックはＯＮになる。また端子Ｔ2 に対し端子
Ｔ1 に正の電圧が印加されているときに、Ｔ1 →Ｇにゲ
ートトリガ電流が流れればトライアックはＯＮになる。
ＯＮの状態は、電流Ｉが保持電流以下になれば、ＯＦＦ
になる。
【００１８】図１の実施例について説明する。１１は電
源であり、ここでは交流電源であるが、図３のように直
流電源でもよい。１０はスイッチ素子のトライアックで
あり、そのゲートにはツェナーダイオード１６，１７と
ゲート電流制限用の抵抗器１８を直列に接続している。
ツェナーダイオード１６と１７の極性は逆向きとなって
いる。１４は負荷である。図１の回路において、トライ
アック１０のピークオフ電圧を、電源１１の出力電圧の
許容最高値以上に設定し、さらにツェナーダイオード１
６，１７のツェナー電圧を、印加されるサージ電圧の抑
制電圧値に設定する。電源電圧のみであればツェナーダ
イオードによりゲート電流は流れず、トライアック１０
はＯＦＦの状態を維持する。ここで、サージ電圧が電源
電圧に重畳され、その電圧がツェナーダイオード１６，
１７のツェナー電圧以上であれば、トライアック１０の
ゲートにゲート電流が流れ、トライアック１０はＯＮと
なり、そのＯＮ電圧は１Ｖ程度であるから回路的にはＭ
ＯＶ１３が電源に直接接続されたようになってサージを
吸収する。その後トライアック１０のゲート電流が、保
持電流以下になれば、トライアック１０はＯＦＦにな
り、ＭＯＶ１３は全く動作せず、ＭＯＶ１３にはトライ
アック１０のリーク電流のみが流れる。即ちＭＯＶ１３
はサージ電圧が印加されたときのみ動作して、通常は動
作しない。
源であり、ここでは交流電源であるが、図３のように直
流電源でもよい。１０はスイッチ素子のトライアックで
あり、そのゲートにはツェナーダイオード１６，１７と
ゲート電流制限用の抵抗器１８を直列に接続している。
ツェナーダイオード１６と１７の極性は逆向きとなって
いる。１４は負荷である。図１の回路において、トライ
アック１０のピークオフ電圧を、電源１１の出力電圧の
許容最高値以上に設定し、さらにツェナーダイオード１
６，１７のツェナー電圧を、印加されるサージ電圧の抑
制電圧値に設定する。電源電圧のみであればツェナーダ
イオードによりゲート電流は流れず、トライアック１０
はＯＦＦの状態を維持する。ここで、サージ電圧が電源
電圧に重畳され、その電圧がツェナーダイオード１６，
１７のツェナー電圧以上であれば、トライアック１０の
ゲートにゲート電流が流れ、トライアック１０はＯＮと
なり、そのＯＮ電圧は１Ｖ程度であるから回路的にはＭ
ＯＶ１３が電源に直接接続されたようになってサージを
吸収する。その後トライアック１０のゲート電流が、保
持電流以下になれば、トライアック１０はＯＦＦにな
り、ＭＯＶ１３は全く動作せず、ＭＯＶ１３にはトライ
アック１０のリーク電流のみが流れる。即ちＭＯＶ１３
はサージ電圧が印加されたときのみ動作して、通常は動
作しない。
【００１９】なお図３には請求項１に記載した発明の第
２の実施例であるサージ吸収回路を示す。この実施例で
は、ツェナーダイオード１６，１７の代わりにダイアッ
ク２７を接続し、交流電源１１の代わりに直流電源１５
を用いているが、その動作は図１の実施例と同様であ
る。
２の実施例であるサージ吸収回路を示す。この実施例で
は、ツェナーダイオード１６，１７の代わりにダイアッ
ク２７を接続し、交流電源１１の代わりに直流電源１５
を用いているが、その動作は図１の実施例と同様であ
る。
【００２０】図４は請求項２に記載した発明の第１の実
施例を示す回路図である。図４において１５は直流電源
であり、２５はツェナーダイオード（ＺＤ）でＺＤのカ
ソード側を直流電源１５のプラス側に接続してある。２
０は抵抗で２３はコンデンサでＺＤ２５のアノード側に
接続されている。２１はトランジスタであり、そのコレ
クタにはＭＯＶ１３が接続され、１４は負荷である。こ
こでＺＤ２５の動作電圧は、吸収されるサージ電圧に合
わせた電圧にして、サージ電圧が印加されないときはＺ
Ｄ２５には電流が流れない電圧値にしておく。
施例を示す回路図である。図４において１５は直流電源
であり、２５はツェナーダイオード（ＺＤ）でＺＤのカ
ソード側を直流電源１５のプラス側に接続してある。２
０は抵抗で２３はコンデンサでＺＤ２５のアノード側に
接続されている。２１はトランジスタであり、そのコレ
クタにはＭＯＶ１３が接続され、１４は負荷である。こ
こでＺＤ２５の動作電圧は、吸収されるサージ電圧に合
わせた電圧にして、サージ電圧が印加されないときはＺ
Ｄ２５には電流が流れない電圧値にしておく。
【００２１】サージ電圧が印加されれば電流は、ＺＤ２
５→抵抗２０→トランジスタ２１のベース→トランジス
タ２１のエミッタの経路で流れ、トランジスタ２１は導
通するのでＭＯＶ１３は電源１５に接続されたことにな
り、サージ電圧を抑制して負荷１４を保護する。コンデ
ンサ２３は基本回路とては必要でないが、サージ電圧に
おける急峻な立上り部分がＺＤ２５→コンデンサ２３の
回路で電圧を抑制することができ、またサージ波形の終
わりの部分は、コンデンサ２３にチャージされた電荷が
コンデンサ２３→抵抗２０→トランジスタ２１のベース
→トランジスタ２１のエミッタの経路で流れトランジス
タ２１がその間ＯＮされるのでＭＯＶ１３を長時間接続
することが出来る。以上に述べた様に、ＭＯＶ１３はサ
ージ電圧が印加されたときのみ動作して、通常は動作し
ないのでＭＯＶ１３のリーク電流規格、制限電圧規格等
が厳しく要求されない、或いは常時にはＭＯＶ１３に電
圧が印加されないので、ＭＯＶの劣化がなく発火の心配
はない、また抑制電圧が低いＭＯＶでも使用できるな
ど、本実施例には多大な効果がある。
５→抵抗２０→トランジスタ２１のベース→トランジス
タ２１のエミッタの経路で流れ、トランジスタ２１は導
通するのでＭＯＶ１３は電源１５に接続されたことにな
り、サージ電圧を抑制して負荷１４を保護する。コンデ
ンサ２３は基本回路とては必要でないが、サージ電圧に
おける急峻な立上り部分がＺＤ２５→コンデンサ２３の
回路で電圧を抑制することができ、またサージ波形の終
わりの部分は、コンデンサ２３にチャージされた電荷が
コンデンサ２３→抵抗２０→トランジスタ２１のベース
→トランジスタ２１のエミッタの経路で流れトランジス
タ２１がその間ＯＮされるのでＭＯＶ１３を長時間接続
することが出来る。以上に述べた様に、ＭＯＶ１３はサ
ージ電圧が印加されたときのみ動作して、通常は動作し
ないのでＭＯＶ１３のリーク電流規格、制限電圧規格等
が厳しく要求されない、或いは常時にはＭＯＶ１３に電
圧が印加されないので、ＭＯＶの劣化がなく発火の心配
はない、また抑制電圧が低いＭＯＶでも使用できるな
ど、本実施例には多大な効果がある。
【００２２】なおトランジスタ２１は、図４ではＮＰＮ
トランジスタで記入されているが、多少の変更でＰＮＰ
トランジスタも使用可能であり、またダーリントントラ
ンジスタも使用可能である。
トランジスタで記入されているが、多少の変更でＰＮＰ
トランジスタも使用可能であり、またダーリントントラ
ンジスタも使用可能である。
【００２３】また図５はトランジスタ２１，２２を縦続
に接続して２段増幅回路とした例を示し、請求項２の発
明の第２の実施例のサージ吸収回路である。
に接続して２段増幅回路とした例を示し、請求項２の発
明の第２の実施例のサージ吸収回路である。
【００２４】図６は、請求項３に記載した発明の一実施
例を示す回路図、図７は図６の実施例における二方向サ
イリスタ１２の特性図である。二方向サイリスタ１２の
動作は従来技術に関連して説明したとおりである。
例を示す回路図、図７は図６の実施例における二方向サ
イリスタ１２の特性図である。二方向サイリスタ１２の
動作は従来技術に関連して説明したとおりである。
【００２５】図６において、１１は交流電源であり、２
８，２９はＺＤであって逆向きに直列に接続してある。
１２は二方向サイリスタであって１３のＭＯＶに直列に
接続されており、１４は負荷である。ここでＺＤ２８，
２９の動作電圧はＭＯＶ１３の動作電圧より多少高めに
設定しておく。ここでサージ電圧が印加されれば二方向
サイリスタ１２はＯＮとなるが、ＺＤ２８，２９の動作
電圧はＭＯＶ１３の動作電圧より多少高めに設定してあ
るから、印加されるサージ電圧はＭＯＶ１３の抑制電圧
値により抑制される。しかし立ち上がりの急激な波形の
ときは（ｎｓ以下）、その立ち上がり部分を応答特性の
悪いＭＯＶ１３のみでは十分には抑制できないので、応
答特性の良いＺＤ２８，２９にて抑制する。即ち、ＺＤ
２８，２９を逆向きに直列に接続した回路と、二方向サ
イリスタ１２及びＭＯＶ１３を直列に接続した回路とを
並列に接続すれば、立ち上がりの急激な波形はＺＤ２
８，２９で、また平坦な波形はＭＯＶ１３でそれぞれサ
ージ電圧を抑制することが出来る。なお、二方向サイリ
スタ１２とＭＯＶ１３とを直列に接続した回路は、二方
向サイリスタ１２に流れる電流がその保持電流以下にな
れば、二方向サイリスタ１２はＯＦＦになり、ＭＯＶ１
３は全く動作せず二方向サイリスタ１２のリーク電流の
みが流れる。即ちＭＯＶ１３はサージ電圧が印加された
ときだけ動作し、その他の期間には動作しない。
８，２９はＺＤであって逆向きに直列に接続してある。
１２は二方向サイリスタであって１３のＭＯＶに直列に
接続されており、１４は負荷である。ここでＺＤ２８，
２９の動作電圧はＭＯＶ１３の動作電圧より多少高めに
設定しておく。ここでサージ電圧が印加されれば二方向
サイリスタ１２はＯＮとなるが、ＺＤ２８，２９の動作
電圧はＭＯＶ１３の動作電圧より多少高めに設定してあ
るから、印加されるサージ電圧はＭＯＶ１３の抑制電圧
値により抑制される。しかし立ち上がりの急激な波形の
ときは（ｎｓ以下）、その立ち上がり部分を応答特性の
悪いＭＯＶ１３のみでは十分には抑制できないので、応
答特性の良いＺＤ２８，２９にて抑制する。即ち、ＺＤ
２８，２９を逆向きに直列に接続した回路と、二方向サ
イリスタ１２及びＭＯＶ１３を直列に接続した回路とを
並列に接続すれば、立ち上がりの急激な波形はＺＤ２
８，２９で、また平坦な波形はＭＯＶ１３でそれぞれサ
ージ電圧を抑制することが出来る。なお、二方向サイリ
スタ１２とＭＯＶ１３とを直列に接続した回路は、二方
向サイリスタ１２に流れる電流がその保持電流以下にな
れば、二方向サイリスタ１２はＯＦＦになり、ＭＯＶ１
３は全く動作せず二方向サイリスタ１２のリーク電流の
みが流れる。即ちＭＯＶ１３はサージ電圧が印加された
ときだけ動作し、その他の期間には動作しない。
【００２６】図８は、請求項４に記載した発明の一実施
例を示す回路図である。本実施例では二方向サイリスタ
１２及びＭＯＶ１３を直列に接続した回路に並列にチェ
ナーダイオード２９を接続してなる。この実施例の動作
は図６の実施例と同様であるが、チェナーダイオードが
１つだけであるから、本実施例は直流電源の回路だけに
適用でき、交流電源の回路には適用できない。
例を示す回路図である。本実施例では二方向サイリスタ
１２及びＭＯＶ１３を直列に接続した回路に並列にチェ
ナーダイオード２９を接続してなる。この実施例の動作
は図６の実施例と同様であるが、チェナーダイオードが
１つだけであるから、本実施例は直流電源の回路だけに
適用でき、交流電源の回路には適用できない。
【００２７】図９は請求項５に記載した発明の一実施例
を示す回路図である。本実施例のサージ吸収回路は、交
流電源１１に接続した負荷１４に並列に接続され、二方
向サイリスタ１２と、二方向サイリスタ１２に直列に接
続された二つの放電回路３，４とを備えて構成されてい
る。
を示す回路図である。本実施例のサージ吸収回路は、交
流電源１１に接続した負荷１４に並列に接続され、二方
向サイリスタ１２と、二方向サイリスタ１２に直列に接
続された二つの放電回路３，４とを備えて構成されてい
る。
【００２８】二つの放電回路３，４、は互いに並列に接
続されている。放電回路３ではコンデンサＣ１と抵抗Ｒ
１とが並列接続され、これにダイオードＤ１が直列に接
続されている。放電回路４ではコンデンサＣ２と抵抗Ｒ
２とが並列接続され、これに直列にダイオードＤ１に対
し逆極性にダイオードＤ２が接続されている。
続されている。放電回路３ではコンデンサＣ１と抵抗Ｒ
１とが並列接続され、これにダイオードＤ１が直列に接
続されている。放電回路４ではコンデンサＣ２と抵抗Ｒ
２とが並列接続され、これに直列にダイオードＤ１に対
し逆極性にダイオードＤ２が接続されている。
【００２９】次に、本実施例の動作について説明する。
【００３０】まず、正方向のサージ電圧が印加されると
二方向サイリスタ１２がオンとなり、サージ電流が放電
回路３のダイオードＤ１を通り、コンデンサＣ１と抵抗
Ｒ１とからなる回路網でサージのエネルギーを吸収す
る。ここで、コンデンサＣ１の値は、サージ電圧の幅、
振幅等により設定すればよい。また、抵抗Ｒ１はコンデ
ンサＣ１のチャージを放電するための放電抵抗であり、
その値はサージの間隔、コンデンサＣ１との時定数等に
より決まるものである。
二方向サイリスタ１２がオンとなり、サージ電流が放電
回路３のダイオードＤ１を通り、コンデンサＣ１と抵抗
Ｒ１とからなる回路網でサージのエネルギーを吸収す
る。ここで、コンデンサＣ１の値は、サージ電圧の幅、
振幅等により設定すればよい。また、抵抗Ｒ１はコンデ
ンサＣ１のチャージを放電するための放電抵抗であり、
その値はサージの間隔、コンデンサＣ１との時定数等に
より決まるものである。
【００３１】サージ電圧が逆方向の場合は、二方向サイ
リスタ１２がオンとなり、サージ電流が放電回路４のダ
イオードＤ２を通り、コンデンサＣ２と抵抗Ｒ２とから
なる回路網でサージのエネルギーを吸収する。
リスタ１２がオンとなり、サージ電流が放電回路４のダ
イオードＤ２を通り、コンデンサＣ２と抵抗Ｒ２とから
なる回路網でサージのエネルギーを吸収する。
【００３２】ここで、二方向サイリスタ１２は、サージ
電圧が印加されたときだけにオンとなるようにブレーク
オーバ電圧Ｖｂを設定しておけば、図９の回路は、当
然、サージ電圧が印加されたときのみ動作し、通常時に
は動作しない。
電圧が印加されたときだけにオンとなるようにブレーク
オーバ電圧Ｖｂを設定しておけば、図９の回路は、当
然、サージ電圧が印加されたときのみ動作し、通常時に
は動作しない。
【００３３】以上述べたように、図９サージ吸収回路
は、交流電源回路に重畳されるサージ電圧の吸収に非常
に適した回路であるといえる。
は、交流電源回路に重畳されるサージ電圧の吸収に非常
に適した回路であるといえる。
【００３４】
【発明の効果】請求項１〜５に記載した本願発明のサー
ジ吸収回路には、サージ電圧が印加されたときだけに電
流が流れる。そこで、ＭＯＶを用いる請求項１〜４の発
明においては、ＭＯＶのリーク電流規格、制限電流規格
が従来のサージ吸収回路におけるよりも格段に緩和さ
れ、ひいてはＭＯＶの製造歩留りが向上し、ＭＯＶの製
造価格を低減できる。また、常時にはＭＯＶに電圧が印
加されないから、ＭＯＶの経時劣化がなく、自己発熱に
よる発火を防止できるし、抑制電圧値の低いＭＯＶを使
用できる。
ジ吸収回路には、サージ電圧が印加されたときだけに電
流が流れる。そこで、ＭＯＶを用いる請求項１〜４の発
明においては、ＭＯＶのリーク電流規格、制限電流規格
が従来のサージ吸収回路におけるよりも格段に緩和さ
れ、ひいてはＭＯＶの製造歩留りが向上し、ＭＯＶの製
造価格を低減できる。また、常時にはＭＯＶに電圧が印
加されないから、ＭＯＶの経時劣化がなく、自己発熱に
よる発火を防止できるし、抑制電圧値の低いＭＯＶを使
用できる。
【００３５】請求項３及び４に記載した発明ではチェナ
ーダイオードを備えるので急峻な立上り部分のサージ電
圧も効率的に吸収できる。
ーダイオードを備えるので急峻な立上り部分のサージ電
圧も効率的に吸収できる。
【００３６】請求項５に記載の発明では、予想されるサ
ージ電圧の時間幅や振幅に応じてコンデンサと抵抗の値
を選択することにより、最適時定数の回路を構成して最
も適切にサージ電圧を吸収できるし、小型軽量で安価な
サージ吸収回路を提供できる。
ージ電圧の時間幅や振幅に応じてコンデンサと抵抗の値
を選択することにより、最適時定数の回路を構成して最
も適切にサージ電圧を吸収できるし、小型軽量で安価な
サージ吸収回路を提供できる。
【図１】請求項１に記載した発明の第１の実施例を示す
図。
図。
【図２】図１の回路におけるトライアック１０の端子と
電流と印加電圧とを示す図。
電流と印加電圧とを示す図。
【図３】請求項１に記載した発明の第２の実施例を示す
図。
図。
【図４】請求項２に記載した発明の第１の実施例を示す
図。
図。
【図５】請求項２に記載した発明の第２の実施例を示す
図。
図。
【図６】請求項３に記載した発明の一実施例を示す図。
【図７】図６における二方向サイリスタ１２の特性図。
【図８】請求項４に記載した発明の一実施例を示す図。
【図９】請求項５に記載した発明の一実施例を示す図。
【図１０】メタルオキサイドバリスタでなる従来のサー
ジ吸収回路を示す図。
ジ吸収回路を示す図。
【図１１】メタルオキサイドバリスタと二方向サイリス
タとを直列に接続してなる従来のサージ吸収回路を示す
図。
タとを直列に接続してなる従来のサージ吸収回路を示す
図。
【図１２】二方向サイリスタでなる従来のサージ吸収回
路を示す図。
路を示す図。
３，４ 放電回路 １０ トライアック １１ 交流電源 １２ 二方向サイリスタ １３ メタルオキサイドバリスタ（ＭＯＶ） １４ 負荷 １５ 直流電源 １６，１７，２５，２６，２８，２９ ツェナーダイ
オード １８，１９，２０，２７ 抵抗 ２１，２２ トランジスタ ２３，２４ コンデンサ ２７ ダイアック
オード １８，１９，２０，２７ 抵抗 ２１，２２ トランジスタ ２３，２４ コンデンサ ２７ ダイアック
Claims (5)
- 【請求項１】 ゲート電流をサージ電圧により制御する
回路がゲート端子に接続してあるトライアックと、メタ
ルオキサイドバリスタとを直列に接続してなることを特
徴とするサージ吸収回路。 - 【請求項２】 ツェナーダイオード、抵抗及びトランジ
スタのベースを直列に接続し、そのトランジスタのコレ
クタに直列にメタルオキサイドバリスタを接続してなる
直流回路用サージ吸収回路。 - 【請求項３】 ２つのツェナーダイオードを互いに逆向
きで直列に接続した第１の回路と、二方向サイリスタ及
びメタルオキサイドバリスタを直列に接続した第２の回
路とを並列に接続してなることを特徴とするサージ吸収
回路。 - 【請求項４】 二方向サイリスタ及びメタルオキサイド
バリスタを直列に接続してなる回路にツェナーダイオー
ドを並列に接続して構成したことを特徴とする直流回路
用サージ吸収回路。 - 【請求項５】 第一のコンデンサと第一の抵抗との並列
接続回路に第一のダイオードを直列に接続した第一の放
電回路と、 第二のコンデンサと第二の抵抗との並列接続回路に第二
のダイオードを前記第一のダイオードと逆極性に直列に
接続した第二の放電回路と、 二方向サイリスタと、 を備え、 前記第一および第二の放電回路を並列に接続し、これら
両放電回路の接続点に前記二方向サイリスタを直列に接
続したことを特徴とするサージ吸収回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20495791A JPH05207647A (ja) | 1990-07-20 | 1991-07-19 | サージ吸収回路 |
Applications Claiming Priority (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19196590 | 1990-07-20 | ||
| JP28815090 | 1990-10-25 | ||
| JP2-191965 | 1991-04-05 | ||
| JP7268291 | 1991-04-05 | ||
| JP2-288150 | 1991-04-05 | ||
| JP3-72682 | 1991-04-05 | ||
| JP20495791A JPH05207647A (ja) | 1990-07-20 | 1991-07-19 | サージ吸収回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05207647A true JPH05207647A (ja) | 1993-08-13 |
Family
ID=27465499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20495791A Pending JPH05207647A (ja) | 1990-07-20 | 1991-07-19 | サージ吸収回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05207647A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6657841B1 (en) | 1999-09-03 | 2003-12-02 | Moeller Gmbh | Circuit arrangement for the overvoltage protection of a power transistor for controlling an inductive load |
| WO2014141634A1 (ja) * | 2013-03-12 | 2014-09-18 | パナソニック株式会社 | 負荷制御装置 |
| US20170302067A1 (en) * | 2016-04-15 | 2017-10-19 | Stabilus Gmbh | Safety circuit for a rotary drive |
| CN112670065A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-04-16 | 科华恒盛股份有限公司 | 防反峰电路及补偿变压器 |
| CN116544901A (zh) * | 2023-05-18 | 2023-08-04 | 深圳市瑞隆源电子有限公司 | 浪涌防护电路、浪涌防护系统及全模浪涌防护系统 |
| CN116826660A (zh) * | 2023-06-27 | 2023-09-29 | 深圳市瑞隆源电子有限公司 | 一种浪涌保护电路及系统 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6225822A (ja) * | 1985-07-26 | 1987-02-03 | 東芝ライテック株式会社 | サ−ジ吸収回路 |
| JPS63171120A (ja) * | 1986-12-29 | 1988-07-14 | 日本電気株式会社 | サ−ジ保護回路 |
-
1991
- 1991-07-19 JP JP20495791A patent/JPH05207647A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS6225822A (ja) * | 1985-07-26 | 1987-02-03 | 東芝ライテック株式会社 | サ−ジ吸収回路 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19950808 |