JPH05209247A - サーメット合金及びその製造方法 - Google Patents
サーメット合金及びその製造方法Info
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- JPH05209247A JPH05209247A JP3270291A JP27029191A JPH05209247A JP H05209247 A JPH05209247 A JP H05209247A JP 3270291 A JP3270291 A JP 3270291A JP 27029191 A JP27029191 A JP 27029191A JP H05209247 A JPH05209247 A JP H05209247A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 減圧・常圧の焼結手段で高密度焼結が可能な
セラミックス工具に匹敵する高硬度・高靭性なサーメッ
ト合金を提供する。 【構成】 粒度が０．５〜１０μｍのＷＣ、ＴｉＣ、Ｔ
ａＣ、ＮｂＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮを用い、同じく粒度が
１．０〜５．０μｍのＭｏＢ、ＷＢ及び同５〜１０μｍ
のＣｏ、Ｎｉを混合した。これらの混合物を１，５００
ｋｇｆ／ｃｍ２（約１４７×１０Ｐａ）の圧力にてプレ
ス成形した成形体を焼結してサーメット合金とした。こ
のサーメット合金はいずれもピッカース硬さが１８００
をこえ、クラック抵抗ＣＲの値も大であることが認めら
れた。
セラミックス工具に匹敵する高硬度・高靭性なサーメッ
ト合金を提供する。 【構成】 粒度が０．５〜１０μｍのＷＣ、ＴｉＣ、Ｔ
ａＣ、ＮｂＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮを用い、同じく粒度が
１．０〜５．０μｍのＭｏＢ、ＷＢ及び同５〜１０μｍ
のＣｏ、Ｎｉを混合した。これらの混合物を１，５００
ｋｇｆ／ｃｍ２（約１４７×１０Ｐａ）の圧力にてプレ
ス成形した成形体を焼結してサーメット合金とした。こ
のサーメット合金はいずれもピッカース硬さが１８００
をこえ、クラック抵抗ＣＲの値も大であることが認めら
れた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はサーメット合金に関
し、特に焼結が容易であり、硬度が極めて高く、工具材
料として良好な特性を有するサーメット合金及びその製
造方法に関するものである。
し、特に焼結が容易であり、硬度が極めて高く、工具材
料として良好な特性を有するサーメット合金及びその製
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】サーメット合金は、周知の通り、炭化
物、窒化物等の高硬度特性と金属の高靱性特性とを兼備
させようとした複合材料である。通常の場合、金属はこ
の複合材料中において結合相として存在し、炭化物、窒
化物等は硬質粒子として存在する。
物、窒化物等の高硬度特性と金属の高靱性特性とを兼備
させようとした複合材料である。通常の場合、金属はこ
の複合材料中において結合相として存在し、炭化物、窒
化物等は硬質粒子として存在する。
【０００３】この硬質粒子としてはＴｉＣ（チタンカー
バイド）や、ＷＣ（タングステンカーバイド）等の炭化
物、Ｓｉ3Ｎ4、ＴｉＮ等の窒化物、ＴｉＢ2、ＭｏＢ等
のホウ化物等があり、これらをＮｉまたはＣｏ（コバル
ト）で結合したＴｉＣ−ＮｉあるいはＴｉＣ−ＷＣ−Ｃ
ｏ、ＴｉＣ−ＷＣ−Ｃｏ−Ｎｉ系サーメット合金及びこ
のＴｉＣをＴｉＣＮで置換したサーメット合金が知られ
ている。
バイド）や、ＷＣ（タングステンカーバイド）等の炭化
物、Ｓｉ3Ｎ4、ＴｉＮ等の窒化物、ＴｉＢ2、ＭｏＢ等
のホウ化物等があり、これらをＮｉまたはＣｏ（コバル
ト）で結合したＴｉＣ−ＮｉあるいはＴｉＣ−ＷＣ−Ｃ
ｏ、ＴｉＣ−ＷＣ−Ｃｏ−Ｎｉ系サーメット合金及びこ
のＴｉＣをＴｉＣＮで置換したサーメット合金が知られ
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】サーメット合金におい
ては、通常の場合、その硬度を高めるように素材や配合
を選定するとサーメット合金の靱性が低下し、逆に靱性
を高めようとすると硬度が低下する。例えば、ＴｉＣ−
ＷＣ−Ｃｏ系ではＣｏの含有率を小さくすると、硬度は
増大するが、靱性が低下する。またＣｏ含有率が小さく
なると、焼結が困難となり、充分な緻密化を行うことが
できなくなる。逆に、Ｃｏを多くすると、靱性は向上す
るが、硬度が低下する。
ては、通常の場合、その硬度を高めるように素材や配合
を選定するとサーメット合金の靱性が低下し、逆に靱性
を高めようとすると硬度が低下する。例えば、ＴｉＣ−
ＷＣ−Ｃｏ系ではＣｏの含有率を小さくすると、硬度は
増大するが、靱性が低下する。またＣｏ含有率が小さく
なると、焼結が困難となり、充分な緻密化を行うことが
できなくなる。逆に、Ｃｏを多くすると、靱性は向上す
るが、硬度が低下する。
【０００５】また従来においては高硬度で高密度のサー
メット合金を得るためにはホットプレスや熱間静水圧プ
レス（ＨＩＰ）等の特別な加圧焼結を必要とし、製造工
程が煩雑であるという問題点がある。
メット合金を得るためにはホットプレスや熱間静水圧プ
レス（ＨＩＰ）等の特別な加圧焼結を必要とし、製造工
程が煩雑であるという問題点がある。
【０００６】この発明は以上の従来技術の問題を解消
し、靱性を低下させることなく硬度を高めることがで
き、しかも、ホットプレスやＨＩＰ等の加圧焼結を必要
とせず、減圧または常圧の焼結手段で高密度焼結が可能
であり、セラミックス工具に匹敵する高硬度のサーメッ
ト合金を提供することを目的とする。
し、靱性を低下させることなく硬度を高めることがで
き、しかも、ホットプレスやＨＩＰ等の加圧焼結を必要
とせず、減圧または常圧の焼結手段で高密度焼結が可能
であり、セラミックス工具に匹敵する高硬度のサーメッ
ト合金を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明の発明者は前記
課題を解決するべく種々検討を行った結果、ＭｏＢ粉
末、Ｃｏ粉末、及びＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または
２種以上（Ｍは周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族の遷移金
属元素の１種または２種以上−以下の説明において同
様）の粉末を混合、焼結したサーメット合金はＭＣ、Ｍ
Ｎ及びＭＣＮの１種または２種以上及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ
化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結
合相とからなり、このサーメット合金は高い靱性と硬度
を兼備することを知見するに至った。
課題を解決するべく種々検討を行った結果、ＭｏＢ粉
末、Ｃｏ粉末、及びＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または
２種以上（Ｍは周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族の遷移金
属元素の１種または２種以上−以下の説明において同
様）の粉末を混合、焼結したサーメット合金はＭＣ、Ｍ
Ｎ及びＭＣＮの１種または２種以上及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ
化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結
合相とからなり、このサーメット合金は高い靱性と硬度
を兼備することを知見するに至った。
【０００８】また、前述のＭｏＢ粉末、Ｃｏ粉末、及び
ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上の粉末を混
合、焼結したサーメット合金をさらに調査したところ、
以下のことが判明した。 ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上を主体
とする硬質相は、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２
種以上及び（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）および／または
（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）および／または（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，ＣＮ）からなり、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種ま
たは２種以上が芯部に、また（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）お
よび／または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）および／または
（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）が外周部に存在して有芯構造
を形成する場合がある。 Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、Ｃｏ
ＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなり、ＣｏＭｏＢの芯部お
よびＣｏＭｏ2Ｂ2の外周部からなる有芯構造体を形成す
ることが多い。
ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上の粉末を混
合、焼結したサーメット合金をさらに調査したところ、
以下のことが判明した。 ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上を主体
とする硬質相は、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２
種以上及び（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）および／または
（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）および／または（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，ＣＮ）からなり、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種ま
たは２種以上が芯部に、また（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）お
よび／または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）および／または
（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）が外周部に存在して有芯構造
を形成する場合がある。 Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、Ｃｏ
ＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなり、ＣｏＭｏＢの芯部お
よびＣｏＭｏ2Ｂ2の外周部からなる有芯構造体を形成す
ることが多い。
【０００９】この出願の発明のサーメット合金およびそ
の製造方法は以上の知見に基づきなされたものであり、
この出願の発明によればＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種ま
たは２種以上及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬
質層、並びにＣｏを主体とする結合相とからなるサーメ
ット合金が提供される。
の製造方法は以上の知見に基づきなされたものであり、
この出願の発明によればＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種ま
たは２種以上及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬
質層、並びにＣｏを主体とする結合相とからなるサーメ
ット合金が提供される。
【００１０】前記結合相中の金属Ｃｏは７重量％以下と
するのが良い。Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物形成に寄与しない
金属Ｃｏが７重量％を越えると硬さの低下を引き起こす
からである。
するのが良い。Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物形成に寄与しない
金属Ｃｏが７重量％を越えると硬さの低下を引き起こす
からである。
【００１１】またこの出願の発明によればＭＣ，ＭＮ，
及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相及
びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣ
ｏを主体とする結合相よりなる焼結体であって、ＭＣ、
ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質
相は、ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上、並
びに（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，
Ｎ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上
からなるサーメット合金が提供される。
及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相及
びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣ
ｏを主体とする結合相よりなる焼結体であって、ＭＣ、
ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質
相は、ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上、並
びに（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，
Ｎ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上
からなるサーメット合金が提供される。
【００１２】さらにこの出願の発明によればＭＣ，ＭＮ
及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相及
びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣ
ｏを主体とする結合相よりなる焼結体であって、Ｍｏ−
Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＭｏＢ及び
ＣｏＭｏ2Ｂ2からなることサーメット合金が提供され
る。
及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相及
びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣ
ｏを主体とする結合相よりなる焼結体であって、Ｍｏ−
Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＭｏＢ及び
ＣｏＭｏ2Ｂ2からなることサーメット合金が提供され
る。
【００１３】加えてこの出願の発明によれば、ＭＣ，Ｍ
Ｎ及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相
及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びに
Ｃｏを主体とする結合相よりなる焼結体であって、Ｍ
Ｃ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする
硬質相は、ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以
上、並びに（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，Ｎ）及び（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または
２種以上からなり、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする
硬質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなるサーメ
ット合金が提供される。
Ｎ及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相
及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びに
Ｃｏを主体とする結合相よりなる焼結体であって、Ｍ
Ｃ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする
硬質相は、ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以
上、並びに（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，Ｎ）及び（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または
２種以上からなり、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする
硬質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなるサーメ
ット合金が提供される。
【００１４】またさらにこの出願の発明によれば、Ｔｉ
Ｃを主体とする硬質相及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体
とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結合相よりなる
焼結体であって、ＴｉＣを主体とする硬質相は、ＴｉＣ
及び（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）からなるサーメット合金
が提供される。
Ｃを主体とする硬質相及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体
とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結合相よりなる
焼結体であって、ＴｉＣを主体とする硬質相は、ＴｉＣ
及び（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）からなるサーメット合金
が提供される。
【００１５】さらにまたこの出願の発明によればＴｉＣ
を主体とする硬質相及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体と
する硬質相、並びにＣｏを主体とする結合相よりなる焼
結体であって、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質
相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなるサーメット
合金が提供される。
を主体とする硬質相及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体と
する硬質相、並びにＣｏを主体とする結合相よりなる焼
結体であって、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質
相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなるサーメット
合金が提供される。
【００１６】また、加えてこの出願の発明によればＴｉ
Ｃを主体とする硬質相及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体
とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結合相よりなる
焼結体であって、ＴｉＣを主体とする硬質相は、ＴｉＣ
及び（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）からなり、Ｍｏ−Ｃｏ−
Ｂ化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭ
ｏ2Ｂ2からなるサーメット合金が提供される。
Ｃを主体とする硬質相及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体
とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結合相よりなる
焼結体であって、ＴｉＣを主体とする硬質相は、ＴｉＣ
及び（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）からなり、Ｍｏ−Ｃｏ−
Ｂ化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭ
ｏ2Ｂ2からなるサーメット合金が提供される。
【００１７】またこの出願の発明によればＷＣ及びＭｏ
−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主
体とする結合相とからなるサーメット合金が提供され
る。
−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主
体とする結合相とからなるサーメット合金が提供され
る。
【００１８】以上の本発明においてはＭｏの一部をＷで
置換することができ、またＣｏの一部をＮｉで置換する
ことができる。
置換することができ、またＣｏの一部をＮｉで置換する
ことができる。
【００１９】加えてこの出願の発明によれば粉末状態で
ＭｏＢを１０〜４５体積％、Ｃｏを５〜２５体積％、残
部ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上を混合・
成形した後、焼結温度１３００〜１６００℃、焼結時間
１０〜１２０分の条件で焼結するサーメット合金の製造
方法が提供される。
ＭｏＢを１０〜４５体積％、Ｃｏを５〜２５体積％、残
部ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上を混合・
成形した後、焼結温度１３００〜１６００℃、焼結時間
１０〜１２０分の条件で焼結するサーメット合金の製造
方法が提供される。
【００２０】さらに加えてこの出願の発明によれば粉末
状態でＭｏＢを１０〜４５体積％、Ｃｏを５〜２５体積
％、残部ＴｉＣを混合・成形した後、焼結温度１３００
〜１６００℃、焼結時間１０〜１２０分の条件で焼結す
るサーメット合金の製造方法が提供される。
状態でＭｏＢを１０〜４５体積％、Ｃｏを５〜２５体積
％、残部ＴｉＣを混合・成形した後、焼結温度１３００
〜１６００℃、焼結時間１０〜１２０分の条件で焼結す
るサーメット合金の製造方法が提供される。
【００２１】さらにまた加えてこの発明によれば原料粉
末でＭｏＢを１０〜４０体積％、Ｃｏを５〜２０体積
％、残部ＷＣを混合・成形したのち、焼結温度１３００
〜１６００℃、焼結時間１０〜１２０分の条件で焼結す
るサーメット合金の製造方法が提供される。
末でＭｏＢを１０〜４０体積％、Ｃｏを５〜２０体積
％、残部ＷＣを混合・成形したのち、焼結温度１３００
〜１６００℃、焼結時間１０〜１２０分の条件で焼結す
るサーメット合金の製造方法が提供される。
【００２２】この発明のサーメット合金を製造するため
には、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上の粉
末、ＭｏＢ及びＣｏの粉末を混合及び成形し、非酸化性
雰囲気で焼結すれば良い。
には、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上の粉
末、ＭｏＢ及びＣｏの粉末を混合及び成形し、非酸化性
雰囲気で焼結すれば良い。
【００２３】この配合比においてＭｏＢが４５体積％を
超えると、均一な焼結が困難になる傾向が認められる。
また、Ｃｏが５体積％より少ないと、強度及び靱性が低
下する。これは、Ｃｏが少なくなるとＭｏＢとＣｏの反
応により生成するＭｏ−Ｃｏ−Ｂ複合層が形成され難く
なるためであると推察される。さらに、Ｃｏが２５体積
％より多いと結合相が過剰となりサーメット合金の硬度
が低下する。
超えると、均一な焼結が困難になる傾向が認められる。
また、Ｃｏが５体積％より少ないと、強度及び靱性が低
下する。これは、Ｃｏが少なくなるとＭｏＢとＣｏの反
応により生成するＭｏ−Ｃｏ−Ｂ複合層が形成され難く
なるためであると推察される。さらに、Ｃｏが２５体積
％より多いと結合相が過剰となりサーメット合金の硬度
が低下する。
【００２４】粉末粒度が小さすぎると粉末の酸素量が多
くなり焼結体中にポアが生じ易くなり、逆に粉末粒度が
大きくなると粉末の活性度が小さくなり焼結が進行しに
くくなる。以上の観点より、配合されるＭＣ、ＭＮ及び
ＭＣＮの１種または２種以上の粉末の粒度は０．５−４
５μｍ、とりわけ０．７−１０μｍ程度がよい。ＭｏＢ
の粒度は０．８−１０μｍ、とりわけ１．０−５．０μ
ｍ程度がよい。Ｃｏは１０．０μｍ以下程度であれば良
い。
くなり焼結体中にポアが生じ易くなり、逆に粉末粒度が
大きくなると粉末の活性度が小さくなり焼結が進行しに
くくなる。以上の観点より、配合されるＭＣ、ＭＮ及び
ＭＣＮの１種または２種以上の粉末の粒度は０．５−４
５μｍ、とりわけ０．７−１０μｍ程度がよい。ＭｏＢ
の粒度は０．８−１０μｍ、とりわけ１．０−５．０μ
ｍ程度がよい。Ｃｏは１０．０μｍ以下程度であれば良
い。
【００２５】この成形体は非加圧焼結法により焼結でき
る。雰囲気は窒素、アルゴン、真空等の非酸化性雰囲気
が好適である。もちろん、ホットプレスやＨＩＰによっ
ても焼結できるが、そのような加圧焼結法を採用しなく
ても高密度の焼結体とすることができる。非加圧焼結法
による場合、焼結温度は１３００−１６００℃、とりわ
け１４００−１５００℃が好適であり、焼結時間は１０
−１２０分、とりわけ３０−９０分が好適である。焼結
温度が１３００℃未満では焼結が十分進行せずポアが残
留し易く、一方１６００℃を越えると硬質相の粒成長が
著しくなり好ましくない。焼結時間が１０分未満ではポ
アが残留する傾向にあり、逆に１２０分を越える場合に
は硬質相の粒成長を引き起こし易く好ましくない。
る。雰囲気は窒素、アルゴン、真空等の非酸化性雰囲気
が好適である。もちろん、ホットプレスやＨＩＰによっ
ても焼結できるが、そのような加圧焼結法を採用しなく
ても高密度の焼結体とすることができる。非加圧焼結法
による場合、焼結温度は１３００−１６００℃、とりわ
け１４００−１５００℃が好適であり、焼結時間は１０
−１２０分、とりわけ３０−９０分が好適である。焼結
温度が１３００℃未満では焼結が十分進行せずポアが残
留し易く、一方１６００℃を越えると硬質相の粒成長が
著しくなり好ましくない。焼結時間が１０分未満ではポ
アが残留する傾向にあり、逆に１２０分を越える場合に
は硬質相の粒成長を引き起こし易く好ましくない。
【００２６】
【作用】この発明においてＣｏは焼結時に溶融し、焼結
を促進して緻密化が達成され、硬質粒子がＣｏと強固に
結合された複合材料となる。しかも、この発明の研究の
結果、このＣｏは単にＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ粒子及びＭ
ｏ−Ｂ化合物粒子の間隙を埋めるだけではなく、Ｃｏの
一部はＭｏＢと反応しＭｏＢ粒子の内部に入り込み、Ｃ
ｏＭｏＢを形成し、さらにこのＣｏＭｏ2Ｂ2粒子の表面
部分にＣｏＭｏＢ相を形成することが認められた。かか
るＭｏ−Ｃｏ−Ｂ系複合相はＭｏＢ単相に比べ、Ｃｏマ
トリックス相との親和性が高いので、この出願の発明の
サーメット合金においてはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ相とＣｏ相と
の結合強度が高い。なお、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ系複合相はＭ
ｏＢ粒子がＣｏと焼結過程で反応し、ＣｏＭｏ2Ｂ2より
なる芯部とＣｏＭｏＢよりなる外皮部とを有した有芯構
造となることがある。
を促進して緻密化が達成され、硬質粒子がＣｏと強固に
結合された複合材料となる。しかも、この発明の研究の
結果、このＣｏは単にＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ粒子及びＭ
ｏ−Ｂ化合物粒子の間隙を埋めるだけではなく、Ｃｏの
一部はＭｏＢと反応しＭｏＢ粒子の内部に入り込み、Ｃ
ｏＭｏＢを形成し、さらにこのＣｏＭｏ2Ｂ2粒子の表面
部分にＣｏＭｏＢ相を形成することが認められた。かか
るＭｏ−Ｃｏ−Ｂ系複合相はＭｏＢ単相に比べ、Ｃｏマ
トリックス相との親和性が高いので、この出願の発明の
サーメット合金においてはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ相とＣｏ相と
の結合強度が高い。なお、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ系複合相はＭ
ｏＢ粒子がＣｏと焼結過程で反応し、ＣｏＭｏ2Ｂ2より
なる芯部とＣｏＭｏＢよりなる外皮部とを有した有芯構
造となることがある。
【００２７】加えて、上記焼結により、ＭｏＢの一部は
ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮとも反応し、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣ
Ｎ粒子の少なくとも表面部分に（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，
Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ
Ｎ）の複合相を形成し、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ粒子を芯
部と外皮部とからなる有芯構造とする。この外皮相はＭ
ｏ及びＢを芯部よりも多量に含む相である。かかる（Ｍ
Ｃ、ＭＮ及びＭＣＮ−（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，
Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ））有芯構
造はＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ相よりもＣｏとの親和性が高
いので、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ粒子とＣｏとが（Ｍ，Ｍ
ｏ）（Ｂ，Ｃ）および／または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）
および／または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）相を介して結
合し、その組成がＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ芯部からＣｏ側
に向かって徐々に変化したいわゆる傾斜機能組織となり
結合力が高いものとなる。また、上記焼結中にＣｏとＭ
ｏＢの一部とが反応溶融することにより、融点が低下
し、加圧焼結法によらなくても充分に緻密な焼結体を構
成することができると考えられる。
ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮとも反応し、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣ
Ｎ粒子の少なくとも表面部分に（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，
Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ
Ｎ）の複合相を形成し、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ粒子を芯
部と外皮部とからなる有芯構造とする。この外皮相はＭ
ｏ及びＢを芯部よりも多量に含む相である。かかる（Ｍ
Ｃ、ＭＮ及びＭＣＮ−（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，
Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ））有芯構
造はＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ相よりもＣｏとの親和性が高
いので、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ粒子とＣｏとが（Ｍ，Ｍ
ｏ）（Ｂ，Ｃ）および／または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）
および／または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）相を介して結
合し、その組成がＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ芯部からＣｏ側
に向かって徐々に変化したいわゆる傾斜機能組織となり
結合力が高いものとなる。また、上記焼結中にＣｏとＭ
ｏＢの一部とが反応溶融することにより、融点が低下
し、加圧焼結法によらなくても充分に緻密な焼結体を構
成することができると考えられる。
【００２８】このように硬質粒子同士あるいは硬質粒子
とＣｏマトリックス相との結合力が極めて高いので、こ
の発明のサーメット合金は靱性に優れたものとなる。ま
た、硬質粒子として高硬度のＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮを使
い、また、焼結後に低硬度のＣｏの一部がＭｏ−Ｃｏ−
Ｂ化合物を形成するため、サーメット合金の硬度も高い
ものとなる。種々の研究の結果、この発明のサーメット
合金は１８００以上の高いビッカース硬さＨｖを有する
ことが認められた。
とＣｏマトリックス相との結合力が極めて高いので、こ
の発明のサーメット合金は靱性に優れたものとなる。ま
た、硬質粒子として高硬度のＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮを使
い、また、焼結後に低硬度のＣｏの一部がＭｏ−Ｃｏ−
Ｂ化合物を形成するため、サーメット合金の硬度も高い
ものとなる。種々の研究の結果、この発明のサーメット
合金は１８００以上の高いビッカース硬さＨｖを有する
ことが認められた。
【００２９】なお、この発明のサーメット合金ではＭｏ
の一部をＷで置換することができ、その場合についても
高強度かつ高靱性のサーメット合金を得ることができ
る。
の一部をＷで置換することができ、その場合についても
高強度かつ高靱性のサーメット合金を得ることができ
る。
【００３０】
【実施例】前記ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮとして粒度が０．
５〜１０μｍのＷＣ、ＴｉＣ、ＴａＣ、ＮｂＣ、Ｔｉ
Ｎ、ＴｉＣＮを用い、同じく粒度が１．０〜５．０μｍ
のＭｏＢ、ＷＢ及び同５〜１０μｍのＣｏ、Ｎｉを表１
に示す配合（体積％）で混合した。これらの混合物を
１，５００ｋｇｆ／ｃｍ2（約１４７×１０Ｐａ）の圧
力にてプレス成形し、直径１０ｍｍ×高さ５ｍｍの成形
体を得た。この成形体をそれぞれ１５００℃、１５２５
℃及び１５５０℃にて１時間焼結してサーメット合金と
した。表１に上記焼結温度に対応するビッカース硬度Ｈ
ｖ（１５００）、Ｈｖ（１５２５）およびＨｖ（１５５
０）ならびにクラック抵抗ＣＲ（１５００）、ＣＲ（１
５２５）およびＣＲ（１５５０）の値を併記する。なお
ＩＣＰ−Ｃｏはプラズマ発光分析による結合相のＣｏの
値である。すなわち焼結体を３２５メッシュ以下に粉砕
して分析用資料とし、酸液中で金属相のみを選択的に溶
解させ、溶解液から非溶解粉末をフィルタによってろ過
除去し、溶解液中のＣｏを分析したものである。これに
より、焼結体の結合相中に残留する金属Ｃｏ量を分析す
ることができる。なお、表中のNo.１〜２２が本発明の
実施例No.２３は従来公知の超硬合金である。
５〜１０μｍのＷＣ、ＴｉＣ、ＴａＣ、ＮｂＣ、Ｔｉ
Ｎ、ＴｉＣＮを用い、同じく粒度が１．０〜５．０μｍ
のＭｏＢ、ＷＢ及び同５〜１０μｍのＣｏ、Ｎｉを表１
に示す配合（体積％）で混合した。これらの混合物を
１，５００ｋｇｆ／ｃｍ2（約１４７×１０Ｐａ）の圧
力にてプレス成形し、直径１０ｍｍ×高さ５ｍｍの成形
体を得た。この成形体をそれぞれ１５００℃、１５２５
℃及び１５５０℃にて１時間焼結してサーメット合金と
した。表１に上記焼結温度に対応するビッカース硬度Ｈ
ｖ（１５００）、Ｈｖ（１５２５）およびＨｖ（１５５
０）ならびにクラック抵抗ＣＲ（１５００）、ＣＲ（１
５２５）およびＣＲ（１５５０）の値を併記する。なお
ＩＣＰ−Ｃｏはプラズマ発光分析による結合相のＣｏの
値である。すなわち焼結体を３２５メッシュ以下に粉砕
して分析用資料とし、酸液中で金属相のみを選択的に溶
解させ、溶解液から非溶解粉末をフィルタによってろ過
除去し、溶解液中のＣｏを分析したものである。これに
より、焼結体の結合相中に残留する金属Ｃｏ量を分析す
ることができる。なお、表中のNo.１〜２２が本発明の
実施例No.２３は従来公知の超硬合金である。
【００３１】
【表１】
【００３２】この発明の実施例のサーメット合金はいず
れもビッカース硬さが１８００をこえ、クラック抵抗Ｃ
Ｒの値も大であることが認められる。
れもビッカース硬さが１８００をこえ、クラック抵抗Ｃ
Ｒの値も大であることが認められる。
【００３３】図１はこの発明の実施例における焼結体の
Ｘ線回析結果を模式的に示す図であり、ＷＣ−３０ｖｏ
ｌ％ＭｏＢ−１０ｖｏｌ％Ｃｏのものを１５００℃で焼
結したときの例である。図１から明らかなように焼結に
よりＣｏの多くはＭｏＢと反応し、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合
物であるＣｏＭｏ2Ｂ2及びＣｏＭｏＢを形成しているこ
とが分かる。
Ｘ線回析結果を模式的に示す図であり、ＷＣ−３０ｖｏ
ｌ％ＭｏＢ−１０ｖｏｌ％Ｃｏのものを１５００℃で焼
結したときの例である。図１から明らかなように焼結に
よりＣｏの多くはＭｏＢと反応し、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合
物であるＣｏＭｏ2Ｂ2及びＣｏＭｏＢを形成しているこ
とが分かる。
【００３４】次に表１のＮｏ．２のＷＣ−５ｖｏｌ％Ｍ
ｏＢ−２５ｖｏｌ％ＷＢ−１０ｖｏｌ％Ｃｏの配合組成
であって１５２５℃で焼結した焼結体の組織をＸ線回折
を用いて観察した。図２にその程度を示すが、この焼結
体はＷＣ相、Ｃｏ（Ｍｏ，Ｗ）2Ｂ2相Ｃｏ（Ｍｏ，Ｗ）
Ｂ相、およびＣｏ相からなる複相組織を有することが確
認された。
ｏＢ−２５ｖｏｌ％ＷＢ−１０ｖｏｌ％Ｃｏの配合組成
であって１５２５℃で焼結した焼結体の組織をＸ線回折
を用いて観察した。図２にその程度を示すが、この焼結
体はＷＣ相、Ｃｏ（Ｍｏ，Ｗ）2Ｂ2相Ｃｏ（Ｍｏ，Ｗ）
Ｂ相、およびＣｏ相からなる複相組織を有することが確
認された。
【００３５】また、表１のＮｏ．９のＴｉＣ−１５ｖｏ
ｌ％ＭｏＢ−１５ｖｏｌ％ＷＢ−１０ｖｏｌ％Ｃｏの配
合組成であって１５２５℃で焼結した焼結体の組織をＸ
線回折を用いて観察した。その結果、この焼結体はＴｉ
Ｃ相、｛Ｔｉ，（Ｍｏ，Ｗ）｝（Ｂ，Ｃ）相、Ｃｏ（Ｍ
ｏ，Ｗ）2Ｂ2相、Ｃｏ（Ｍｏ，Ｗ）Ｂ相、およびＣｏ相
からになる複相組織を有することが確認された。しか
も、ＴｉＣに関しては、ＴｉＣ相が芯部となり、その外
周を｛（Ｔｉ，（Ｍｏ，Ｗ）｝（Ｂ，Ｃ）相が取り囲む
いわゆる有芯構造体を形成していることが判明した。
ｌ％ＭｏＢ−１５ｖｏｌ％ＷＢ−１０ｖｏｌ％Ｃｏの配
合組成であって１５２５℃で焼結した焼結体の組織をＸ
線回折を用いて観察した。その結果、この焼結体はＴｉ
Ｃ相、｛Ｔｉ，（Ｍｏ，Ｗ）｝（Ｂ，Ｃ）相、Ｃｏ（Ｍ
ｏ，Ｗ）2Ｂ2相、Ｃｏ（Ｍｏ，Ｗ）Ｂ相、およびＣｏ相
からになる複相組織を有することが確認された。しか
も、ＴｉＣに関しては、ＴｉＣ相が芯部となり、その外
周を｛（Ｔｉ，（Ｍｏ，Ｗ）｝（Ｂ，Ｃ）相が取り囲む
いわゆる有芯構造体を形成していることが判明した。
【００３６】図３〜図６は、表１中のＮｏ．１，Ｎｏ２
の配合組成であって１５２５℃で焼結した焼結体の金属
ミクロ組織写真を示す（図３Ｎｏ．１の２４００倍、図
４Ｎｏ．１の１６０００倍、図５Ｎｏ．２の２４００
倍、図６Ｎｏ．２の１６０００倍）。図から本合金は微
細かつ緻密な組織を有することがわかる。
の配合組成であって１５２５℃で焼結した焼結体の金属
ミクロ組織写真を示す（図３Ｎｏ．１の２４００倍、図
４Ｎｏ．１の１６０００倍、図５Ｎｏ．２の２４００
倍、図６Ｎｏ．２の１６０００倍）。図から本合金は微
細かつ緻密な組織を有することがわかる。
【００３７】
【発明の効果】以上のようにこの発明のサーメット合金
及びその製造方法によれば、硬度が高く、しかも緻密で
靱性にも優れるという優れた効果が奏される。またこの
発明のサーメット合金及びその製造方法によれば、特に
ＨＩＰやホットプレス等によらなくても減圧または常圧
焼結で高密度な焼結が可能であるという利点がある。し
かもこの発明のサーメット合金及びその製造方法によれ
ば、ダイヤモンド膜の被着が確実に行えるという効果が
ある。
及びその製造方法によれば、硬度が高く、しかも緻密で
靱性にも優れるという優れた効果が奏される。またこの
発明のサーメット合金及びその製造方法によれば、特に
ＨＩＰやホットプレス等によらなくても減圧または常圧
焼結で高密度な焼結が可能であるという利点がある。し
かもこの発明のサーメット合金及びその製造方法によれ
ば、ダイヤモンド膜の被着が確実に行えるという効果が
ある。
【図１】 この発明の実施例における焼結体のＸ線回折
結果を模式的に示す図である。
結果を模式的に示す図である。
【図２】 この発明の実施例における他の焼結体のＸ線
回折結果を模式的に示す図である。
回折結果を模式的に示す図である。
【図３】 この発明の実施例のサーメット合金の電子顕
微鏡による金属ミクロ組織写真である（倍率２４００
倍）。
微鏡による金属ミクロ組織写真である（倍率２４００
倍）。
【図４】 この発明の実施例のサーメット合金の電子顕
微鏡による金属ミクロ組織写真である（倍率１６０００
倍）。
微鏡による金属ミクロ組織写真である（倍率１６０００
倍）。
【図５】 この発明の実施例のサーメット合金の電子顕
微鏡による金属ミクロ組織写真である（倍率２４００
倍）。
微鏡による金属ミクロ組織写真である（倍率２４００
倍）。
【図６】 この発明の実施例のサーメット合金の電子顕
微鏡による金属ミクロ組織写真である（倍率１６０００
倍）。
微鏡による金属ミクロ組織写真である（倍率１６０００
倍）。
Claims (22)
- 【請求項１】 ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
以上（Ｍは周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族の遷移金属元
素の１種または２種以上）及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を
主体とする硬質層、並びにＣｏを主体とする結合相とか
らなることを特徴とするサーメット合金。 - 【請求項２】 結合相の金属Ｃｏが７重量％以下である
請求項１に記載のサーメット合金。 - 【請求項３】 ＭＣ，ＭＮ，及びＭＣＮの１種または２
種以上（Ｍは周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族の遷移金属
元素の１種または２種以上）を主体とする硬質相及びＭ
ｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを
主体とする結合相よりなる焼結体であって、ＭＣ、ＭＮ
及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相
は、ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上、並び
に（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）、
（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上からな
ることを特徴とするサーメット合金。 - 【請求項４】 ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
以上を主体とする硬質相は、ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１
種または２種以上の芯部、並びに（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，
Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）及び（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，
ＣＮ）の１種または２種以上の外周部からなる請求項３
記載のサーメット合金。 - 【請求項５】 ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
以上（Ｍは周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族の遷移金属元
素の１種または２種以上）を主体とする硬質相及びＭｏ
−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主
体とする結合相よりなる焼結体であって、Ｍｏ−Ｃｏ−
Ｂ化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭ
ｏ2Ｂ2からなることを特徴とするサーメット合金。 - 【請求項６】 Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質
相は、ＣｏＭｏ2Ｂ2の芯部及びＣｏＭｏＢの外周部から
なる有芯構造体を主体とする請求項５記載のサーメット
合金。 - 【請求項７】 ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
以上（Ｍは周期律表第４ａ、５ａ，６ａ族の遷移金属元
素の１種または２種以上）を主体とする硬質相及びＭｏ
−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主
体とする結合相よりなる焼結体であって、ＭＣ，ＭＮ及
びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相は、
ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上、並びに
（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）及び
（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上からな
り、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、Ｃｏ
ＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなることを特徴とするサー
メット合金。 - 【請求項８】 ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
以上を主体とする硬質相は、ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１
種または２種以上の芯部、並びに（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，
Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）及び（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，
ＣＮ）の１種または２種以上からなる請求項８記載のサ
ーメット合金。 - 【請求項９】 Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質
相は、ＣｏＭｏ2Ｂ2の芯部及びＣｏＭｏＢの外周部から
なる有芯構造体を主体とする請求項７または８記載のサ
ーメット合金。 - 【請求項１０】 ＴｉＣを主体とする硬質相及びＭｏ−
Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体
とする結合相よりなる焼結体であって、ＴｉＣを主体と
する硬質相は、ＴｉＣ及び（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）か
らなることを特徴とするサーメット合金。 - 【請求項１１】 ＴｉＣを主体とする硬質相は、ＴｉＣ
の芯部及び（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）の外周部からなる
請求項１０記載のサーメット合金。 - 【請求項１２】 ＴｉＣを主体とする硬質相及びＭｏ−
Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体
とする結合相よりなる焼結体であって、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ
化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ
2Ｂ2からなることを特徴とするサーメット合金。 - 【請求項１３】 Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬
質相は、ＣｏＭｏ2Ｂ2の芯部及びＣｏＭｏＢの外周部か
らなる有芯構造体を主体とする請求項１２記載のサーメ
ット合金。 - 【請求項１４】 ＴｉＣを主体とする硬質相及びＭｏ−
Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体
とする結合相よりなる焼結体であって、ＴｉＣを主体と
する硬質相は、ＴｉＣ及び（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）か
らなり、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、
ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなることを特徴とする
サーメット合金。 - 【請求項１５】 ＴｉＣを主体とする硬質相は、ＴｉＣ
の芯部及び（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）の外周部からなる
請求項１４記載のサーメット合金。 - 【請求項１６】 Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬
質相は、ＣｏＭｏ2Ｂ2の芯部及びＣｏＭｏＢの外周部か
らなる請求項１４または１５記載のサーメット合金。 - 【請求項１７】 ＷＣ及びＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体
とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結合相とからな
ることを特徴とするサーメット合金。 - 【請求項１８】 Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬
質相が、ＣｏＭｏＢ、またはＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2
Ｂ2とからなる請求項１７または１８記載のサーメット
合金。 - 【請求項１９】 Ｍｏの一部をＷで置換した請求項１乃
至請求項１９のいずれかに記載のサーメット合金。 - 【請求項２０】 粉末状態でＭｏＢを１５〜４５体積、
Ｃｏを５〜２５体積％、を残部ＭＣ，ＭＮ，及びＭＣＮ
の１種または２種以上（Ｍは周期律表第４ａ、５ａ、６
ａ族の遷移金属元素の１種または２種以上）を混合・成
形した後、焼結温度１３００〜１６００℃、焼結時間１
０〜１２０分の条件で焼結することを特徴とするサーメ
ット合金の製造方法。 - 【請求項２１】 粉末状態でＭｏＢを１５〜４５体積
％、Ｃｏを５〜２５体積％、残部ＴｉＣを混合・成形し
た後、焼結温度１３００〜１６００℃、焼結時間１０〜
１２０分の条件で焼結することを特徴とするサーメット
合金の製造方法。 - 【請求項２２】 原料粉末でＭｏＢを１０〜４０体積
％、Ｃｏを５〜２０体積％、残部ＷＣを混合・成形した
のち、焼結温度１３００〜１６００℃、焼結時間１０〜
１２０分の条件で焼結することを特徴とするサーメット
合金の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3270291A JPH05209247A (ja) | 1991-09-21 | 1991-09-21 | サーメット合金及びその製造方法 |
| DE69223476T DE69223476T2 (de) | 1991-09-21 | 1992-09-03 | Cermets, ihre Herstellung und Verwendung |
| EP92115081A EP0534191B1 (en) | 1991-09-21 | 1992-09-03 | Cermets and their production and use |
| US07/946,849 US5348806A (en) | 1991-09-21 | 1992-09-18 | Cermet alloy and process for its production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3270291A JPH05209247A (ja) | 1991-09-21 | 1991-09-21 | サーメット合金及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05209247A true JPH05209247A (ja) | 1993-08-20 |
Family
ID=17484221
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3270291A Pending JPH05209247A (ja) | 1991-09-21 | 1991-09-21 | サーメット合金及びその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5348806A (ja) |
| EP (1) | EP0534191B1 (ja) |
| JP (1) | JPH05209247A (ja) |
| DE (1) | DE69223476T2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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