JPH05222448A - 冷延鋼帯の製造方法 - Google Patents
冷延鋼帯の製造方法Info
- Publication number
- JPH05222448A JPH05222448A JP2359992A JP2359992A JPH05222448A JP H05222448 A JPH05222448 A JP H05222448A JP 2359992 A JP2359992 A JP 2359992A JP 2359992 A JP2359992 A JP 2359992A JP H05222448 A JPH05222448 A JP H05222448A
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- Japan
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- steel strip
- rolled steel
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- pickling
- rolled
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高炭素鋼の熱間圧延鋼帯の脱スケール性を改
善し、酸洗工程の負荷を軽減する。 【構成】 炭素含有量 0.1％以上の高炭素鋼の熱間圧延
鋼帯を、還元性雰囲気ガス中で焼鈍した後に脱スケール
処理を行い、ついで冷間圧延を行うことを特徴とする。
善し、酸洗工程の負荷を軽減する。 【構成】 炭素含有量 0.1％以上の高炭素鋼の熱間圧延
鋼帯を、還元性雰囲気ガス中で焼鈍した後に脱スケール
処理を行い、ついで冷間圧延を行うことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭素含有量 0.1重量％
以上の高炭素鋼の冷延鋼帯の製造方法に関する。
以上の高炭素鋼の冷延鋼帯の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炭素鋼と呼ばれる炭素含有量 0.1重量
％以上の鋼は、普通鋼に比較して硬度が高く塑性加工性
が悪いため、熱間圧延の後、一旦焼鈍処理によって軟化
させないと、後工程である冷間加工が困難である。そこ
で、熱間圧延時に鋼帯表面に生成された酸化スケールを
酸洗処理により完全に除去してから、ベル形焼鈍炉によ
りバッチ焼鈍して炭化物の球状化処理を行い、軟化させ
てから冷間圧延する冷延鋼帯の製造方法が一般に採用さ
れている。このフローを図１（ｂ）に示す。
％以上の鋼は、普通鋼に比較して硬度が高く塑性加工性
が悪いため、熱間圧延の後、一旦焼鈍処理によって軟化
させないと、後工程である冷間加工が困難である。そこ
で、熱間圧延時に鋼帯表面に生成された酸化スケールを
酸洗処理により完全に除去してから、ベル形焼鈍炉によ
りバッチ焼鈍して炭化物の球状化処理を行い、軟化させ
てから冷間圧延する冷延鋼帯の製造方法が一般に採用さ
れている。このフローを図１（ｂ）に示す。
【０００３】さらに詳しく説明すると、熱間圧延ライン
においてコイラーによりコイル状に巻き取られた鋼帯表
面には、熱間圧延時の高温酸化によってスケールが生成
している。これがコイルの冷却につれてさらに成長し、
15〜20μm の緻密なスケール層を形成する。次工程の酸
洗ラインにおいて塩酸あるいは硫酸等の酸の浴中でこの
酸化スケール層を完全に除去した後、ベル形焼鈍炉に装
入し、例えば窒素90％、水素10％、露点−50℃という還
元性雰囲気ガス中でバッチ焼鈍する。所定のヒートパタ
ーンによって焼鈍し、結晶粒内の炭化物の球状化処理を
行って軟化させてから、冷間圧延ラインに移送して冷間
圧延を行うのが普通である。
においてコイラーによりコイル状に巻き取られた鋼帯表
面には、熱間圧延時の高温酸化によってスケールが生成
している。これがコイルの冷却につれてさらに成長し、
15〜20μm の緻密なスケール層を形成する。次工程の酸
洗ラインにおいて塩酸あるいは硫酸等の酸の浴中でこの
酸化スケール層を完全に除去した後、ベル形焼鈍炉に装
入し、例えば窒素90％、水素10％、露点−50℃という還
元性雰囲気ガス中でバッチ焼鈍する。所定のヒートパタ
ーンによって焼鈍し、結晶粒内の炭化物の球状化処理を
行って軟化させてから、冷間圧延ラインに移送して冷間
圧延を行うのが普通である。
【０００４】なお、冷間圧延以降の油脂洗浄、軟化焼
鈍、調質圧延等の工程は用途により適宜行われるが、本
発明の範囲外であるので説明は省略する。
鈍、調質圧延等の工程は用途により適宜行われるが、本
発明の範囲外であるので説明は省略する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、前記した高
炭素鋼の冷延鋼帯の製造方法によれば、熱間圧延に引き
続いて酸洗処理を行うため、鋼帯表面が緻密なスケール
層に覆われていて酸洗効率が悪いという問題点があっ
た。また、高炭素鋼の脱スケール性自体も普通鋼に比較
すると悪い。このため、酸洗ラインの処理速度をあまり
高くすることが出来ず、酸洗が工程上のネックとなり、
処理能力バランス上是正が望まれていた。
炭素鋼の冷延鋼帯の製造方法によれば、熱間圧延に引き
続いて酸洗処理を行うため、鋼帯表面が緻密なスケール
層に覆われていて酸洗効率が悪いという問題点があっ
た。また、高炭素鋼の脱スケール性自体も普通鋼に比較
すると悪い。このため、酸洗ラインの処理速度をあまり
高くすることが出来ず、酸洗が工程上のネックとなり、
処理能力バランス上是正が望まれていた。
【０００６】酸洗処理の能力を向上させるために鋼帯表
面の酸化スケール層の除去を促進する手段として、例え
ば熱延ステンレス鋼の脱スケールに採用されているよう
な鋼帯を機械的に屈曲させ、表面に微小クラックを生じ
させるロールベンディング法や、鋼帯表面に固い粒子を
投射して表面に微小クラックを生じさせるショットブラ
スト法等が知られているが、これらはいずれも多大な設
備投資を伴い、スペースも必要なので、既設の酸洗ライ
ン内に増設することは困難である。
面の酸化スケール層の除去を促進する手段として、例え
ば熱延ステンレス鋼の脱スケールに採用されているよう
な鋼帯を機械的に屈曲させ、表面に微小クラックを生じ
させるロールベンディング法や、鋼帯表面に固い粒子を
投射して表面に微小クラックを生じさせるショットブラ
スト法等が知られているが、これらはいずれも多大な設
備投資を伴い、スペースも必要なので、既設の酸洗ライ
ン内に増設することは困難である。
【０００７】本発明は、このような大規模な設備投資を
行うことなしに脱スケール性を改善し、酸洗工程の負荷
を軽減する手段を提供することを目的とする。
行うことなしに脱スケール性を改善し、酸洗工程の負荷
を軽減する手段を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、炭素含有量
0.1重量％以上の高炭素鋼の熱間圧延鋼帯を、還元性雰
囲気ガス中で焼鈍した後に脱スケール処理を行い、つい
で冷間圧延を行うことを特徴とする冷延鋼帯の製造方法
である。
0.1重量％以上の高炭素鋼の熱間圧延鋼帯を、還元性雰
囲気ガス中で焼鈍した後に脱スケール処理を行い、つい
で冷間圧延を行うことを特徴とする冷延鋼帯の製造方法
である。
【０００９】
【作 用】本発明によれば、前記したような脱スケール
性改善のための設備を増設することなく、熱間圧延後の
表面に酸化スケール層を有する鋼帯を、還元性雰囲気ガ
ス中で焼鈍することにより、スケールの主成分である酸
化第二鉄 Fe2O3と水素ガスとが反応して、 Fe2O3 ＋ H2 → Fe ＋ H2O の変化が進行する。 Fe と Fe2O3とでは後者の方が結晶
構造が大きいため、生成された Fe は体積減少によりポ
ーラスな構造となっており、軽度な酸洗処理、あるいは
ブラシロール等による機械的研削脱スケール処理によっ
て充分除去可能である。したがって、従来バッチ焼鈍前
に実施していた酸洗処理は省略することができる。
性改善のための設備を増設することなく、熱間圧延後の
表面に酸化スケール層を有する鋼帯を、還元性雰囲気ガ
ス中で焼鈍することにより、スケールの主成分である酸
化第二鉄 Fe2O3と水素ガスとが反応して、 Fe2O3 ＋ H2 → Fe ＋ H2O の変化が進行する。 Fe と Fe2O3とでは後者の方が結晶
構造が大きいため、生成された Fe は体積減少によりポ
ーラスな構造となっており、軽度な酸洗処理、あるいは
ブラシロール等による機械的研削脱スケール処理によっ
て充分除去可能である。したがって、従来バッチ焼鈍前
に実施していた酸洗処理は省略することができる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例ならびに従来法による
比較例について説明する。まず、供試材として、つぎの
表１に示す２種類の熱延鋼帯を用意した。
比較例について説明する。まず、供試材として、つぎの
表１に示す２種類の熱延鋼帯を用意した。
【００１１】
【表１】
【００１２】本発明による熱間圧延以降の処理フローを
図１（ａ）に示す。また、図１（ｂ）はさきに説明した
ように従来技術による処理フローである。 実施例１ 焼鈍工程の雰囲気ガス中の水素ガスは、濃度が高いほど
還元作用が強くまた熱伝導度も高くなり、コイルに巻か
れた鋼帯の層間へのガスの浸透性もよく反応が進行しや
すいので好都合であるが、安全性や経済性の見地からは
おのずから限度がある。
図１（ａ）に示す。また、図１（ｂ）はさきに説明した
ように従来技術による処理フローである。 実施例１ 焼鈍工程の雰囲気ガス中の水素ガスは、濃度が高いほど
還元作用が強くまた熱伝導度も高くなり、コイルに巻か
れた鋼帯の層間へのガスの浸透性もよく反応が進行しや
すいので好都合であるが、安全性や経済性の見地からは
おのずから限度がある。
【００１３】ところで、湿り度を調整してガスの露点を
下げてやると、水素濃度をさほど高くしなくても還元性
を高くすることができる。例えば、露点を20℃以下とす
ることにより、水素濃度は10％以上あれば充分な還元性
が得られる。水素濃度が10％に満たない場合、必要な還
元性を得るためには露点を−60℃〜−50℃まで下げねば
ならず、現実的でない。
下げてやると、水素濃度をさほど高くしなくても還元性
を高くすることができる。例えば、露点を20℃以下とす
ることにより、水素濃度は10％以上あれば充分な還元性
が得られる。水素濃度が10％に満たない場合、必要な還
元性を得るためには露点を−60℃〜−50℃まで下げねば
ならず、現実的でない。
【００１４】以上により、この実施例では雰囲気ガスの
水素濃度は90％ (残は窒素ガス) 、供給ガスの露点は10
℃とし、 680℃で25時間保持して焼鈍を行った。一方、
比較例については熱間圧延後焼鈍前に直ちに酸洗処理を
行うのであるが、実施例の焼鈍済材と、比較例の未焼鈍
材とをフローに従って酸洗処理し、スケールを完全に除
去するのに必要な酸洗時間を調査した結果を表２に示
す。
水素濃度は90％ (残は窒素ガス) 、供給ガスの露点は10
℃とし、 680℃で25時間保持して焼鈍を行った。一方、
比較例については熱間圧延後焼鈍前に直ちに酸洗処理を
行うのであるが、実施例の焼鈍済材と、比較例の未焼鈍
材とをフローに従って酸洗処理し、スケールを完全に除
去するのに必要な酸洗時間を調査した結果を表２に示
す。
【００１５】
【表２】
【００１６】この表に見るように、従来法の場合、鋼帯
Ａ、鋼帯Ｂともに完全にスケールを除去するために、80
℃、濃度 6％の塩酸浴中で70秒を必要とする。これに対
して本発明によると鋼帯表面のスケールが還元されてい
るため酸洗性が向上しており、酸濃度、浴温度にかかわ
らず40〜50秒でスケールが除去されている。したがっ
て、本発明によれば脱スケールを従来同様酸洗法によっ
て行っても、酸使用量の削減、酸加熱用蒸気の削減など
の経済的効果も認められる。
Ａ、鋼帯Ｂともに完全にスケールを除去するために、80
℃、濃度 6％の塩酸浴中で70秒を必要とする。これに対
して本発明によると鋼帯表面のスケールが還元されてい
るため酸洗性が向上しており、酸濃度、浴温度にかかわ
らず40〜50秒でスケールが除去されている。したがっ
て、本発明によれば脱スケールを従来同様酸洗法によっ
て行っても、酸使用量の削減、酸加熱用蒸気の削減など
の経済的効果も認められる。
【００１７】なお、前記した雰囲気ガスにおいて、水素
以外のガス成分として窒素以外に一酸化炭素、メタン等
の浸炭性、あるいは脱炭性のガスを加えてもよい。 実施例２ 表１に示した鋼帯Ａを、本発明のフローにより実施例１
と同様の条件で焼鈍したのち、表面の還元された Fe を
ブラシロールによって研削除去した結果と従来法による
焼鈍前の酸洗法によった結果とを比較して表３に示す。
以外のガス成分として窒素以外に一酸化炭素、メタン等
の浸炭性、あるいは脱炭性のガスを加えてもよい。 実施例２ 表１に示した鋼帯Ａを、本発明のフローにより実施例１
と同様の条件で焼鈍したのち、表面の還元された Fe を
ブラシロールによって研削除去した結果と従来法による
焼鈍前の酸洗法によった結果とを比較して表３に示す。
【００１８】
【表３】
【００１９】ブラシロールは砥粒を含有するブラシをロ
ール状としたもので、直径 350mmのもの上下１対を毎分
1000 回転させて研削した。一方、酸洗は濃度 5％の塩
酸を浴温80℃とし、酸洗槽の長さは80ｍである。前記し
たように焼鈍後の表面の Fe 層はポーラスな構造のため
機械的研削性が良好であり、表３に見るように酸洗処理
と同程度、あるいはそれ以上のライン速度でもスケール
を完全に除去することができた。さらに、研削後の鋼帯
表面は、従来法の酸洗処理を行った場合に比較して滑ら
かであり、後工程の冷間圧延において美麗な表面外観の
冷延鋼帯の製造のためにも有利である。
ール状としたもので、直径 350mmのもの上下１対を毎分
1000 回転させて研削した。一方、酸洗は濃度 5％の塩
酸を浴温80℃とし、酸洗槽の長さは80ｍである。前記し
たように焼鈍後の表面の Fe 層はポーラスな構造のため
機械的研削性が良好であり、表３に見るように酸洗処理
と同程度、あるいはそれ以上のライン速度でもスケール
を完全に除去することができた。さらに、研削後の鋼帯
表面は、従来法の酸洗処理を行った場合に比較して滑ら
かであり、後工程の冷間圧延において美麗な表面外観の
冷延鋼帯の製造のためにも有利である。
【００２０】このように、従来の酸洗処理に代わってブ
ラシロールなどの機械的脱スケール処理法が採用可能と
なれば、80〜100mにも及ぶ長大な酸洗ラインは不要とな
り、コンパクトな脱スケール設備で処理できることにな
る。
ラシロールなどの機械的脱スケール処理法が採用可能と
なれば、80〜100mにも及ぶ長大な酸洗ラインは不要とな
り、コンパクトな脱スケール設備で処理できることにな
る。
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、熱間圧延後にまずバッ
チ焼鈍を行うことによって鋼帯表面の酸化スケールが還
元されてポーラスな Fe 層となるので、焼鈍後の脱スケ
ールを従来同様の酸洗法による場合には酸濃度、浴温度
等を低下させたり、ライン速度を高めたりして処理が可
能であるから経済的な操業が可能であり、またブラシロ
ールなどの機械的脱スケール法を採用する場合には、長
大な酸洗ラインが不要となるなどのすぐれた効果があ
る。
チ焼鈍を行うことによって鋼帯表面の酸化スケールが還
元されてポーラスな Fe 層となるので、焼鈍後の脱スケ
ールを従来同様の酸洗法による場合には酸濃度、浴温度
等を低下させたり、ライン速度を高めたりして処理が可
能であるから経済的な操業が可能であり、またブラシロ
ールなどの機械的脱スケール法を採用する場合には、長
大な酸洗ラインが不要となるなどのすぐれた効果があ
る。
【図１】（ａ）は本発明による処理フロー、（ｂ）は従
来法による処理フローを示す工程図である。
来法による処理フローを示す工程図である。
フロントページの続き (72)発明者 勝島 剛二 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 和田 喜明 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項１】 炭素含有量 0.1重量％以上の高炭素鋼の
熱間圧延鋼帯を、還元性雰囲気ガス中で焼鈍した後に脱
スケール処理を行い、ついで冷間圧延を行うことを特徴
とする冷延鋼帯の製造方法。 - 【請求項２】 前記還元性雰囲気ガスが水素ガスを10％
以上含有し、かつその露点が20℃以下である請求項１記
載の冷延鋼帯の製造方法。 - 【請求項３】 前記脱スケール処理がブラシロールによ
る機械的研削処理である請求項１記載の冷延鋼帯の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2359992A JPH05222448A (ja) | 1992-02-10 | 1992-02-10 | 冷延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2359992A JPH05222448A (ja) | 1992-02-10 | 1992-02-10 | 冷延鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05222448A true JPH05222448A (ja) | 1993-08-31 |
Family
ID=12115068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2359992A Pending JPH05222448A (ja) | 1992-02-10 | 1992-02-10 | 冷延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05222448A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019157267A (ja) * | 2018-03-08 | 2019-09-19 | 日鉄日新製鋼株式会社 | 炭素合金鋼板および炭素合金鋼板の製造方法 |
| CN110629113A (zh) * | 2019-10-11 | 2019-12-31 | 武汉桂坤科技有限公司 | 一步法从氧化铁直接制备Fe-6.5％Si硅钢软磁材料带的方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5636321A (en) * | 1979-09-01 | 1981-04-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Descaling method for hot rolled stainless steel coil |
| JPS5835247A (ja) * | 1981-08-26 | 1983-03-01 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の制御装置 |
| JPS5858412A (ja) * | 1981-10-03 | 1983-04-07 | Nippon Seiki Co Ltd | パルス計数装置 |
| JPS63137186A (ja) * | 1986-11-20 | 1988-06-09 | フィリップス エレクトロニクス ネムローゼ フェンノートシャップ | 陰極線管用金属部品の清浄化方法 |
| JPH0325486A (ja) * | 1989-06-23 | 1991-02-04 | Fujitsu Ltd | 電位潜像形成・読み出し・表示装置 |
-
1992
- 1992-02-10 JP JP2359992A patent/JPH05222448A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5636321A (en) * | 1979-09-01 | 1981-04-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Descaling method for hot rolled stainless steel coil |
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| JPH0325486A (ja) * | 1989-06-23 | 1991-02-04 | Fujitsu Ltd | 電位潜像形成・読み出し・表示装置 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019157267A (ja) * | 2018-03-08 | 2019-09-19 | 日鉄日新製鋼株式会社 | 炭素合金鋼板および炭素合金鋼板の製造方法 |
| WO2020158017A1 (ja) * | 2018-03-08 | 2020-08-06 | 日鉄日新製鋼株式会社 | 炭素合金鋼板および炭素合金鋼板の製造方法 |
| CN110629113A (zh) * | 2019-10-11 | 2019-12-31 | 武汉桂坤科技有限公司 | 一步法从氧化铁直接制备Fe-6.5％Si硅钢软磁材料带的方法 |
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