JPS6119688B2 - - Google Patents
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- JPS6119688B2 JPS6119688B2 JP57119507A JP11950782A JPS6119688B2 JP S6119688 B2 JPS6119688 B2 JP S6119688B2 JP 57119507 A JP57119507 A JP 57119507A JP 11950782 A JP11950782 A JP 11950782A JP S6119688 B2 JPS6119688 B2 JP S6119688B2
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- JP
- Japan
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- seconds
- ridging
- time
- hot
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、フエライト系ステンレス薄鋼板の製
造法、特に加工性のすぐれたフエライト系ステン
レス薄鋼板の製造法に関するものである。 フエライト系ステンレス薄鋼板は通常絞り加工
して使用される。一般に深絞り性など加工性をあ
らわす指標としてｒ値及び加工に際して発生する
凹凸模様のリジングと称せられるものがある。こ
のｒ値、リジングは熱延条件によつても著しく変
化することが知られており、熱間圧延後熱延板焼
鈍を行つた後、冷延焼鈍して薄鋼板とする場合に
は、スラブ加熱温度が低い程、ｒ値、リジングと
もに向上する。たとえばスラブ加熱温度を1000℃
という低温で行う場合はｒ値、リジング特性は良
好であるが、このような低温圧延では、熱間圧延
中の変形抵抗が大きくなる為、熱延中にいわゆる
スケール疵と称せられる表面疵の発生しやすい欠
点がある。 本発明者はこれらの欠点をなくすため、スラブ
加熱温度を高くして熱間圧延を行い、スケール疵
がなく且つｒ値、リジング特性の良好な熱間圧延
方法について種々研究した結果、粗圧延機により
900℃以上1200℃以下の温度範囲で15秒以上60秒
以下のパス間時間を有する少くとも２パス以上７
パス以下の粗圧延を行うことで、ｒ値、リジング
特性が著しく向上することを見い出し、本発明を
完成したものである。 粗圧延工程のパス間時間を長くとることでｒ
値、リジング特性が向上する冶金的理由について
は明かではないが、現在のところ粗圧延工程のパ
ス間時間を長くすることで、静的再結晶が促進さ
れ、鋳造組織が微細ランダム化するためではない
かと考えている。 次に本発明の構成要件の限定理由について述べ
る。 粗圧延の温度範囲を900℃以上1200℃以下に限
定したのは次の理由による。スラブ加熱温度が
1200℃を超える場合には鋼組織の結晶粒が成長す
るため、本発明の方法で圧延しても成品板のリジ
ング特性の改善効果が少ないので粗圧延温度の上
限を1200℃とした。また、粗圧延温度の下限を
900℃とした理由は、これ以下の温度域では圧延
時の変形抵抗が高く、表面疵が発生し易くなり、
再結晶の進行も遅いからである。 次に、粗圧延のパス間時間を15秒以上60秒以下
に限定した理由は次の通りである。該パス間時間
が15秒未満の場合はリジング特性及びｒ値の向上
が認められず、また、60秒を超えると効果の向上
程度が少くなる上に長時間保持による生産性の低
下が生じ、且つ圧延温度の低下による圧延時の変
形抵抗が増加し、熱延中に表面疵（スケール疵）
が発生し易くなるからである。 また、このような圧延を２パス以上としたのは
１パスだけでは上記効果が少く上限を７パスとし
たのは、これ以上では生産性の低下、圧延温度の
低下による表面疵の発生等の欠点が生ずるからで
ある。本発明の上記パス間保持は通常複数のパス
で圧延されている粗圧延のいづれの複数パスにお
いても効果があるが、２パスのみ保持時間を長く
する場合は、粗圧延パススケジユールの後段のパ
スで行うことが有効であることを見い出した。そ
の理由は、前段のパスの圧下の累積効果が発揮さ
れ、静的再結晶が促進される為と考えている。粗
圧延のパス間時間を長くすることにより特性を向
上させる本発明の技術は、粗圧延工程の圧下率と
も密接に関係しており、保持する直前の圧下率は
少なくとも20％とするのが有利であり、高い程効
果的である。これは圧下率が高い程圧延後の保持
時に静的再結晶が進行するためと考えられる。 本発明に従つて得られた熱延板は続いて常法に
より薄鋼板とされるが後工程として通常の熱延板
焼鈍を行つて冷間圧延する工程あるいは熱延板焼
鈍なしで冷間圧延する工程のいづれを経由しても
本発明の効果が奏されるのは言うまでもない。 以下本発明を実施例に基づいて詳しく説明す
る。 実施例 １ C0.05％、Al 0.14％、Cr17％、N100p.p.m.そ
の他不可避的不純物を含んだSUS430の厚さ200mm
の鋳片をスラブ加熱温度1000℃及び1200℃の温度
で加熱後、粗圧延パス間時間を10秒〜30秒まで変
化させて粗圧延を行つた後、800℃及び650℃の温
度で仕上圧延を行つた。ついで1000℃×30秒の高
温短時間の焼鈍を行い、80％の圧下率で冷延後
840℃×２分の焼鈍を行い、焼鈍後のｒ値、リジ
ングの測定を行つた。熱延板焼鈍なしで熱延板を
直接冷延焼鈍した場合についても実験を行い、リ
ジングの測定を行つた。粗圧延の圧下スケジユー
ルは15％→29.4％→33.3％→50％→50％→50％
（条件Ａ）及び15％→29.4％→33.3％→50％→75
％（条件Ｂ）の２条件で行つた。 表１に熱延板焼鈍をした工程の熱延条件とｒ
値、リジングの関係を示し、表２に熱延板焼鈍し
ない場合の熱延条件とリジングの関係を示した。 表１からスラブ加熱温度が1200℃と高い場合に
おいて、粗圧延のパス間時間が10秒と短い場合
は、仕上圧延温度に関係なく、ｒ値が低く、リジ
ングが大きいが、本発明に従つてパス間時間が20
秒、30秒と長くなる程リジングが減少し、ｒ値が
向上することがわかる。パス間時間が長くかつ粗
圧延の圧下率が大きい場合には、特にリジング特
性の改善効果が大きいことがわかる。スラブ加熱
温度1000℃の場合は、粗圧延のパス間時間10秒の
場合でもスラブ加熱温度1200℃でパス間時間10秒
の場合と比べるとｒ値のレベルは著しく良好であ
るが、パス間時間を20秒と長くして大圧下圧延す
ることで、ｒ値、リジング特性が更に向上するこ
とがわかる。従つて本発明の方法に従つて熱間圧
延を行えば、比較的高いスラブ加熱温度の場合も
良好な加工性をもつた薄鋼板の製造が可能なこと
がわかる。 表２から熱延板焼鈍なしの工程の場合、スラブ
加熱温度1200℃の場合、粗圧延のパス間時間が10
秒の場合は、リジングが著しく大きいが、パス間
時間20秒、30秒と増す程リジングが小さくなり、
大圧下圧延と組合わせることにより特にリジング
特性の改善効果が大きくなることがわかる。スラ
ブ加熱温度1000℃の場合、粗圧延のパス間時間10
秒の場合もリジングは比較的小さいが、パス間時
間が20秒と増加する場合はリジングは軽減される
が、スラブ加熱温度1200℃の場合と比較すると、
リジングの軽減効果が若干少ない傾向がみられ
る。
造法、特に加工性のすぐれたフエライト系ステン
レス薄鋼板の製造法に関するものである。 フエライト系ステンレス薄鋼板は通常絞り加工
して使用される。一般に深絞り性など加工性をあ
らわす指標としてｒ値及び加工に際して発生する
凹凸模様のリジングと称せられるものがある。こ
のｒ値、リジングは熱延条件によつても著しく変
化することが知られており、熱間圧延後熱延板焼
鈍を行つた後、冷延焼鈍して薄鋼板とする場合に
は、スラブ加熱温度が低い程、ｒ値、リジングと
もに向上する。たとえばスラブ加熱温度を1000℃
という低温で行う場合はｒ値、リジング特性は良
好であるが、このような低温圧延では、熱間圧延
中の変形抵抗が大きくなる為、熱延中にいわゆる
スケール疵と称せられる表面疵の発生しやすい欠
点がある。 本発明者はこれらの欠点をなくすため、スラブ
加熱温度を高くして熱間圧延を行い、スケール疵
がなく且つｒ値、リジング特性の良好な熱間圧延
方法について種々研究した結果、粗圧延機により
900℃以上1200℃以下の温度範囲で15秒以上60秒
以下のパス間時間を有する少くとも２パス以上７
パス以下の粗圧延を行うことで、ｒ値、リジング
特性が著しく向上することを見い出し、本発明を
完成したものである。 粗圧延工程のパス間時間を長くとることでｒ
値、リジング特性が向上する冶金的理由について
は明かではないが、現在のところ粗圧延工程のパ
ス間時間を長くすることで、静的再結晶が促進さ
れ、鋳造組織が微細ランダム化するためではない
かと考えている。 次に本発明の構成要件の限定理由について述べ
る。 粗圧延の温度範囲を900℃以上1200℃以下に限
定したのは次の理由による。スラブ加熱温度が
1200℃を超える場合には鋼組織の結晶粒が成長す
るため、本発明の方法で圧延しても成品板のリジ
ング特性の改善効果が少ないので粗圧延温度の上
限を1200℃とした。また、粗圧延温度の下限を
900℃とした理由は、これ以下の温度域では圧延
時の変形抵抗が高く、表面疵が発生し易くなり、
再結晶の進行も遅いからである。 次に、粗圧延のパス間時間を15秒以上60秒以下
に限定した理由は次の通りである。該パス間時間
が15秒未満の場合はリジング特性及びｒ値の向上
が認められず、また、60秒を超えると効果の向上
程度が少くなる上に長時間保持による生産性の低
下が生じ、且つ圧延温度の低下による圧延時の変
形抵抗が増加し、熱延中に表面疵（スケール疵）
が発生し易くなるからである。 また、このような圧延を２パス以上としたのは
１パスだけでは上記効果が少く上限を７パスとし
たのは、これ以上では生産性の低下、圧延温度の
低下による表面疵の発生等の欠点が生ずるからで
ある。本発明の上記パス間保持は通常複数のパス
で圧延されている粗圧延のいづれの複数パスにお
いても効果があるが、２パスのみ保持時間を長く
する場合は、粗圧延パススケジユールの後段のパ
スで行うことが有効であることを見い出した。そ
の理由は、前段のパスの圧下の累積効果が発揮さ
れ、静的再結晶が促進される為と考えている。粗
圧延のパス間時間を長くすることにより特性を向
上させる本発明の技術は、粗圧延工程の圧下率と
も密接に関係しており、保持する直前の圧下率は
少なくとも20％とするのが有利であり、高い程効
果的である。これは圧下率が高い程圧延後の保持
時に静的再結晶が進行するためと考えられる。 本発明に従つて得られた熱延板は続いて常法に
より薄鋼板とされるが後工程として通常の熱延板
焼鈍を行つて冷間圧延する工程あるいは熱延板焼
鈍なしで冷間圧延する工程のいづれを経由しても
本発明の効果が奏されるのは言うまでもない。 以下本発明を実施例に基づいて詳しく説明す
る。 実施例 １ C0.05％、Al 0.14％、Cr17％、N100p.p.m.そ
の他不可避的不純物を含んだSUS430の厚さ200mm
の鋳片をスラブ加熱温度1000℃及び1200℃の温度
で加熱後、粗圧延パス間時間を10秒〜30秒まで変
化させて粗圧延を行つた後、800℃及び650℃の温
度で仕上圧延を行つた。ついで1000℃×30秒の高
温短時間の焼鈍を行い、80％の圧下率で冷延後
840℃×２分の焼鈍を行い、焼鈍後のｒ値、リジ
ングの測定を行つた。熱延板焼鈍なしで熱延板を
直接冷延焼鈍した場合についても実験を行い、リ
ジングの測定を行つた。粗圧延の圧下スケジユー
ルは15％→29.4％→33.3％→50％→50％→50％
（条件Ａ）及び15％→29.4％→33.3％→50％→75
％（条件Ｂ）の２条件で行つた。 表１に熱延板焼鈍をした工程の熱延条件とｒ
値、リジングの関係を示し、表２に熱延板焼鈍し
ない場合の熱延条件とリジングの関係を示した。 表１からスラブ加熱温度が1200℃と高い場合に
おいて、粗圧延のパス間時間が10秒と短い場合
は、仕上圧延温度に関係なく、ｒ値が低く、リジ
ングが大きいが、本発明に従つてパス間時間が20
秒、30秒と長くなる程リジングが減少し、ｒ値が
向上することがわかる。パス間時間が長くかつ粗
圧延の圧下率が大きい場合には、特にリジング特
性の改善効果が大きいことがわかる。スラブ加熱
温度1000℃の場合は、粗圧延のパス間時間10秒の
場合でもスラブ加熱温度1200℃でパス間時間10秒
の場合と比べるとｒ値のレベルは著しく良好であ
るが、パス間時間を20秒と長くして大圧下圧延す
ることで、ｒ値、リジング特性が更に向上するこ
とがわかる。従つて本発明の方法に従つて熱間圧
延を行えば、比較的高いスラブ加熱温度の場合も
良好な加工性をもつた薄鋼板の製造が可能なこと
がわかる。 表２から熱延板焼鈍なしの工程の場合、スラブ
加熱温度1200℃の場合、粗圧延のパス間時間が10
秒の場合は、リジングが著しく大きいが、パス間
時間20秒、30秒と増す程リジングが小さくなり、
大圧下圧延と組合わせることにより特にリジング
特性の改善効果が大きくなることがわかる。スラ
ブ加熱温度1000℃の場合、粗圧延のパス間時間10
秒の場合もリジングは比較的小さいが、パス間時
間が20秒と増加する場合はリジングは軽減される
が、スラブ加熱温度1200℃の場合と比較すると、
リジングの軽減効果が若干少ない傾向がみられ
る。
【表】
【表】
【表】
実施例 ２
C0.05％、Al 0.16％、Cr17％、N100ppmその
他不可避的不純物を含んだSUS430の厚さ200mmの
鋳片をスラブ加熱温度1200℃で２時間加熱後15％
→16％→16％→22％→30％→45％→45％の７パス
で厚さ20mmの粗圧延片とした。粗圧延のパス間時
間は条件Ａは各12秒とし、条件Ｂは６パスと７パ
スの間のみの保持時間を40秒とした。ついで仕上
圧延を行い、3.7mmの熱延板とした後1000℃×30
秒の高温短時間の焼鈍を行い、80％の圧下率で冷
延後840℃×２分の焼鈍を行い、焼鈍後のｒ値、
リジングの測定を行つた。熱延板焼鈍なしで熱延
板を直接冷延焼鈍した場合についても実験を行
い、リジングの測定を行つた。 表３に熱延条件とｒ値、リジングの測定結果を
示した。表に示す如く、本発明の方法に従つて圧
延した場合は、ｒ値、リジング特性ともに向上す
ることがわかる。 以上本発明は１回冷延法の場合について説明し
たが、２回冷延法についても効果があるのは言う
までもない。
他不可避的不純物を含んだSUS430の厚さ200mmの
鋳片をスラブ加熱温度1200℃で２時間加熱後15％
→16％→16％→22％→30％→45％→45％の７パス
で厚さ20mmの粗圧延片とした。粗圧延のパス間時
間は条件Ａは各12秒とし、条件Ｂは６パスと７パ
スの間のみの保持時間を40秒とした。ついで仕上
圧延を行い、3.7mmの熱延板とした後1000℃×30
秒の高温短時間の焼鈍を行い、80％の圧下率で冷
延後840℃×２分の焼鈍を行い、焼鈍後のｒ値、
リジングの測定を行つた。熱延板焼鈍なしで熱延
板を直接冷延焼鈍した場合についても実験を行
い、リジングの測定を行つた。 表３に熱延条件とｒ値、リジングの測定結果を
示した。表に示す如く、本発明の方法に従つて圧
延した場合は、ｒ値、リジング特性ともに向上す
ることがわかる。 以上本発明は１回冷延法の場合について説明し
たが、２回冷延法についても効果があるのは言う
までもない。
【表】
以上、本実施例では代表的なフエライト系ステ
ンレス鋼であるSUS430鋼を用いて説明したが、
前記したように、本発明は他の一般的なフエライ
ト系ステンレス鋼に適用しても効果はある。即ち
本発明によれば、粗熱延時の静的再結晶で鋳造組
織がランダム化されるものと考えられているの
で、変態率が高く、変態により鋳造組織が破壊さ
れる例えばマルテンサイト系ステンレス鋼以外の
Cr系ステンレス鋼についても本発明の適用によ
る成品板の加工性の向上効果は大きいと考えられ
る。
ンレス鋼であるSUS430鋼を用いて説明したが、
前記したように、本発明は他の一般的なフエライ
ト系ステンレス鋼に適用しても効果はある。即ち
本発明によれば、粗熱延時の静的再結晶で鋳造組
織がランダム化されるものと考えられているの
で、変態率が高く、変態により鋳造組織が破壊さ
れる例えばマルテンサイト系ステンレス鋼以外の
Cr系ステンレス鋼についても本発明の適用によ
る成品板の加工性の向上効果は大きいと考えられ
る。
Claims (1)
- １ フエライト系ステンレス鋼スラブを粗圧延機
と複数台の連続仕上圧延機とからなる連続熱延機
で熱間圧延し、得られた熱延板を次いで冷間圧
延、焼鈍して薄鋼板を製造するにあたり、上記粗
圧延機により900℃以上1200℃以下の温度範囲で
15秒以上60秒以下のパス間時間を有する少くとも
２パス以上７パス以下の圧延を行うことを特徴と
する加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄
鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57119507A JPS5913026A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57119507A JPS5913026A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5913026A JPS5913026A (ja) | 1984-01-23 |
| JPS6119688B2 true JPS6119688B2 (ja) | 1986-05-19 |
Family
ID=14762968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57119507A Granted JPS5913026A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5913026A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014119796A1 (ja) | 2013-02-04 | 2014-08-07 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617519B2 (ja) * | 1986-02-27 | 1994-03-09 | 日新製鋼株式会社 | 加工性の良好なフエライト系ステンレス鋼の鋼板または鋼帯の製造法 |
| JP2005279714A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Jfe Steel Kk | スケール性欠陥のない熱延鋼板の製造方法 |
| FR2947566B1 (fr) | 2009-07-03 | 2011-12-16 | Snecma | Procede d'elaboration d'un acier martensitique a durcissement mixte |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5247513A (en) * | 1975-10-14 | 1977-04-15 | Nippon Steel Corp | Method of hot rolling of ferritic stainless steel |
| JPS54114423A (en) * | 1978-02-27 | 1979-09-06 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel free of ridging |
-
1982
- 1982-07-09 JP JP57119507A patent/JPS5913026A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014119796A1 (ja) | 2013-02-04 | 2014-08-07 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| US10358689B2 (en) | 2013-02-04 | 2019-07-23 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Method of producing ferritic stainless steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5913026A (ja) | 1984-01-23 |
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