JPH05222460A - プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH05222460A JPH05222460A JP5757892A JP5757892A JPH05222460A JP H05222460 A JPH05222460 A JP H05222460A JP 5757892 A JP5757892 A JP 5757892A JP 5757892 A JP5757892 A JP 5757892A JP H05222460 A JPH05222460 A JP H05222460A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- rolling
- annealing
- rolled steel
- cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 38
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 30
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 7
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 11
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 3
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 231100000989 no adverse effect Toxicity 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000013000 roll bending Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 通常の冷延鋼板製造プロセスで必然的に鋼板
に導入される歪みを除去し、材料が本来有する加工性を
最大限に発揮させることにより、極めてプレス成形性に
優れた冷延鋼板を製造する。 【構成】 Ｃ≦０.００２５％、Ｓi≦０.３０％、Ｍn≦
０.３０％、Ｐ≦０.０１０％、Ａl：０.０１０〜０.１
００％、４Ｃ＋３.４３Ｎ≦Ｔi≦０.０８０％、Ｎ≦０.
００５％を含み、必要に応じて更にＮb≦０.０２０％及
びＢ≦０.００１５％のうちの１種又は２種を含み、残
部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を、熱間圧延後６
００〜７５０℃で巻取り、酸洗、冷間圧延後、８００℃
〜Ａc3変態点以下で連続焼鈍し、その後、５００〜７５
０℃でタイトコイル箱焼鈍することにより得られる。連
続焼鈍の後、５.０％以下の調質圧延を施し、その後、
５５０〜７５０℃でタイトコイル箱焼鈍してもよい。自
動車のサイドパネルに代表される大物の一体成形部品
や、オイルパンに代表される難成形部品の加工用に適し
ている。
に導入される歪みを除去し、材料が本来有する加工性を
最大限に発揮させることにより、極めてプレス成形性に
優れた冷延鋼板を製造する。 【構成】 Ｃ≦０.００２５％、Ｓi≦０.３０％、Ｍn≦
０.３０％、Ｐ≦０.０１０％、Ａl：０.０１０〜０.１
００％、４Ｃ＋３.４３Ｎ≦Ｔi≦０.０８０％、Ｎ≦０.
００５％を含み、必要に応じて更にＮb≦０.０２０％及
びＢ≦０.００１５％のうちの１種又は２種を含み、残
部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を、熱間圧延後６
００〜７５０℃で巻取り、酸洗、冷間圧延後、８００℃
〜Ａc3変態点以下で連続焼鈍し、その後、５００〜７５
０℃でタイトコイル箱焼鈍することにより得られる。連
続焼鈍の後、５.０％以下の調質圧延を施し、その後、
５５０〜７５０℃でタイトコイル箱焼鈍してもよい。自
動車のサイドパネルに代表される大物の一体成形部品
や、オイルパンに代表される難成形部品の加工用に適し
ている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車のサイドパネル
に代表される大物の一体成形部品や、オイルパンに代表
される難成形部品の加工用に適しているプレス成形性の
優れた冷延鋼板の製造方法に関する。
に代表される大物の一体成形部品や、オイルパンに代表
される難成形部品の加工用に適しているプレス成形性の
優れた冷延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】延性、
深絞り性に優れた冷延鋼板としては、従来から、極低炭
素鋼にＴi或いはＮbなどの炭窒化物形成元素を添加し、
鋼中の固溶Ｃ、Ｎを析出物として固定した、いわゆるＩ
Ｆ鋼を連続焼鈍で製造する方法がよく知られている。
深絞り性に優れた冷延鋼板としては、従来から、極低炭
素鋼にＴi或いはＮbなどの炭窒化物形成元素を添加し、
鋼中の固溶Ｃ、Ｎを析出物として固定した、いわゆるＩ
Ｆ鋼を連続焼鈍で製造する方法がよく知られている。
【０００３】例えば、特開昭６１−２４６３４４号公報
には、耐２次加工脆性に優れる超深絞り用冷延鋼板とし
てＴi添加極低炭素鋼板が提案されており、また、特公
昭６１−３２３７５号公報には、ＴiとＮbを複合添加し
た極低炭素鋼板の製造方法が提案されている。
には、耐２次加工脆性に優れる超深絞り用冷延鋼板とし
てＴi添加極低炭素鋼板が提案されており、また、特公
昭６１−３２３７５号公報には、ＴiとＮbを複合添加し
た極低炭素鋼板の製造方法が提案されている。
【０００４】また、近年、従来材以上のプレス成形性が
材料に要求されるようになり、これらの極低炭素ＩＦ鋼
を一層高純度鋼化することで、加工性の向上を図る方法
として特公平１−４０８９５号公報、特開平１−１７７
３２２号公報などが提案されている。
材料に要求されるようになり、これらの極低炭素ＩＦ鋼
を一層高純度鋼化することで、加工性の向上を図る方法
として特公平１−４０８９５号公報、特開平１−１７７
３２２号公報などが提案されている。
【０００５】しかし、これらの高純度な極低炭素ＩＦ鋼
を連続焼鈍ラインで製造する場合、特に一般的に用いら
れている縦型のラインであれば、通板時に、例えば過時
効帯のような低温域の炉内のロールにより曲げ応力を受
けることにより、降伏点(ＹＰ)の上昇を引き起こし、結
果として鋼板の成形性を劣化させてしまう。すなわち、
プレス成形においては、しわの発生がないように最低限
のしわ押さえ圧をかけねばならないが、ＹＰが高いとこ
のしわ押さえ圧を上げる必要が生じ、成形可能条件を狭
めるだけでなく、材料流入が抑制されるので、成形その
ものができなくなる場合も生じる。
を連続焼鈍ラインで製造する場合、特に一般的に用いら
れている縦型のラインであれば、通板時に、例えば過時
効帯のような低温域の炉内のロールにより曲げ応力を受
けることにより、降伏点(ＹＰ)の上昇を引き起こし、結
果として鋼板の成形性を劣化させてしまう。すなわち、
プレス成形においては、しわの発生がないように最低限
のしわ押さえ圧をかけねばならないが、ＹＰが高いとこ
のしわ押さえ圧を上げる必要が生じ、成形可能条件を狭
めるだけでなく、材料流入が抑制されるので、成形その
ものができなくなる場合も生じる。
【０００６】縦型連続焼鈍炉では、図１に示すように、
上下のロールでストリップを曲げることにより、炉長に
対してより長い熱処理可能なストリップ長さを確保し、
加熱、均熱、冷却の処理を行っているが、このロールで
曲げられる度にストリップはロール径、張力、板厚など
から決まる曲げ応力を受けることになる。通常、問題と
なるのは、歪みが開放されない低温域の炉内、例えば、
過時効帯のハースロールによる曲げ応力であり、設備設
計上は材質に極力悪影響を及ぼさないよう一定の径以上
の大径のロールを採用している。
上下のロールでストリップを曲げることにより、炉長に
対してより長い熱処理可能なストリップ長さを確保し、
加熱、均熱、冷却の処理を行っているが、このロールで
曲げられる度にストリップはロール径、張力、板厚など
から決まる曲げ応力を受けることになる。通常、問題と
なるのは、歪みが開放されない低温域の炉内、例えば、
過時効帯のハースロールによる曲げ応力であり、設備設
計上は材質に極力悪影響を及ぼさないよう一定の径以上
の大径のロールを採用している。
【０００７】特に、低炭素Ａlキルド鋼板をも処理する
ラインでは、例えば、「鉄と鋼」、第６１年(１９７５)
第１０号ｐ.２３６３「低炭素キャップド薄鋼板の連続
焼鈍に関する研究」に示されているように、材質劣化を
抑制するために曲げ応力σ≦１３kgf／mm2を満足するよ
うなロール径を採用するが、あまりにも大きなロール径
にすると、設備が長大になることやロールのコストその
ものが大きくなることから、曲げ応力が１３kgf／mm2以
下で、極力１３kgf／mm2に近くなるようなロール径下限
臨界値に近い径を採用するのが普通である。
ラインでは、例えば、「鉄と鋼」、第６１年(１９７５)
第１０号ｐ.２３６３「低炭素キャップド薄鋼板の連続
焼鈍に関する研究」に示されているように、材質劣化を
抑制するために曲げ応力σ≦１３kgf／mm2を満足するよ
うなロール径を採用するが、あまりにも大きなロール径
にすると、設備が長大になることやロールのコストその
ものが大きくなることから、曲げ応力が１３kgf／mm2以
下で、極力１３kgf／mm2に近くなるようなロール径下限
臨界値に近い径を採用するのが普通である。
【０００８】しかし、低炭素Ａlキルド鋼板や製品でＹ
Ｐが１３〜１５kgf／mm2の比較的純度の低い極低炭素Ｉ
Ｆ鋼板であればこの曲げ応力でも問題は生じないが、高
純度なＩＦ鋼では、材料そのもののＹＰが８〜１１kgf
／mm2のため、ロール曲げ応力がＹＰより大きいため、
ＹＰが上昇するという問題が生じる。
Ｐが１３〜１５kgf／mm2の比較的純度の低い極低炭素Ｉ
Ｆ鋼板であればこの曲げ応力でも問題は生じないが、高
純度なＩＦ鋼では、材料そのもののＹＰが８〜１１kgf
／mm2のため、ロール曲げ応力がＹＰより大きいため、
ＹＰが上昇するという問題が生じる。
【０００９】最近では、過時効帯を有しない連続焼鈍炉
も建設されているが、冷却帯など歪みが開放されない低
温域でロールによって曲げ変形を受けるのであれば、状
況は全く同じである。
も建設されているが、冷却帯など歪みが開放されない低
温域でロールによって曲げ変形を受けるのであれば、状
況は全く同じである。
【００１０】更に、同様の曲げ応力は、張力をかけられ
ながらマンドレルに巻き取られる際にも発生すると考え
られ、この場合には、炉内でロールによる曲げ応力を受
けない横型連続焼鈍炉でも、上述の問題が生じると考え
られる。
ながらマンドレルに巻き取られる際にも発生すると考え
られ、この場合には、炉内でロールによる曲げ応力を受
けない横型連続焼鈍炉でも、上述の問題が生じると考え
られる。
【００１１】また、調質圧延は、高純度な極低炭素ＩＦ
鋼の場合、延性を著しく劣化させるので、必要な粗度が
得られる最低の伸び率で圧下するのが普通であるが、圧
延そのものが鋼板に歪みを導入するものであるから、結
果的に上述の問題を助長するばかりである。
鋼の場合、延性を著しく劣化させるので、必要な粗度が
得られる最低の伸び率で圧下するのが普通であるが、圧
延そのものが鋼板に歪みを導入するものであるから、結
果的に上述の問題を助長するばかりである。
【００１２】本発明は、上記従来技術の問題点を解決
し、通常の冷延鋼板製造プロセスで必然的に鋼板に導入
される歪みを除去し、材料が本来有する加工性を最大限
に発揮させることにより、極めてプレス成形性に優れた
冷延鋼板を製造し得る方法を提供することを目的とする
ものである。
し、通常の冷延鋼板製造プロセスで必然的に鋼板に導入
される歪みを除去し、材料が本来有する加工性を最大限
に発揮させることにより、極めてプレス成形性に優れた
冷延鋼板を製造し得る方法を提供することを目的とする
ものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するために鋭意研究を重ねた結果、ここに本発明を
完成したものである。
解決するために鋭意研究を重ねた結果、ここに本発明を
完成したものである。
【００１４】すなわち、本発明は、Ｃ≦０.００２５
％、Ｓi≦０.３０％、Ｍn≦０.３０％、Ｐ≦０.０１０
％、Ａl：０.０１０〜０.１００％、４Ｃ＋３.４３Ｎ≦
Ｔi≦０.０８０％、Ｎ≦０.００５％を含み、必要に応
じて更にＮb≦０.０２０％及びＢ≦０.００１５％のう
ちの１種又は２種を含み、残部が鉄及び不可避的不純物
よりなる鋼を、熱間圧延後６００〜７５０℃で巻取り、
酸洗、冷間圧延後、８００℃〜Ａc3変態点以下で連続焼
鈍し、その後若しくは５.０％以下の調質圧延を施した
後、５００〜７５０℃でタイトコイル箱焼鈍することを
特徴とするプレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法を
要旨とするものである。
％、Ｓi≦０.３０％、Ｍn≦０.３０％、Ｐ≦０.０１０
％、Ａl：０.０１０〜０.１００％、４Ｃ＋３.４３Ｎ≦
Ｔi≦０.０８０％、Ｎ≦０.００５％を含み、必要に応
じて更にＮb≦０.０２０％及びＢ≦０.００１５％のう
ちの１種又は２種を含み、残部が鉄及び不可避的不純物
よりなる鋼を、熱間圧延後６００〜７５０℃で巻取り、
酸洗、冷間圧延後、８００℃〜Ａc3変態点以下で連続焼
鈍し、その後若しくは５.０％以下の調質圧延を施した
後、５００〜７５０℃でタイトコイル箱焼鈍することを
特徴とするプレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法を
要旨とするものである。
【００１５】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１６】
【００１７】まず、本発明における鋼の化学成分の限定
理由について説明する。
理由について説明する。
【００１８】Ｃ：Ｃはプレス加工性、特に延性を向上さ
せるために少ないほど良い。０.００２５％を超えると
効果が十分に現われないだけでなく、鋼中の固溶Ｃ、Ｎ
を析出固定するために必要なＴiの添加量が増す。よっ
て、Ｃ量は０.００２５％以下とする。
せるために少ないほど良い。０.００２５％を超えると
効果が十分に現われないだけでなく、鋼中の固溶Ｃ、Ｎ
を析出固定するために必要なＴiの添加量が増す。よっ
て、Ｃ量は０.００２５％以下とする。
【００１９】Ｓi：Ｓiは化成処理性を劣化させるので、
少ないほど好ましく、０.３０％以下とする。
少ないほど好ましく、０.３０％以下とする。
【００２０】Ｍn：Ｍnは多いと加工性を劣化させるの
で、０.３０％以下とする。
で、０.３０％以下とする。
【００２１】Ｐ：Ｐは固溶状態では粒界強度を低下さ
せ、２次加工脆化を引き起こし、また析出物としては、
高温巻取りした熱延板でＴiと化合物を形成し、深絞り
性を劣化させるので極力低減したい元素であるので、本
発明では０.０１０％以下とする。
せ、２次加工脆化を引き起こし、また析出物としては、
高温巻取りした熱延板でＴiと化合物を形成し、深絞り
性を劣化させるので極力低減したい元素であるので、本
発明では０.０１０％以下とする。
【００２２】Ａl：Ａlは脱酸のために最低０.０１０％
の添加を必要とする。しかし、０.１００％を超えて添
加してもコストアップになるだけでなく、表面性状を悪
くするので、Ａl量は０.０１０〜０.１００％の範囲と
する。
の添加を必要とする。しかし、０.１００％を超えて添
加してもコストアップになるだけでなく、表面性状を悪
くするので、Ａl量は０.０１０〜０.１００％の範囲と
する。
【００２３】Ｎ：Ｎは多すぎると析出固定するに必要な
Ｔiの添加量が増し、コストアップになるだけでなく、
加工性を劣化させるので、０.００５％以下とする。
Ｔiの添加量が増し、コストアップになるだけでなく、
加工性を劣化させるので、０.００５％以下とする。
【００２４】Ｔi：Ｔiは主として鋼中のＣ、Ｎを析出物
として析出固定するために添加する。そのためには、４
Ｃ＋３.４３Ｎ以上の添加を必要とする。４Ｃ＋３.４３
Ｎ未満では深絞り性や時効性の劣化を引き起こす。一
方、０.０８０％を超えて添加しても効果が飽和するだ
けでなく、コストアップになるので、０.０８０％を上
限とする。
として析出固定するために添加する。そのためには、４
Ｃ＋３.４３Ｎ以上の添加を必要とする。４Ｃ＋３.４３
Ｎ未満では深絞り性や時効性の劣化を引き起こす。一
方、０.０８０％を超えて添加しても効果が飽和するだ
けでなく、コストアップになるので、０.０８０％を上
限とする。
【００２５】更に、本発明においては、必要に応じてＮ
bとＢの１種又は複合添加を可能とし、これによって一
層の材質改善効果を発揮させることができる。
bとＢの１種又は複合添加を可能とし、これによって一
層の材質改善効果を発揮させることができる。
【００２６】Ｎb：Ｎbは少量添加することで熱延板粒径
を細かくし、冷延焼鈍後の深絞り性を改善する効果があ
る。しかし、０.０２０％を超えての添加は再結晶温度
を上昇させ、焼鈍温度をより高温にする必要が生じるの
で、Ｎb量は０.０２０％以下とする。
を細かくし、冷延焼鈍後の深絞り性を改善する効果があ
る。しかし、０.０２０％を超えての添加は再結晶温度
を上昇させ、焼鈍温度をより高温にする必要が生じるの
で、Ｎb量は０.０２０％以下とする。
【００２７】Ｂ：Ｂは耐２次加工脆性を改善するのに有
効であるが、０.００１５％を超えての添加は深絞り性
を劣化させるので、０.００１５％を上限とする。
効であるが、０.００１５％を超えての添加は深絞り性
を劣化させるので、０.００１５％を上限とする。
【００２８】次に本発明の製造条件について説明する。
【００２９】上記の化学成分からなる鋼は、常法に従
い、スラブを連続鋳造によって製造し、熱間圧延を行
う。スラブの加熱温度は特に限定されないが、１０００
〜１３００℃で実施すればよく、低温ほど加工性は向上
する。なお、連続鋳造スラブは冷片を再加熱しても高温
スラブを直接加熱炉に装入してもよく、また加熱炉に装
入せず直接圧延しても良い。
い、スラブを連続鋳造によって製造し、熱間圧延を行
う。スラブの加熱温度は特に限定されないが、１０００
〜１３００℃で実施すればよく、低温ほど加工性は向上
する。なお、連続鋳造スラブは冷片を再加熱しても高温
スラブを直接加熱炉に装入してもよく、また加熱炉に装
入せず直接圧延しても良い。
【００３０】また、熱延仕上げ温度は、高純度鋼では必
ずしもＡr3変態点以上でなくとも十分な特性を有する
が、望ましくは８５０〜９５０℃に管理するのが良い。
ずしもＡr3変態点以上でなくとも十分な特性を有する
が、望ましくは８５０〜９５０℃に管理するのが良い。
【００３１】但し、巻取温度は６００〜７５０℃の高温
とし、鋼中の炭窒化物を十分にＴiの化合物として析出
させることが必要で、これによって加工性、特に深絞り
性の向上が期待できる。６００℃未満では炭窒化物の析
出が十分でなく、また７５０℃を超える温度での巻取り
はスケールの生成量が多くなるので好ましくない。
とし、鋼中の炭窒化物を十分にＴiの化合物として析出
させることが必要で、これによって加工性、特に深絞り
性の向上が期待できる。６００℃未満では炭窒化物の析
出が十分でなく、また７５０℃を超える温度での巻取り
はスケールの生成量が多くなるので好ましくない。
【００３２】なお、巻取りに至るまでの冷却はなるべく
速く、例えば、５０℃／sec〜１２０℃／secで行うこ
と、また、仕上圧延機直後から冷却することにより熱延
板の細粒化を図ることが、焼鈍後の深絞り性の向上、ま
た結晶粒の異常粗大化防止のために望ましい。
速く、例えば、５０℃／sec〜１２０℃／secで行うこ
と、また、仕上圧延機直後から冷却することにより熱延
板の細粒化を図ることが、焼鈍後の深絞り性の向上、ま
た結晶粒の異常粗大化防止のために望ましい。
【００３３】次いで、酸洗後、冷間圧延を行うが、冷間
圧延は５０〜９０％の圧延率で実施することが、深絞り
性の点から好ましい。
圧延は５０〜９０％の圧延率で実施することが、深絞り
性の点から好ましい。
【００３４】冷間圧延後、連続焼鈍を施すが、連続焼鈍
は８００℃〜Ａc3変態点の均熱温度で実施することで、
延性、深絞り性の向上、そして粒成長を促して低ＹＰ化
を図る。なお、加熱速度、冷却速度は特に限定されない
が、生産性の点から５℃／sec以上で、再結晶温度の上
昇からくる特性の劣化を防止するため３０℃／sec以下
の加熱速度が好ましい。そして、冷却は高温で再固溶し
たＣが常温まで残留すると、歪みと連続焼鈍後の箱焼鈍
により歪時効が生じ、特性が劣化するので、冷却過程で
再びＴiと結合するように高温域をあまり速すぎない速
度で冷却することに留意し、好ましくは均熱温度から７
００℃までを平均で３０℃／sec以下とするのが良い。
は８００℃〜Ａc3変態点の均熱温度で実施することで、
延性、深絞り性の向上、そして粒成長を促して低ＹＰ化
を図る。なお、加熱速度、冷却速度は特に限定されない
が、生産性の点から５℃／sec以上で、再結晶温度の上
昇からくる特性の劣化を防止するため３０℃／sec以下
の加熱速度が好ましい。そして、冷却は高温で再固溶し
たＣが常温まで残留すると、歪みと連続焼鈍後の箱焼鈍
により歪時効が生じ、特性が劣化するので、冷却過程で
再びＴiと結合するように高温域をあまり速すぎない速
度で冷却することに留意し、好ましくは均熱温度から７
００℃までを平均で３０℃／sec以下とするのが良い。
【００３５】調質圧延は鋼板の粗度調整のために必要に
応じて連続焼鈍後行う。調質圧延を行う場合、本発明鋼
は軟質であるので特別大圧下は必要でなく、最低限の伸
び率で圧下すればよい。調質圧延後、再び焼鈍を実施
し、歪みを除去するので、圧下率に特性の観点からの上
限は設けないが、５.０％より大きい圧下は設備的に大
きなものが必要になるので、これを上限とする。
応じて連続焼鈍後行う。調質圧延を行う場合、本発明鋼
は軟質であるので特別大圧下は必要でなく、最低限の伸
び率で圧下すればよい。調質圧延後、再び焼鈍を実施
し、歪みを除去するので、圧下率に特性の観点からの上
限は設けないが、５.０％より大きい圧下は設備的に大
きなものが必要になるので、これを上限とする。
【００３６】以上の通常工程で製造した冷延鋼板につい
て、本発明では再び焼鈍を施し、通常工程で必然的に導
入される歪みを除去することで一層の加工性向上を図
る。この焼鈍としてはタイトコイルのまま５００〜７５
０℃で箱焼鈍を実施する。オープンコイル箱焼鈍或いは
連続焼鈍ではコイルの巻きもどしや通板時のロールによ
る曲げ、更に処理後の巻取り時に再び歪みが入るので好
ましくないので、上述の連続焼鈍で巻き取ったタイトコ
イルの状態のまま、再焼鈍するのがよい。タイトコイル
焼鈍温度は５００〜７５０℃とするが、５００℃未満で
は歪み除去の効果が十分でなく、また７５０℃を超える
と焼付きが発生するので、この温度範囲で制御すべきで
ある。
て、本発明では再び焼鈍を施し、通常工程で必然的に導
入される歪みを除去することで一層の加工性向上を図
る。この焼鈍としてはタイトコイルのまま５００〜７５
０℃で箱焼鈍を実施する。オープンコイル箱焼鈍或いは
連続焼鈍ではコイルの巻きもどしや通板時のロールによ
る曲げ、更に処理後の巻取り時に再び歪みが入るので好
ましくないので、上述の連続焼鈍で巻き取ったタイトコ
イルの状態のまま、再焼鈍するのがよい。タイトコイル
焼鈍温度は５００〜７５０℃とするが、５００℃未満で
は歪み除去の効果が十分でなく、また７５０℃を超える
と焼付きが発生するので、この温度範囲で制御すべきで
ある。
【００３７】なお、プレス成形の際にはコイルの巻きぐ
せが問題になるが、鋼板への歪みの導入が極めて少な
く、加工性の劣化が殆どないレベラーによる形状の矯正
を行えば問題は生じない。
せが問題になるが、鋼板への歪みの導入が極めて少な
く、加工性の劣化が殆どないレベラーによる形状の矯正
を行えば問題は生じない。
【００３８】また、本発明により得られる冷延鋼板に亜
鉛めっきを始めとする種々のめっきを施す場合、横型連
続ラインであれば巻取り時の応力は受けるものの、調質
圧延を実施する場合には、圧延による歪みの方が大きい
ため、従来材よりは優れた加工性を有するめっき鋼板が
得られる。
鉛めっきを始めとする種々のめっきを施す場合、横型連
続ラインであれば巻取り時の応力は受けるものの、調質
圧延を実施する場合には、圧延による歪みの方が大きい
ため、従来材よりは優れた加工性を有するめっき鋼板が
得られる。
【００３９】次に本発明の実施例を示す。
【００４０】
【実施例１】
【表１】 に示す化学成分の鋼を溶製し、連続鋳造によりスラブと
した。このスラブをスラブ加熱温度１１５０〜１２００
℃、仕上温度９００〜９４０℃で３.６mm厚まで熱間圧
延し、それぞれ
した。このスラブをスラブ加熱温度１１５０〜１２００
℃、仕上温度９００〜９４０℃で３.６mm厚まで熱間圧
延し、それぞれ
【表２】 に示す巻取温度で巻き取った。次いで酸洗後０.８mm厚
まで冷間圧延し、表２に示す均熱条件で連続焼鈍(過時
効処理：４００℃×２２０sec)を実施した後、調質圧延
を全て０.５％の伸び率で実施した。その後、表２に示
す箱焼鈍条件で再焼鈍を行い、機械的特性を調査した。
調査の結果を表２に併記する。
まで冷間圧延し、表２に示す均熱条件で連続焼鈍(過時
効処理：４００℃×２２０sec)を実施した後、調質圧延
を全て０.５％の伸び率で実施した。その後、表２に示
す箱焼鈍条件で再焼鈍を行い、機械的特性を調査した。
調査の結果を表２に併記する。
【００４１】表２より明らかなように、本発明例(Ｎo.
１、Ｎo.３、Ｎo.５、Ｎo.７)はいずれも１０kgf／mm2
以下の低ＹＰ、５０％以上の高延性、ｒ値２.０以上の
超深絞り性を有しているのに対し、比較例(Ｎo.２、Ｎ
o.４、Ｎo.６、Ｎo.８〜Ｎo.１２)ではこれらの値の全
てを満足することができていない。
１、Ｎo.３、Ｎo.５、Ｎo.７)はいずれも１０kgf／mm2
以下の低ＹＰ、５０％以上の高延性、ｒ値２.０以上の
超深絞り性を有しているのに対し、比較例(Ｎo.２、Ｎ
o.４、Ｎo.６、Ｎo.８〜Ｎo.１２)ではこれらの値の全
てを満足することができていない。
【００４２】
【実施例２】表１中の鋼Ａのスラブをスラブ加熱温度１
１５０℃、仕上温度９００〜９２０℃で３.６mm厚まで
熱間圧延し、７００℃で巻取った。酸洗後、板厚０.８m
mまで冷間圧延し、８７０℃で連続焼鈍した後、一部の
供試材については更に
１５０℃、仕上温度９００〜９２０℃で３.６mm厚まで
熱間圧延し、７００℃で巻取った。酸洗後、板厚０.８m
mまで冷間圧延し、８７０℃で連続焼鈍した後、一部の
供試材については更に
【表３】 に示す条件で調質圧延、箱焼鈍を実施した。得られた冷
延鋼板にレベラーをかけ、それぞれの機械的特性を調査
した。その結果を表３に併記する。表３より、箱焼鈍前
の調質圧延の有無、箱焼鈍後のレベラー有無は、成品の
機械的特性に殆ど悪影響を及ぼしていないことを示して
いる。
延鋼板にレベラーをかけ、それぞれの機械的特性を調査
した。その結果を表３に併記する。表３より、箱焼鈍前
の調質圧延の有無、箱焼鈍後のレベラー有無は、成品の
機械的特性に殆ど悪影響を及ぼしていないことを示して
いる。
【００４３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
材料が本来有する加工性を最大限に発揮させることがで
き、極めてプレス成形性に優れた冷延鋼板を製造するこ
とができる。自動車のサイドパネルに代表される大物の
一体成形部品や、オイルパンに代表される難成形部品の
加工用に適している。
材料が本来有する加工性を最大限に発揮させることがで
き、極めてプレス成形性に優れた冷延鋼板を製造するこ
とができる。自動車のサイドパネルに代表される大物の
一体成形部品や、オイルパンに代表される難成形部品の
加工用に適している。
【図１】縦型連続焼鈍炉内でのストリップの通板状況を
示す図である。
示す図である。
【図２】縦型連続焼鈍炉内でのストリップの通板状況を
示す拡大図である。
示す拡大図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ≦０.００２
５％、Ｓi≦０.３０％、Ｍn≦０.３０％、Ｐ≦０.０１
０％、Ａl：０.０１０〜０.１００％、４Ｃ＋３.４３Ｎ
≦Ｔi≦０.０８０％、Ｎ≦０.００５％を含み、残部が
鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を、熱間圧延後６００
〜７５０℃で巻取り、酸洗、冷間圧延後、８００℃〜Ａ
c3変態点以下で連続焼鈍し、その後、５００〜７５０℃
でタイトコイル箱焼鈍することを特徴とするプレス成形
性の優れた冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼が更にＮb≦０.０２０％及びＢ≦
０.００１５％のうちの１種又は２種を含んでいる請求
項１に記載の方法。 - 【請求項３】 連続焼鈍の後、５.０％以下の調質圧延
を施し、その後、５５０〜７５０℃でタイトコイル箱焼
鈍する請求項１又は２に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5757892A JPH05222460A (ja) | 1992-02-10 | 1992-02-10 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5757892A JPH05222460A (ja) | 1992-02-10 | 1992-02-10 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05222460A true JPH05222460A (ja) | 1993-08-31 |
Family
ID=13059739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5757892A Withdrawn JPH05222460A (ja) | 1992-02-10 | 1992-02-10 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05222460A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5587027A (en) * | 1994-02-17 | 1996-12-24 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing canning steel sheet with non-aging property and superior workability |
| KR101439613B1 (ko) * | 2012-07-23 | 2014-09-11 | 주식회사 포스코 | 굽힘 가공성과 연신율이 우수한 고강도 고망간 강판 및 그 제조방법 |
| KR20180061449A (ko) * | 2016-11-28 | 2018-06-08 | 현대제철 주식회사 | 극저탄소 냉연강판 제조방법 및 이에 의해 제조된 극저탄소 냉연강판 |
| WO2025127573A1 (ko) * | 2023-12-15 | 2025-06-19 | 주식회사 포스코 | 냉연강판 및 그 제조방법 |
-
1992
- 1992-02-10 JP JP5757892A patent/JPH05222460A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5587027A (en) * | 1994-02-17 | 1996-12-24 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing canning steel sheet with non-aging property and superior workability |
| KR101439613B1 (ko) * | 2012-07-23 | 2014-09-11 | 주식회사 포스코 | 굽힘 가공성과 연신율이 우수한 고강도 고망간 강판 및 그 제조방법 |
| KR20180061449A (ko) * | 2016-11-28 | 2018-06-08 | 현대제철 주식회사 | 극저탄소 냉연강판 제조방법 및 이에 의해 제조된 극저탄소 냉연강판 |
| WO2025127573A1 (ko) * | 2023-12-15 | 2025-06-19 | 주식회사 포스코 | 냉연강판 및 그 제조방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105648330B (zh) | 一种热镀锌钢板及其生产方法 | |
| US3947293A (en) | Method for producing high-strength cold rolled steel sheet | |
| US5078809A (en) | Method for producing cold-rolled steel sheet | |
| US4981531A (en) | Process for producing cold rolled steel sheets having excellent press formability and ageing property | |
| JPS631374B2 (ja) | ||
| JPH08176735A (ja) | 缶用鋼板とその製造方法 | |
| JPH05222460A (ja) | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH055887B2 (ja) | ||
| US4066474A (en) | Method of making high strength cold reduced steel by continuous annealing process | |
| JPH1025541A (ja) | 深絞り用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH06179922A (ja) | 深絞り用高張力薄鋼板の製造法 | |
| JP3951512B2 (ja) | プレス成形性に優れ、かつ、プレス成形性の変動が少ない、高加工性冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH05171285A (ja) | 異方性の小さい耐時効性極軟質容器用鋼板の製造方法 | |
| JPH06306536A (ja) | 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 | |
| JP3593728B2 (ja) | 成形性の優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS61264136A (ja) | 面内異方性の小さい深絞り用極低炭素Ａｌキルド鋼板の製造方法 | |
| JPS5974237A (ja) | 成形性のすぐれた深絞り用亜鉛めつき鋼板の製造法 | |
| JP3142975B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0452229A (ja) | 加工性の極めて優れた冷延鋼板の高効率な製造方法 | |
| JPH06158175A (ja) | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| KR20010062900A (ko) | 딥드로잉성이 우수한 ｐ첨가 극저탄소 냉연강판의 제조방법 | |
| CN119121049A (zh) | 一种低成本的适用于2c1b涂装工艺汽车顶盖外板的钢板及其生产方法 | |
| JPH06306535A (ja) | ネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 | |
| CN121538392A (zh) | 一种改善210MPa级高强IF钢塑性应变比的制备方法 | |
| JPH06158176A (ja) | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990518 |