JPH06306535A - ネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 - Google Patents
ネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法Info
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- JPH06306535A JPH06306535A JP5099840A JP9984093A JPH06306535A JP H06306535 A JPH06306535 A JP H06306535A JP 5099840 A JP5099840 A JP 5099840A JP 9984093 A JP9984093 A JP 9984093A JP H06306535 A JPH06306535 A JP H06306535A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 ネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原
板ならびに製造方法を提供すること。 【構成】 (1) Ｃ：０．０００５〜０．０７００％、Ｓ
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：
≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、sol.Ａｌ：０．
００２〜０．１００％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０
〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ及びＴｉの
１種または２種：０〜０．０５０％、残部不可避的不純
物及び鉄よりなり、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が３４kgf/mm2
以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kg
f/mm2 以下であるネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面
処理原板。(2) 上記ＤＩ缶用表面処理原板の通常の連続
焼鈍設備、過時効処理設備のある連続焼鈍法、箱焼鈍
法、ならびに、極めてコンパクトな連続焼鈍法での製造
方法。
板ならびに製造方法を提供すること。 【構成】 (1) Ｃ：０．０００５〜０．０７００％、Ｓ
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：
≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、sol.Ａｌ：０．
００２〜０．１００％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０
〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ及びＴｉの
１種または２種：０〜０．０５０％、残部不可避的不純
物及び鉄よりなり、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が３４kgf/mm2
以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kg
f/mm2 以下であるネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面
処理原板。(2) 上記ＤＩ缶用表面処理原板の通常の連続
焼鈍設備、過時効処理設備のある連続焼鈍法、箱焼鈍
法、ならびに、極めてコンパクトな連続焼鈍法での製造
方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は錫メッキが施されるＤＩ
缶用表面処理原板において、缶のネックドイン性に優れ
たＤＩ缶用表面処理原板及び製造方法に関するものであ
る。
缶用表面処理原板において、缶のネックドイン性に優れ
たＤＩ缶用表面処理原板及び製造方法に関するものであ
る。
【０００２】尚、本明細書において使用する略語は下記
の意味を有する。 Ｇ．Ｓｎｏ：原板の結晶粒度番号 Ｙ．Ｐ( 3%ＢＨ):伸び率3%の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理
を行った後のＹ．Ｐ Ｙ．Ｐ(50%ＢＨ):伸び率50% の追加圧延予歪後ＢＨ熱処
理を行った後のＹ．Ｐ ＢＨ熱処理： 200℃×10min の熱処理
の意味を有する。 Ｇ．Ｓｎｏ：原板の結晶粒度番号 Ｙ．Ｐ( 3%ＢＨ):伸び率3%の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理
を行った後のＹ．Ｐ Ｙ．Ｐ(50%ＢＨ):伸び率50% の追加圧延予歪後ＢＨ熱処
理を行った後のＹ．Ｐ ＢＨ熱処理： 200℃×10min の熱処理
【０００３】
【従来の技術】錫メッキが施されるＤＩ缶用表面処理原
板は、過去においては、特開昭６１−２４３１２４号公
報、特開昭５３−４８９１３号公報に示されるような箱
焼鈍法で製造されたイヤリング性を改良した等軸粒のア
ルミキルド鋼や古くからある延伸粒のアルミキルド鋼が
適用され、テンパー度が１〜２（以下Ｔ−１，Ｔ−２と
記す）程度の軟質で非時効性の鋼板であった。その後、
鋼板の板厚を減少させ、ＤＩ缶の軽量化が進められた。
この軽量化を行うに当たり、ＤＩ缶のボトム部の内圧に
対する耐圧強度不足を補うため、従来から製造されてい
たＡｌ−Ｋ鋼を連続焼鈍で製造するＴ−４ＣＡと称され
る硬質でＢＨ性のある鋼板に切り替えられ適用されてき
た。
板は、過去においては、特開昭６１−２４３１２４号公
報、特開昭５３−４８９１３号公報に示されるような箱
焼鈍法で製造されたイヤリング性を改良した等軸粒のア
ルミキルド鋼や古くからある延伸粒のアルミキルド鋼が
適用され、テンパー度が１〜２（以下Ｔ−１，Ｔ−２と
記す）程度の軟質で非時効性の鋼板であった。その後、
鋼板の板厚を減少させ、ＤＩ缶の軽量化が進められた。
この軽量化を行うに当たり、ＤＩ缶のボトム部の内圧に
対する耐圧強度不足を補うため、従来から製造されてい
たＡｌ−Ｋ鋼を連続焼鈍で製造するＴ−４ＣＡと称され
る硬質でＢＨ性のある鋼板に切り替えられ適用されてき
た。
【０００４】最近では、ＤＩ缶の軽量化はより一層の進
展が望まれている一方、ＤＩ缶のＴＯＰ部（ネックドイ
ン部）の径は、缶蓋に使用されるＡｌ板のコストダウン
のため、小径化が行われ、多段ネックドイン加工が施さ
れるようになり、ついには、４段ネックドイン加工が採
用されはじめた。しかし、現状のＤＩ缶用素材として供
給されているＴ−４ＣＡでは、缶の耐圧力は充分である
が、例えば缶蓋の径が２０４φ即ち（２＋４／１６）φ
吋のような小径化時にはネックドイン率がより厳しくな
る４段ネックドイン加工を行わねばならないが、しわが
発生するという問題があり、進展が停滞している状況に
ある。
展が望まれている一方、ＤＩ缶のＴＯＰ部（ネックドイ
ン部）の径は、缶蓋に使用されるＡｌ板のコストダウン
のため、小径化が行われ、多段ネックドイン加工が施さ
れるようになり、ついには、４段ネックドイン加工が採
用されはじめた。しかし、現状のＤＩ缶用素材として供
給されているＴ−４ＣＡでは、缶の耐圧力は充分である
が、例えば缶蓋の径が２０４φ即ち（２＋４／１６）φ
吋のような小径化時にはネックドイン率がより厳しくな
る４段ネックドイン加工を行わねばならないが、しわが
発生するという問題があり、進展が停滞している状況に
ある。
【０００５】以上述べたように、より優れた金属容器と
してのＤＩ缶を作るには、まだ、充分な特性を持ったＤ
Ｉ缶用の表面処理原板はないのである。この問題を解決
するための、ネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理
原板ならびに製造方法の提供が強く望まれている。
してのＤＩ缶を作るには、まだ、充分な特性を持ったＤ
Ｉ缶用の表面処理原板はないのである。この問題を解決
するための、ネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理
原板ならびに製造方法の提供が強く望まれている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このような現状から本
発明が解決しようとする課題は、現状の耐圧強度を維持
し、ネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板なら
びに製造方法を提供することである。
発明が解決しようとする課題は、現状の耐圧強度を維持
し、ネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板なら
びに製造方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために、ＤＩ缶の現状レベルの耐圧強度と優
れたネックドイン性を両立させ得る鋼板特性が有り得る
のか、また、達成手段は何か等について種々検討し、ネ
ックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板を初めて見
いだしたものである。更に鋼板の製造法についても種々
検討し、その製造方法を見いだしたものである。
を解決するために、ＤＩ缶の現状レベルの耐圧強度と優
れたネックドイン性を両立させ得る鋼板特性が有り得る
のか、また、達成手段は何か等について種々検討し、ネ
ックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板を初めて見
いだしたものである。更に鋼板の製造法についても種々
検討し、その製造方法を見いだしたものである。
【０００８】本発明の要旨は下記の通りである。 (1) 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０７００％、Ｓ
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、
Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、
sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、Ｎ：≦
０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ
％）％、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：０〜０．０５
０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｙ．Ｐ（３
％ＢＨ）が３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ
（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm2 以下であることを特徴と
するネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板。
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、
Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、
sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、Ｎ：≦
０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ
％）％、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：０〜０．０５
０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｙ．Ｐ（３
％ＢＨ）が３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ
（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm2 以下であることを特徴と
するネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板。
【０００９】(2) 請求項(1) の記載の表面処理原板にお
いて、Ｇ．Ｓｎｏが９．０以上であることを特徴とする
フランジ加工性の良好なネックドイン性に優れたＤＩ缶
用表面処理原板の製造方法。
いて、Ｇ．Ｓｎｏが９．０以上であることを特徴とする
フランジ加工性の良好なネックドイン性に優れたＤＩ缶
用表面処理原板の製造方法。
【００１０】(3) 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０
０６０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：
０〜０．０３％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷
間圧延率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜
８３０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中
の固溶Ｃ量を５ppm 未満とした後、調質圧延で５％以上
１５％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を
３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）を６２kgf/mm2 以下に調整することを特徴とするネ
ックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方
法。
０６０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：
０〜０．０３％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷
間圧延率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜
８３０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中
の固溶Ｃ量を５ppm 未満とした後、調質圧延で５％以上
１５％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を
３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）を６２kgf/mm2 以下に調整することを特徴とするネ
ックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方
法。
【００１１】(4) 重量％で、Ｃ：０．００２０〜０．０
０６０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：
０〜０．０１％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷
間圧延率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜
８３０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中
の固溶Ｃ量を５ppm 〜４０ppm 残留せしめ、その後、調
質圧延でドライ調質圧延が可能な伸び率で７％未満の歪
を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以
上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/
mm2 以下に調整することを特徴とするネックドイン性に
優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
０６０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：
０〜０．０１％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷
間圧延率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜
８３０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中
の固溶Ｃ量を５ppm 〜４０ppm 残留せしめ、その後、調
質圧延でドライ調質圧延が可能な伸び率で７％未満の歪
を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以
上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/
mm2 以下に調整することを特徴とするネックドイン性に
優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
【００１２】(5) 請求項３の記載の方法において、熱間
圧延時に８９０℃以上好ましくは９００℃以上で仕上げ
熱延を行い熱延鋼帯とすることを特徴とするＧ．Ｓｎ
ｏ：９．０以上のフランジ加工性の良好なネックドイン
性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
圧延時に８９０℃以上好ましくは９００℃以上で仕上げ
熱延を行い熱延鋼帯とすることを特徴とするＧ．Ｓｎ
ｏ：９．０以上のフランジ加工性の良好なネックドイン
性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
【００１３】(6) 重量％で、Ｃ：０．０１００〜０．０
７００％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、残部不可避的不純物及び鉄よりな
る鋳片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％
の冷間圧延率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温
度〜８３０℃で再結晶焼鈍を行い、その後、３００〜５
５０℃で２０sec 以上の過時効処理を行い、室温まで冷
却し、鋼板中の固溶Ｃ量を５ppm 〜２０ppm と低減し、
その後、調質圧延で伸び率で２％以上１５％以下の歪を
付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上
３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm
2以下に調整することを特徴とするネックドイン性に優
れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
７００％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、残部不可避的不純物及び鉄よりな
る鋳片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％
の冷間圧延率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温
度〜８３０℃で再結晶焼鈍を行い、その後、３００〜５
５０℃で２０sec 以上の過時効処理を行い、室温まで冷
却し、鋼板中の固溶Ｃ量を５ppm 〜２０ppm と低減し、
その後、調質圧延で伸び率で２％以上１５％以下の歪を
付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上
３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm
2以下に調整することを特徴とするネックドイン性に優
れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
【００１４】(7) 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０
７００％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：
０〜０．０３％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷
間圧延率で冷間圧延を行い、箱焼鈍法で再結晶温度〜７
５０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、その後、
調質圧延で伸び率で５％以上１５％以下の歪を付与し、
鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/
mm2未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に
調整することを特徴とするネックドイン性に優れたＤＩ
缶用表面処理原板の製造方法。
７００％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：
０〜０．０３％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷
間圧延率で冷間圧延を行い、箱焼鈍法で再結晶温度〜７
５０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、その後、
調質圧延で伸び率で５％以上１５％以下の歪を付与し、
鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/
mm2未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に
調整することを特徴とするネックドイン性に優れたＤＩ
缶用表面処理原板の製造方法。
【００１５】(8) 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０
０６０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：
０〜０．０５０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる
鋳片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の
冷間圧延率で冷間圧延を行い、その後再結晶焼鈍をする
に際し、５００℃以上の温度域を１００〜２５００℃／
ｓの加熱速度で再結晶温度〜９２０℃に加熱し、その温
度域で０〜１０sec 滞在せしめて再結晶焼鈍を行い、室
温まで冷却し、その後、調質圧延で伸び率で１５％以下
の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm
2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２
kgf/mm2 以下に調整することを特徴とするＧ．Ｓｎｏ：
９．０以上のフランジ加工性の良好なネックドイン性に
優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
０６０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：
０〜０．０５０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる
鋳片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の
冷間圧延率で冷間圧延を行い、その後再結晶焼鈍をする
に際し、５００℃以上の温度域を１００〜２５００℃／
ｓの加熱速度で再結晶温度〜９２０℃に加熱し、その温
度域で０〜１０sec 滞在せしめて再結晶焼鈍を行い、室
温まで冷却し、その後、調質圧延で伸び率で１５％以下
の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm
2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２
kgf/mm2 以下に調整することを特徴とするＧ．Ｓｎｏ：
９．０以上のフランジ加工性の良好なネックドイン性に
優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
【００１６】以下に本発明について詳細に述べる。本発
明者等は、先ず、一方で高い強度を維持することが求め
られ、もう一方でより軟質であることが求められると言
った相反することが要求されるＤＩ缶の現状レベルの耐
圧強度と優れたネックドイン性を両立させ得る鋼板特性
が有り得るのかについて検討し、可能性があることを見
いだした。以下に、両立させ得る考え方について説明す
る。
明者等は、先ず、一方で高い強度を維持することが求め
られ、もう一方でより軟質であることが求められると言
った相反することが要求されるＤＩ缶の現状レベルの耐
圧強度と優れたネックドイン性を両立させ得る鋼板特性
が有り得るのかについて検討し、可能性があることを見
いだした。以下に、両立させ得る考え方について説明す
る。
【００１７】先ず、ネックドイン性を向上させるには、
どうすれば良いかと言うことについて検討を行った。Ｄ
Ｉ缶のネックドイン性を向上させるには、ネックドイン
加工時のネックドイン部の変形抵抗を下げる方法が容易
に思いつくことができる。本発明者等も、先ず最初に、
ＤＩ加工前のメッキ原板の強度を低下させる方法とし
て、従来適用されてきた箱焼鈍法によるＤＩ缶用メッキ
原板の適用の可能性を調査したが、耐圧強度が全く確保
できないと言う結果となり、従来の軟質なＤＩ缶用メッ
キ原板では適用できないことを改めて確認した。
どうすれば良いかと言うことについて検討を行った。Ｄ
Ｉ缶のネックドイン性を向上させるには、ネックドイン
加工時のネックドイン部の変形抵抗を下げる方法が容易
に思いつくことができる。本発明者等も、先ず最初に、
ＤＩ加工前のメッキ原板の強度を低下させる方法とし
て、従来適用されてきた箱焼鈍法によるＤＩ缶用メッキ
原板の適用の可能性を調査したが、耐圧強度が全く確保
できないと言う結果となり、従来の軟質なＤＩ缶用メッ
キ原板では適用できないことを改めて確認した。
【００１８】そこで、ＤＩ缶の現状レベルの耐圧強度と
優れたネックドイン性を両立させ得る鋼板の可能性につ
いて検討した。このＤＩ缶の現状レベルの耐圧強度と優
れたネックドイン性を両立させ得る鋼板特性は、たしか
に、一方で高い強度が求められ、もう一方でより軟質で
あることが求められると言った相反することが要求され
ることはその通りであるが、本発明者等は、ＤＩ缶の耐
圧強度とネックドイン部の強度とは一体どのようなもの
であるのかについて検討した。従来は、上記の従来の軟
質なＤＩ缶用メッキ原板の調査結果にも示されるよう
に、ＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン部の強度とは、原
板の強度に比例し、どちらも、原板強度が高いと高くな
る。従って、鋼板の強度上昇による軽量化と鋼板の軟質
化によるネックドイン性の向上は、両立しがたいと考え
られていた。
優れたネックドイン性を両立させ得る鋼板の可能性につ
いて検討した。このＤＩ缶の現状レベルの耐圧強度と優
れたネックドイン性を両立させ得る鋼板特性は、たしか
に、一方で高い強度が求められ、もう一方でより軟質で
あることが求められると言った相反することが要求され
ることはその通りであるが、本発明者等は、ＤＩ缶の耐
圧強度とネックドイン部の強度とは一体どのようなもの
であるのかについて検討した。従来は、上記の従来の軟
質なＤＩ缶用メッキ原板の調査結果にも示されるよう
に、ＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン部の強度とは、原
板の強度に比例し、どちらも、原板強度が高いと高くな
る。従って、鋼板の強度上昇による軽量化と鋼板の軟質
化によるネックドイン性の向上は、両立しがたいと考え
られていた。
【００１９】本発明者等は、種々検討した結果、ＤＩ缶
の耐圧強度は、ＤＩ加工された後ＢＨ熱処理相当の焼き
付け塗装が施されたＤＩ缶のボトム部の鋼板の変形抵抗
で、その変形抵抗は、ボトム部のドーム加工が行われた
（数％の加工歪）後ＢＨ熱処理が施された部位の変形抵
抗である。一方、ネックドイン部の強度は、２回の絞り
成形後３回のアイアニング(ironing）加工が施された
｛合計の絞り比で約２．０の絞り歪と板厚歪で約４０％
（伸び率では約６７％に相当）｝後更にＢＨ熱処理が施
された加工歪の極めて高い部位の変形抵抗である。従っ
て、この両方の強度は、どちらも予変形後ＢＨ熱処理が
施された後の変形抵抗という点では同じであるが、両者
の予変形の歪量が大きく異なるという大きな差異があ
り、必ずしも同じものではなく、鋼の特性を充分に活用
すれば、その特性値は各々独立して変え得る可能性のあ
る因子であることに気づき、種々の実験を行い、本発明
の鋼を見いだしたものである。具体的には、数％の加工
後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより高く、且つ、板厚歪
で約４０％の加工後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより低
い鋼であればよいとの考えである。
の耐圧強度は、ＤＩ加工された後ＢＨ熱処理相当の焼き
付け塗装が施されたＤＩ缶のボトム部の鋼板の変形抵抗
で、その変形抵抗は、ボトム部のドーム加工が行われた
（数％の加工歪）後ＢＨ熱処理が施された部位の変形抵
抗である。一方、ネックドイン部の強度は、２回の絞り
成形後３回のアイアニング(ironing）加工が施された
｛合計の絞り比で約２．０の絞り歪と板厚歪で約４０％
（伸び率では約６７％に相当）｝後更にＢＨ熱処理が施
された加工歪の極めて高い部位の変形抵抗である。従っ
て、この両方の強度は、どちらも予変形後ＢＨ熱処理が
施された後の変形抵抗という点では同じであるが、両者
の予変形の歪量が大きく異なるという大きな差異があ
り、必ずしも同じものではなく、鋼の特性を充分に活用
すれば、その特性値は各々独立して変え得る可能性のあ
る因子であることに気づき、種々の実験を行い、本発明
の鋼を見いだしたものである。具体的には、数％の加工
後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより高く、且つ、板厚歪
で約４０％の加工後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより低
い鋼であればよいとの考えである。
【００２０】先ず、本発明者等は、この考えに基づき、
ＤＩ缶の耐圧強度、ネックドイン性と従来のＴ−４ＣＡ
ならびに種々試作した鋼を用い、目標とする材質指標を
明らかにするための検討を行った。色々な鋼板を試作し
検討した結果、ＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン部の強
度は、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）とＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）とで代表し得ること、を見いだした。尚、ＤＩ缶の
ネックドイン部の強度は、板厚歪で約４０％（伸び率で
は６７％）もの極めて高い歪を与えた後の変形抵抗を本
来評価するのが好ましいが、１）種々の鋼板について調
査した結果、伸び率で５０％の時の変形抵抗でもって、
板厚歪４０％の変形抵抗の測定値の代用が充分に可能な
こと、２）板厚歪で４０％もの高い歪が付与された後の
変形抵抗（ＪＩＳ−＃５試験片による降伏応力）の測定
は、引張り試験片の加工精度等の影響を受け易く測定値
にバラツキが生じることからネックドイン部の強度は、
鋼板のＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）でもって指標値とした。
ＤＩ缶の耐圧強度、ネックドイン性と従来のＴ−４ＣＡ
ならびに種々試作した鋼を用い、目標とする材質指標を
明らかにするための検討を行った。色々な鋼板を試作し
検討した結果、ＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン部の強
度は、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）とＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）とで代表し得ること、を見いだした。尚、ＤＩ缶の
ネックドイン部の強度は、板厚歪で約４０％（伸び率で
は６７％）もの極めて高い歪を与えた後の変形抵抗を本
来評価するのが好ましいが、１）種々の鋼板について調
査した結果、伸び率で５０％の時の変形抵抗でもって、
板厚歪４０％の変形抵抗の測定値の代用が充分に可能な
こと、２）板厚歪で４０％もの高い歪が付与された後の
変形抵抗（ＪＩＳ−＃５試験片による降伏応力）の測定
は、引張り試験片の加工精度等の影響を受け易く測定値
にバラツキが生じることからネックドイン部の強度は、
鋼板のＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）でもって指標値とした。
【００２１】次に、ＤＩ缶の現状レベルの耐圧強度と優
れたネックドイン性を両立させる条件について検討し
た。図１は、これまで軽量化のために使用されてきたＤ
Ｉ缶用のＴ−４ＣＡ、以前に使用されていた箱焼鈍（Ｂ
ＡＦ）のＡｌ−Ｋ鋼をベースにＰ，Ｍｎを添加すること
によって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板、極低炭素Ａｌ−
Ｋ鋼をベースにＣ含有量と焼鈍条件を変え鋼板中の固溶
Ｃを増加させることによって原板のＹ．Ｐを高くした鋼
板とＮｂ添加極低炭素鋼をベースに高い調質圧延率（以
下ＨＲＴと記す）によって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板
について、原板のＹ．ＰとＹ．Ｐ（３％ＢＨ）及びＹ．
Ｐ（５０％ＢＨ）との関係を示した図である。図１か
ら、耐圧力は、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が３４kgf/mm2 以上
３９kgf/mm2 未満で良好な値が得られ、ネックドイン時
のしわ発生についてはＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/
mm2 以下、好ましくは６０kgf/mm2 で良好となることが
わかり、本発明が優れていることがよくわかる。
れたネックドイン性を両立させる条件について検討し
た。図１は、これまで軽量化のために使用されてきたＤ
Ｉ缶用のＴ−４ＣＡ、以前に使用されていた箱焼鈍（Ｂ
ＡＦ）のＡｌ−Ｋ鋼をベースにＰ，Ｍｎを添加すること
によって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板、極低炭素Ａｌ−
Ｋ鋼をベースにＣ含有量と焼鈍条件を変え鋼板中の固溶
Ｃを増加させることによって原板のＹ．Ｐを高くした鋼
板とＮｂ添加極低炭素鋼をベースに高い調質圧延率（以
下ＨＲＴと記す）によって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板
について、原板のＹ．ＰとＹ．Ｐ（３％ＢＨ）及びＹ．
Ｐ（５０％ＢＨ）との関係を示した図である。図１か
ら、耐圧力は、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が３４kgf/mm2 以上
３９kgf/mm2 未満で良好な値が得られ、ネックドイン時
のしわ発生についてはＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/
mm2 以下、好ましくは６０kgf/mm2 で良好となることが
わかり、本発明が優れていることがよくわかる。
【００２２】更に、図１の結果から、注目すべき点は２
点あることもわかる。１点目は、ネックドイン性につい
てであり、ネックドイン性は、原板のＹ．Ｐが高くても
良好なものがある一方、原板のＹ．Ｐが低くても劣悪な
ネックドイン性のものもある点である。即ち、本発明者
等の調査によって、ネックドイン性は原板のＹ．Ｐから
は判断できず、本発明の評価方法のＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）の値で判断できることを初めて明らかにすることが
できた点である。２点目は、例えば、図１に示すよう
に、ＢＡＦ−Ａｌ−Ｋ鋼にＰ，Ｍｎを添加して単に原板
のＹ．Ｐを上昇させた鋼板は、現状レベルの耐圧強度と
優れたネックドイン性とが両立する範囲はないが、極低
炭素Ａｌ−Ｋ鋼をベースにＣ含有量と焼鈍条件を変え、
鋼板中の固溶Ｃを増加させることによって原板のＹ．Ｐ
を高くした鋼板や、Ｎｂ添加極低炭素鋼をベースにＨＲ
Ｔによって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板は、ある条件下
では両立する範囲があることが明らかになった点であ
る。
点あることもわかる。１点目は、ネックドイン性につい
てであり、ネックドイン性は、原板のＹ．Ｐが高くても
良好なものがある一方、原板のＹ．Ｐが低くても劣悪な
ネックドイン性のものもある点である。即ち、本発明者
等の調査によって、ネックドイン性は原板のＹ．Ｐから
は判断できず、本発明の評価方法のＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）の値で判断できることを初めて明らかにすることが
できた点である。２点目は、例えば、図１に示すよう
に、ＢＡＦ−Ａｌ−Ｋ鋼にＰ，Ｍｎを添加して単に原板
のＹ．Ｐを上昇させた鋼板は、現状レベルの耐圧強度と
優れたネックドイン性とが両立する範囲はないが、極低
炭素Ａｌ−Ｋ鋼をベースにＣ含有量と焼鈍条件を変え、
鋼板中の固溶Ｃを増加させることによって原板のＹ．Ｐ
を高くした鋼板や、Ｎｂ添加極低炭素鋼をベースにＨＲ
Ｔによって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板は、ある条件下
では両立する範囲があることが明らかになった点であ
る。
【００２３】以上、図１ならびに上記で説明したよう
に、本発明の鋼板の主なポイントの「Ｙ．Ｐ（３％Ｂ
Ｈ）が３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５
０％ＢＨ）が６２kgf/mm2 以下、好ましくは６０kgf/mm
2 以下であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理原板」
は、ボトム部の現状レベルの耐圧強度の確保と優れたネ
ックドイン性を有することとの両立が可能となる優れた
ＤＩ缶用メッキ原板であり、工業的価値が極めて高いこ
とがわかる。
に、本発明の鋼板の主なポイントの「Ｙ．Ｐ（３％Ｂ
Ｈ）が３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５
０％ＢＨ）が６２kgf/mm2 以下、好ましくは６０kgf/mm
2 以下であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理原板」
は、ボトム部の現状レベルの耐圧強度の確保と優れたネ
ックドイン性を有することとの両立が可能となる優れた
ＤＩ缶用メッキ原板であり、工業的価値が極めて高いこ
とがわかる。
【００２４】次に、本発明の請求項(3) は、図１のＮｂ
添加極低炭素鋼をベースにＨＲＴによって原板のＹ．Ｐ
を高くした鋼板は、どんな条件でも両立するわけではな
いが、ある条件下では両立する範囲があることに着目
し、更に、その最適条件を検討し、「鋼板中の固溶Ｃ量
を５ppm 未満とした後、調質圧延で伸び率で５％以上１
５％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３
４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）を６２kgf/mm2 以下に調整することを特徴とするネ
ックドイン性に優れたＤＩ缶用表面原板の製造方法」の
方法を見いだしたものである。
添加極低炭素鋼をベースにＨＲＴによって原板のＹ．Ｐ
を高くした鋼板は、どんな条件でも両立するわけではな
いが、ある条件下では両立する範囲があることに着目
し、更に、その最適条件を検討し、「鋼板中の固溶Ｃ量
を５ppm 未満とした後、調質圧延で伸び率で５％以上１
５％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３
４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）を６２kgf/mm2 以下に調整することを特徴とするネ
ックドイン性に優れたＤＩ缶用表面原板の製造方法」の
方法を見いだしたものである。
【００２５】本発明の請求項(4) は、図１の極低炭素Ａ
ｌ−Ｋ鋼をベースにＣ含有量と焼鈍条件を変え鋼板中の
固溶Ｃを増加させることによって原板のＹ．Ｐを高くし
た鋼板の結果に着目し、更に、その最適条件を検討し、
「鋼板中の固溶Ｃ量を５ppm〜４０ppm 残留せしめ、そ
の後、調質圧延でドライ調質圧延が可能な伸び率で７％
未満好ましくは２％以上の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ
（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に調整するこ
とを特徴とするネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処
理原板の製造方法」の方法を見いだしたものである。
ｌ−Ｋ鋼をベースにＣ含有量と焼鈍条件を変え鋼板中の
固溶Ｃを増加させることによって原板のＹ．Ｐを高くし
た鋼板の結果に着目し、更に、その最適条件を検討し、
「鋼板中の固溶Ｃ量を５ppm〜４０ppm 残留せしめ、そ
の後、調質圧延でドライ調質圧延が可能な伸び率で７％
未満好ましくは２％以上の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ
（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に調整するこ
とを特徴とするネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処
理原板の製造方法」の方法を見いだしたものである。
【００２６】尚、ＤＩ缶の中には、特に厳しいフランジ
加工が行われる用途もあり、そのような用途に適用する
には、より優れたフランジ加工性が要求される。そこ
で、本発明者等は、このような厳しいフランジ加工に耐
え得る鋼板特性についても検討した。先ず、本発明を達
成するメタラジー手段である「Ｃ：０．０００５〜０．
００６０のＡｌ−Ｋ鋼を用い、焼鈍後最高１５％の調質
圧延により、多くの歪を与える方法」の本発明の請求項
(3) とは目的も利用分野も共に異なると鋼板の製造法で
あるが、「単なるストレッチャストレインの発生しない
鋼板の製造法として開示されている特公昭６３−３０３
６８号公報や特公平１−５２４５１号公報」に記載され
ている鋼板の製造条件（同公報の実施例の製造条件）を
参考に、成分、焼鈍、調質圧延率を変化させ、本発明鋼
板の特性値になるように種々調整し検討し、フランジ加
工性を調査した。しかし、フランジ加工性が不足するも
のもあるという結果になった。そこで、その原因を調査
するため鋼板の特性値とフランジ加工性の関係について
種々検討した結果、焼鈍板の結晶粒径とフランジ加工性
との間に顕著な相関があり、結晶粒径が小さいほどフラ
ンジ加工性が改善されるが、上記の同公報の実施例の製
造法に準じた上記の試験材ではＧ．Ｓｎｏが７〜８．５
程度で、最も細粒なものでも８．５板程度で充分なフラ
ンジ加工性を得るには結晶粒径が大きすぎ、更に改善す
る必要があることが明らかになった。
加工が行われる用途もあり、そのような用途に適用する
には、より優れたフランジ加工性が要求される。そこ
で、本発明者等は、このような厳しいフランジ加工に耐
え得る鋼板特性についても検討した。先ず、本発明を達
成するメタラジー手段である「Ｃ：０．０００５〜０．
００６０のＡｌ−Ｋ鋼を用い、焼鈍後最高１５％の調質
圧延により、多くの歪を与える方法」の本発明の請求項
(3) とは目的も利用分野も共に異なると鋼板の製造法で
あるが、「単なるストレッチャストレインの発生しない
鋼板の製造法として開示されている特公昭６３−３０３
６８号公報や特公平１−５２４５１号公報」に記載され
ている鋼板の製造条件（同公報の実施例の製造条件）を
参考に、成分、焼鈍、調質圧延率を変化させ、本発明鋼
板の特性値になるように種々調整し検討し、フランジ加
工性を調査した。しかし、フランジ加工性が不足するも
のもあるという結果になった。そこで、その原因を調査
するため鋼板の特性値とフランジ加工性の関係について
種々検討した結果、焼鈍板の結晶粒径とフランジ加工性
との間に顕著な相関があり、結晶粒径が小さいほどフラ
ンジ加工性が改善されるが、上記の同公報の実施例の製
造法に準じた上記の試験材ではＧ．Ｓｎｏが７〜８．５
程度で、最も細粒なものでも８．５板程度で充分なフラ
ンジ加工性を得るには結晶粒径が大きすぎ、更に改善す
る必要があることが明らかになった。
【００２７】本発明者等は、焼鈍板の結晶粒径を細粒化
する方法について検討した結果、熱延時の仕上げ温度が
大きな影響を及ぼしており、仕上げ温度を８９０℃以上
好ましくは９００℃とすることで、熱延板の結晶粒が顕
著に細粒化しＧ．Ｓｎｏが９．０以上になり、充分なフ
ランジ加工性も確保できることがわかった。また、Ｇ．
Ｓｎｏが９．５以上になると、更に優れたフランジ加工
性が確保できることもわかり、請求項(2) のフランジ加
工性も優れた表面処理原板並びに請求項(5) の方法を見
いだすことができた。
する方法について検討した結果、熱延時の仕上げ温度が
大きな影響を及ぼしており、仕上げ温度を８９０℃以上
好ましくは９００℃とすることで、熱延板の結晶粒が顕
著に細粒化しＧ．Ｓｎｏが９．０以上になり、充分なフ
ランジ加工性も確保できることがわかった。また、Ｇ．
Ｓｎｏが９．５以上になると、更に優れたフランジ加工
性が確保できることもわかり、請求項(2) のフランジ加
工性も優れた表面処理原板並びに請求項(5) の方法を見
いだすことができた。
【００２８】また、本発明の請求項(4) の「鋼板中の固
溶Ｃ量を５ppm 〜４０ppm 残留せしめる方法」につい
て、製鋼での鋼の製造が容易なＣ含有量が高い領域につ
いても検討し、請求項(6) の「Ｃ：０．０１００〜０．
０７００％のＡｌ−Ｋ鋼を用い、連続焼鈍法で再結晶温
度〜８３０℃で再結晶焼鈍を行い、その後、３００〜５
５０℃で２０sec 以上の過時効処理を行い、室温まで冷
却し、鋼板中の固溶Ｃ量を５ppm 〜２０ppm と低減し、
その後、調質圧延で伸び率で２％以上１５％以下の歪を
付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上
３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm
2 以下に調整することを特徴とするネックドイン性に優
れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法」を見いだした。
溶Ｃ量を５ppm 〜４０ppm 残留せしめる方法」につい
て、製鋼での鋼の製造が容易なＣ含有量が高い領域につ
いても検討し、請求項(6) の「Ｃ：０．０１００〜０．
０７００％のＡｌ−Ｋ鋼を用い、連続焼鈍法で再結晶温
度〜８３０℃で再結晶焼鈍を行い、その後、３００〜５
５０℃で２０sec 以上の過時効処理を行い、室温まで冷
却し、鋼板中の固溶Ｃ量を５ppm 〜２０ppm と低減し、
その後、調質圧延で伸び率で２％以上１５％以下の歪を
付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上
３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm
2 以下に調整することを特徴とするネックドイン性に優
れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法」を見いだした。
【００２９】請求項(7) は、請求項(3) の「鋼板中の固
溶Ｃ量を５ppm 未満とした後、調質圧延で５％以上１５
％以下の歪に付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４
kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０ＢＨ）を
６２kgf/mm2 以下に調整法する方法」について、この考
えを鋼板中の固溶Ｃ量が５ppm 未満となる箱焼鈍に適用
する方法を検討し、「Ｃ：０．０００５〜０．０７００
％のＡｌ−Ｋ鋼を、箱焼鈍法で再結晶温度〜７５０℃で
再結晶焼鈍を行い、室温まで空冷し、その後、調質圧延
で伸び率を５％以上１５％以下の歪を付与し、鋼板の
Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未
満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2以下に調整す
ることを特徴とするネックドイン性に優れたＤＩ缶用表
面処理原板の製造方法を見いだしたものである。
溶Ｃ量を５ppm 未満とした後、調質圧延で５％以上１５
％以下の歪に付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４
kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０ＢＨ）を
６２kgf/mm2 以下に調整法する方法」について、この考
えを鋼板中の固溶Ｃ量が５ppm 未満となる箱焼鈍に適用
する方法を検討し、「Ｃ：０．０００５〜０．０７００
％のＡｌ−Ｋ鋼を、箱焼鈍法で再結晶温度〜７５０℃で
再結晶焼鈍を行い、室温まで空冷し、その後、調質圧延
で伸び率を５％以上１５％以下の歪を付与し、鋼板の
Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未
満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2以下に調整す
ることを特徴とするネックドイン性に優れたＤＩ缶用表
面処理原板の製造方法を見いだしたものである。
【００３０】更に、本発明者等は、結晶粒径が大きくな
り易い極低炭素鋼において、Ｇ．Ｓｎｏを９．０以上に
する請求項(5) とは別の方法についても検討し、請求項
(3)の連続焼鈍時に、少なくとも５００℃以上の温度域
を１００〜２５００℃／ｓで加熱し、再結晶温度〜９２
０℃で５秒以下の保定を行う再結晶焼鈍をする方法を見
いだした。この方法では、熱延の仕上げ温度によらず、
鋼板のＧ．Ｓｎｏを９以上に、更に、９．５以上とする
ことが可能となり、フランジ加工性をも確保できること
もわかった。
り易い極低炭素鋼において、Ｇ．Ｓｎｏを９．０以上に
する請求項(5) とは別の方法についても検討し、請求項
(3)の連続焼鈍時に、少なくとも５００℃以上の温度域
を１００〜２５００℃／ｓで加熱し、再結晶温度〜９２
０℃で５秒以下の保定を行う再結晶焼鈍をする方法を見
いだした。この方法では、熱延の仕上げ温度によらず、
鋼板のＧ．Ｓｎｏを９以上に、更に、９．５以上とする
ことが可能となり、フランジ加工性をも確保できること
もわかった。
【００３１】以下に鋼板の構成条件について詳細に述べ
る。Ｃは、各請求項の製造条件によって上限の値は個別
に規制する必要がある。請求項(1), (2)では、０．０７
００％超になると、どのような製造条件の原板でも、鋼
板中のセメンタイト量が多くなりすぎフランジ加工性や
ネックドイン性が確保できなくなるので、上限値を０．
０７００％とした。請求項(3), (5), (8) では、０．０
０６０％超になると、焼鈍後の鋼板中の固溶Ｃ量を５pp
m 以下にすることが困難となるので、上限値を０．００
６０％とした。請求項(4) では、０．００６０％超にな
ると、鋼板中の固溶Ｃ量を４０ppm 以下にすることがで
きなくなるので、上限値を０．００６０％とした。請求
項(6) では、０．０１００％未満になると、過時効処理
中の固溶Ｃの減少速度が顕著に低下し、鋼板中の固溶Ｃ
量を４０ppm 以下にすることが困難になるので、下限値
を０．０１００％とした。請求項(8) は、請求項(1) と
同じ理由で上限値を０．０７００％とした。尚、下限値
の０．０００５％以上は、通常の製造法では０．０００
５％未満のものは造れないので、下限値を０．０００５
％とした。
る。Ｃは、各請求項の製造条件によって上限の値は個別
に規制する必要がある。請求項(1), (2)では、０．０７
００％超になると、どのような製造条件の原板でも、鋼
板中のセメンタイト量が多くなりすぎフランジ加工性や
ネックドイン性が確保できなくなるので、上限値を０．
０７００％とした。請求項(3), (5), (8) では、０．０
０６０％超になると、焼鈍後の鋼板中の固溶Ｃ量を５pp
m 以下にすることが困難となるので、上限値を０．００
６０％とした。請求項(4) では、０．００６０％超にな
ると、鋼板中の固溶Ｃ量を４０ppm 以下にすることがで
きなくなるので、上限値を０．００６０％とした。請求
項(6) では、０．０１００％未満になると、過時効処理
中の固溶Ｃの減少速度が顕著に低下し、鋼板中の固溶Ｃ
量を４０ppm 以下にすることが困難になるので、下限値
を０．０１００％とした。請求項(8) は、請求項(1) と
同じ理由で上限値を０．０７００％とした。尚、下限値
の０．０００５％以上は、通常の製造法では０．０００
５％未満のものは造れないので、下限値を０．０００５
％とした。
【００３２】Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓは、何れも、鋼板の耐
食性に大きく影響を及ぼす元素で、耐食性の観点から、
それぞれ、≦０．３０％、≦１．００％、≦０．３０
％、≦０．２５％とする必要がある。尚、Ｍｎは、熱延
時の耳荒れ性の観点から、少なくとも０．０５％以上含
有する必要があるので、下限値を０．０５％とした。他
のＳｉ，Ｐ，Ｓは少なくても障害となることがないので
下限値を規制しなかった。
食性に大きく影響を及ぼす元素で、耐食性の観点から、
それぞれ、≦０．３０％、≦１．００％、≦０．３０
％、≦０．２５％とする必要がある。尚、Ｍｎは、熱延
時の耳荒れ性の観点から、少なくとも０．０５％以上含
有する必要があるので、下限値を０．０５％とした。他
のＳｉ，Ｐ，Ｓは少なくても障害となることがないので
下限値を規制しなかった。
【００３３】sol.Ａｌは、脱酸剤として用いられ、０．
００２％は残留するので下限値を０．００２％とした。
また、０．１００％超になると鋳造時に溶鋼の空気酸化
が起こり易くなり介在物量が増え、加工性や、めっき品
質をも劣化させるようになるので０．１００％を上限値
とした。
００２％は残留するので下限値を０．００２％とした。
また、０．１００％超になると鋳造時に溶鋼の空気酸化
が起こり易くなり介在物量が増え、加工性や、めっき品
質をも劣化させるようになるので０．１００％を上限値
とした。
【００３４】Ｎは、０．０１００％超含有すると結晶粒
の細粒化が顕著になりプレス加工性が劣化するので上限
値を０．０１００％とした。尚、Ｎはいくら少なくなっ
ても、材質に悪影響を及ぼすことがないので特に規制す
る必要がない。
の細粒化が顕著になりプレス加工性が劣化するので上限
値を０．０１００％とした。尚、Ｎはいくら少なくなっ
ても、材質に悪影響を及ぼすことがないので特に規制す
る必要がない。
【００３５】Ｂは、ＮをＢＮとして固定し鋼板を軟質化
したいときには適宜添加すればよい。Ｂ含有量が０．０
０１０＋１．８×Ｎ％超になるとＢの固溶強化による硬
質化が顕著になるので、上限値を０．００１０＋１．８
×Ｎ％とした。
したいときには適宜添加すればよい。Ｂ含有量が０．０
０１０＋１．８×Ｎ％超になるとＢの固溶強化による硬
質化が顕著になるので、上限値を０．００１０＋１．８
×Ｎ％とした。
【００３６】ＮｂやＴｉは、より高いｒ値や焼鈍板の結
晶粒径を細粒にしたり、図１にも示されているようによ
り低いＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）を得、更にネックドイン性
を向上させたい場合に添加すれば良いが、Ｎｂ及びＴｉ
の１種または２種が０．０５０％超になっても合金コス
トが高くなるばかりで、材質の向上効果が飽和してしま
うようになるので、上限値を０．０５０％とした。請求
項(3) の場合は、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種が０．
０３０％超になると、連続焼鈍時の再結晶温度が８３０
℃を超えるようになるので上限値を０．０３０％とし
た。請求項(4) の場合は、Ｎｂ及びＴｉの１種または２
種が０．０１０％を超えると、必要な固溶Ｃ量を５ppm
以上に残留せしめることができなくなるので、上限値を
０．０１０％とした。
晶粒径を細粒にしたり、図１にも示されているようによ
り低いＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）を得、更にネックドイン性
を向上させたい場合に添加すれば良いが、Ｎｂ及びＴｉ
の１種または２種が０．０５０％超になっても合金コス
トが高くなるばかりで、材質の向上効果が飽和してしま
うようになるので、上限値を０．０５０％とした。請求
項(3) の場合は、Ｎｂ及びＴｉの１種または２種が０．
０３０％超になると、連続焼鈍時の再結晶温度が８３０
℃を超えるようになるので上限値を０．０３０％とし
た。請求項(4) の場合は、Ｎｂ及びＴｉの１種または２
種が０．０１０％を超えると、必要な固溶Ｃ量を５ppm
以上に残留せしめることができなくなるので、上限値を
０．０１０％とした。
【００３７】請求項(7) の場合も、Ｎｂ及びＴｉの１種
または２種が０．０５０％超になっても合金コストが高
くなるばかりで、材質の向上効果が飽和してしまうよう
になるので、上限値を０．０５０％とした。現状レベル
の耐圧強度と優れたネックドイン性を両立させるには、
前述のように、「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/
mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６
２kgf/mm2 以下」であることが不可欠であるので、鋼板
のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５
０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に規制した。Ｙ．Ｐ（５
０％ＢＨ）の好ましい範囲は６０kgf/mm2 以下である。
または２種が０．０５０％超になっても合金コストが高
くなるばかりで、材質の向上効果が飽和してしまうよう
になるので、上限値を０．０５０％とした。現状レベル
の耐圧強度と優れたネックドイン性を両立させるには、
前述のように、「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/
mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６
２kgf/mm2 以下」であることが不可欠であるので、鋼板
のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５
０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に規制した。Ｙ．Ｐ（５
０％ＢＨ）の好ましい範囲は６０kgf/mm2 以下である。
【００３８】固溶Ｃ量は、本発明の重要なポイントの１
つで、請求項(4) の方法では、図１に示すようにＹ．Ｐ
（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下で、且つ、現状レベ
ルの耐圧強度を確保するのに必要な３４kgf/mm2 のＹ．
Ｐ（３％ＢＨ）の確保は、固溶Ｃ量の適正化も重要であ
り、５ppm 未満では、ドライ調質圧延が可能な７％未満
の調質圧延率では困難となるので、下限値を５ppm とし
た。また、固溶Ｃ量が４０ppm 超になると、優れたネッ
クドイン性の確保が難しくなるので上限値を４０ppm と
した。請求項(6) の方法では、固溶Ｃ量が２０ppm 超に
なると、調質圧延率を調整しても、現状レベルの耐圧強
度と優れたネックドイン性との両立が難しくなるので、
上限値を２０ppm とした。尚、請求項(3) の方法で、鋼
板中の固溶Ｃ量の上限値を５ppm 未満としたのは、鋼板
中の固溶Ｃ量が５ppm 超のものには、経済的に有利なド
ライ調質圧延が可能な７％以下の調質圧延を行う請求項
(4) の方法を適用するのが経済的に有利になるので、請
求の範囲に入れなかった。
つで、請求項(4) の方法では、図１に示すようにＹ．Ｐ
（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下で、且つ、現状レベ
ルの耐圧強度を確保するのに必要な３４kgf/mm2 のＹ．
Ｐ（３％ＢＨ）の確保は、固溶Ｃ量の適正化も重要であ
り、５ppm 未満では、ドライ調質圧延が可能な７％未満
の調質圧延率では困難となるので、下限値を５ppm とし
た。また、固溶Ｃ量が４０ppm 超になると、優れたネッ
クドイン性の確保が難しくなるので上限値を４０ppm と
した。請求項(6) の方法では、固溶Ｃ量が２０ppm 超に
なると、調質圧延率を調整しても、現状レベルの耐圧強
度と優れたネックドイン性との両立が難しくなるので、
上限値を２０ppm とした。尚、請求項(3) の方法で、鋼
板中の固溶Ｃ量の上限値を５ppm 未満としたのは、鋼板
中の固溶Ｃ量が５ppm 超のものには、経済的に有利なド
ライ調質圧延が可能な７％以下の調質圧延を行う請求項
(4) の方法を適用するのが経済的に有利になるので、請
求の範囲に入れなかった。
【００３９】以下、鋼板の成分構成条件以外の製造条件
について詳細に述べる。鋳片の製造条件は、各請求項の
鋼の成分が得られる方法であればどのような方法でもよ
く、特に規制する必要はない。熱延条件も、特に規制す
る必要がなく、通常の熱延条件でよく、また、省エネル
ギーのための連続鋳造で製造された熱片を直接熱間圧延
を行う方法でも、熱片を加熱炉に挿入した後熱間圧延を
する方法でもよい。また、巻き取り温度も特に規制する
必要がないが、軟質材を得ようとする場合は中高温巻き
取りを採用するのがよい。尚、より優れたフランジ加工
性を得る場合には、請求項(5) に規制するように、仕上
げ温度を８９０℃以上好ましくは９００℃以上がよい。
について詳細に述べる。鋳片の製造条件は、各請求項の
鋼の成分が得られる方法であればどのような方法でもよ
く、特に規制する必要はない。熱延条件も、特に規制す
る必要がなく、通常の熱延条件でよく、また、省エネル
ギーのための連続鋳造で製造された熱片を直接熱間圧延
を行う方法でも、熱片を加熱炉に挿入した後熱間圧延を
する方法でもよい。また、巻き取り温度も特に規制する
必要がないが、軟質材を得ようとする場合は中高温巻き
取りを採用するのがよい。尚、より優れたフランジ加工
性を得る場合には、請求項(5) に規制するように、仕上
げ温度を８９０℃以上好ましくは９００℃以上がよい。
【００４０】冷間圧延率は、ＤＩ缶のイヤリングに大き
く影響するので、８５〜９５％とする必要がある。尚、
ゼロに近いイヤリング率を得るためには、鋼の成分、熱
延条件、焼鈍条件を考慮し、微調整をするのが好まし
い。
く影響するので、８５〜９５％とする必要がある。尚、
ゼロに近いイヤリング率を得るためには、鋼の成分、熱
延条件、焼鈍条件を考慮し、微調整をするのが好まし
い。
【００４１】再結晶焼鈍条件は、焼鈍方式によって大き
く異なるが、請求項(3) のような通常の連続焼鈍法では
再結晶温度〜８３０℃で再結晶焼鈍を行い、その後、室
温まで冷却すればよい。尚、焼鈍温度を８３０℃以下と
したのは、８３０℃超になると鋼板が軟化し通板中に延
びる等のトラブルが発生し焼鈍ができなくなるからであ
る。一方、請求項(8) の焼鈍の方法の、加熱速度で２桁
速く、焼鈍時間での約２桁短い従来の連続焼鈍炉とは全
く異なる機械設備のような焼鈍機ともよべる新しい焼鈍
設備では、焼鈍温度の上限は、通板性からの制限はな
く、材質上から決定すればよく、オーステナイトに入ら
ない温度まで許容できるので、上限値を９２０℃とし
た。また、焼鈍板の結晶粒径の細粒化効果を得るには、
少なくとも５００℃以上の温度域を１００℃／ｓ以上の
加熱速度で加熱することと、再結晶温度以上９２０℃以
下の温度域での滞在時間を１０sec 以下とする必要があ
る。尚、加熱速度の上限を２５００℃／ｓとしたのは、
それ以上の加熱速度では加熱速度が速すぎるため加熱終
点温度の制御が困難となるため、上限値を２５００℃／
ｓとした。
く異なるが、請求項(3) のような通常の連続焼鈍法では
再結晶温度〜８３０℃で再結晶焼鈍を行い、その後、室
温まで冷却すればよい。尚、焼鈍温度を８３０℃以下と
したのは、８３０℃超になると鋼板が軟化し通板中に延
びる等のトラブルが発生し焼鈍ができなくなるからであ
る。一方、請求項(8) の焼鈍の方法の、加熱速度で２桁
速く、焼鈍時間での約２桁短い従来の連続焼鈍炉とは全
く異なる機械設備のような焼鈍機ともよべる新しい焼鈍
設備では、焼鈍温度の上限は、通板性からの制限はな
く、材質上から決定すればよく、オーステナイトに入ら
ない温度まで許容できるので、上限値を９２０℃とし
た。また、焼鈍板の結晶粒径の細粒化効果を得るには、
少なくとも５００℃以上の温度域を１００℃／ｓ以上の
加熱速度で加熱することと、再結晶温度以上９２０℃以
下の温度域での滞在時間を１０sec 以下とする必要があ
る。尚、加熱速度の上限を２５００℃／ｓとしたのは、
それ以上の加熱速度では加熱速度が速すぎるため加熱終
点温度の制御が困難となるため、上限値を２５００℃／
ｓとした。
【００４２】請求項(6) の過時効処理を施す連続焼鈍法
では、焼鈍温度が再結晶温度以下ではＤＩ加工に耐え得
る延性が得られなくなり、８３０℃超では通板性が悪く
なるので、再結晶温度〜８３０℃で再結晶焼鈍を行う必
要がある。その後施される過時効処理は、３００〜５５
０℃で２０sec 以上の過時効処理条件を外れると、固溶
Ｃ量が５〜２０ppm とすることができなくなるので、過
時効処理条件を３００〜５５０℃で２０sec 以上に規制
した。
では、焼鈍温度が再結晶温度以下ではＤＩ加工に耐え得
る延性が得られなくなり、８３０℃超では通板性が悪く
なるので、再結晶温度〜８３０℃で再結晶焼鈍を行う必
要がある。その後施される過時効処理は、３００〜５５
０℃で２０sec 以上の過時効処理条件を外れると、固溶
Ｃ量が５〜２０ppm とすることができなくなるので、過
時効処理条件を３００〜５５０℃で２０sec 以上に規制
した。
【００４３】調質圧延は、本発明の鋼板のポイントであ
る「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上、３
９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2
以下、好ましくは６０kgf/mm2 以下」にするために、固
溶Ｃ量の調整とともに、重要な要素である。請求項(3)
，(7) のように鋼板の固溶Ｃ量が５ppm 以下の場合
は、調質圧延率が５％未満では現状レベルの耐圧強度を
確保するための「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/
mm2 以上３９kgf/mm2 未満」の確保ができなくなるの
で、下限値を５％とした。尚、上限値を１５％としたの
は本発明の鋼板が目的とする現状レベルの耐圧強度を維
持するには１５％で充分であること、また、より高い調
質圧延率を施すには経済的ロスが多くなるので上限値を
１５％とした。請求項(8) の上限値も同じ理由である。
請求項(4) の鋼板の固溶Ｃ量が５〜４０ppm と多い場合
には、下限値は通常の調質圧延率の１．０％程度でも
「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上」の確
保ができるので、下限値を特に規制しなかったが、好ま
しくは、２％以上の調質圧延率を施すのがよく、より安
定して「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上
３９kgf/mm2 未満」の確保ができるようになる。尚、上
限値を７％未満としたのは経済的に有利なドライ調質圧
延が可能な調質圧延率が最高でも７％未満であるので上
限値を７％未満とした。請求項(6) の鋼板の固溶Ｃ量が
５〜２０ppm と多い場合には、２％未満の場合には「鋼
板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm
2 未満」の確保ができなくなるので、下限値を２％とし
た。尚、上限値を１５％としたのは、上記の請求項(3)
と同じ理由である。
る「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上、３
９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2
以下、好ましくは６０kgf/mm2 以下」にするために、固
溶Ｃ量の調整とともに、重要な要素である。請求項(3)
，(7) のように鋼板の固溶Ｃ量が５ppm 以下の場合
は、調質圧延率が５％未満では現状レベルの耐圧強度を
確保するための「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/
mm2 以上３９kgf/mm2 未満」の確保ができなくなるの
で、下限値を５％とした。尚、上限値を１５％としたの
は本発明の鋼板が目的とする現状レベルの耐圧強度を維
持するには１５％で充分であること、また、より高い調
質圧延率を施すには経済的ロスが多くなるので上限値を
１５％とした。請求項(8) の上限値も同じ理由である。
請求項(4) の鋼板の固溶Ｃ量が５〜４０ppm と多い場合
には、下限値は通常の調質圧延率の１．０％程度でも
「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上」の確
保ができるので、下限値を特に規制しなかったが、好ま
しくは、２％以上の調質圧延率を施すのがよく、より安
定して「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上
３９kgf/mm2 未満」の確保ができるようになる。尚、上
限値を７％未満としたのは経済的に有利なドライ調質圧
延が可能な調質圧延率が最高でも７％未満であるので上
限値を７％未満とした。請求項(6) の鋼板の固溶Ｃ量が
５〜２０ppm と多い場合には、２％未満の場合には「鋼
板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm
2 未満」の確保ができなくなるので、下限値を２％とし
た。尚、上限値を１５％としたのは、上記の請求項(3)
と同じ理由である。
【００４４】
【実施例】以下に本発明の効果を実施例により説明す
る。表１に成分、表２に連続熱延、冷間圧延、連続焼
鈍、調質圧延、条件で０．２４５mmの表面処理原板を製
造した。製造した表面処理原板の固溶Ｃ量、Ｙ．Ｐ（３
％ＢＨ）、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を測定した。また、Ｓ
ｎメッキ後ＤＩ性能の調査を行った。その結果を表３に
示す。
る。表１に成分、表２に連続熱延、冷間圧延、連続焼
鈍、調質圧延、条件で０．２４５mmの表面処理原板を製
造した。製造した表面処理原板の固溶Ｃ量、Ｙ．Ｐ（３
％ＢＨ）、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を測定した。また、Ｓ
ｎメッキ後ＤＩ性能の調査を行った。その結果を表３に
示す。
【００４５】鋼Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆは、何れも本発
明の成分範囲内の鋼で、鋼Ａは、Ｃ量が０．００２５％
でＮｂを０．００６％添加した例、鋼Ｂは、Ｔｉを０．
０２５％添加した例、鋼Ｃは、Ｎｂを０．００７％、Ｂ
を０．０００８％添加した例、鋼Ｄは、Ｃが０．００１
１％と極めて低下させ、Ｎｂ，Ｔｉを添加しなくても焼
鈍後の固溶Ｃ量が５ppm 以下となる例、鋼Ｅは、Ｃ含有
量を０．００４５％と多くして焼鈍後の固溶Ｃ含有量を
３０ppm と増やした例、鋼Ｆは、Ｃ含有量を０．０４１
０％と通常の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼のＣ含有量の例、であ
る。
明の成分範囲内の鋼で、鋼Ａは、Ｃ量が０．００２５％
でＮｂを０．００６％添加した例、鋼Ｂは、Ｔｉを０．
０２５％添加した例、鋼Ｃは、Ｎｂを０．００７％、Ｂ
を０．０００８％添加した例、鋼Ｄは、Ｃが０．００１
１％と極めて低下させ、Ｎｂ，Ｔｉを添加しなくても焼
鈍後の固溶Ｃ量が５ppm 以下となる例、鋼Ｅは、Ｃ含有
量を０．００４５％と多くして焼鈍後の固溶Ｃ含有量を
３０ppm と増やした例、鋼Ｆは、Ｃ含有量を０．０４１
０％と通常の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼のＣ含有量の例、であ
る。
【００４６】試料１，２，８，９，１０は、鋼１，２は
Ｃ量が０．００２５％でＮｂを０．００６％添加した
鋼、鋼８はＴｉを０．０２５％添加した鋼、鋼９はＮｂ
を０．００７％、Ｂを０．０００８％添加した鋼、鋼１
０は、Ｃが０．００１１％と極めて低下させ、Ｎｂ，Ｔ
ｉを添加しなくても焼鈍後の固溶Ｃ量が５ppm 以下とし
た鋼を用い、何れも本発明の請求項(2) 或いは(4) の実
施例で、何れも、本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ
（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）をクリヤ
し、現状レベルの耐圧強度を確保し、優れたネックドイ
ン性が得られた。また、別途、フランジ加工性を評価し
た結果、請求項(4) の実施例の試料２，８，９，１０は
何れも結晶粒が細粒で良好なフランジ加工性が得られ、
請求項(2) の鋼板はフランジ加工性にも優れることがわ
かる。
Ｃ量が０．００２５％でＮｂを０．００６％添加した
鋼、鋼８はＴｉを０．０２５％添加した鋼、鋼９はＮｂ
を０．００７％、Ｂを０．０００８％添加した鋼、鋼１
０は、Ｃが０．００１１％と極めて低下させ、Ｎｂ，Ｔ
ｉを添加しなくても焼鈍後の固溶Ｃ量が５ppm 以下とし
た鋼を用い、何れも本発明の請求項(2) 或いは(4) の実
施例で、何れも、本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ
（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）をクリヤ
し、現状レベルの耐圧強度を確保し、優れたネックドイ
ン性が得られた。また、別途、フランジ加工性を評価し
た結果、請求項(4) の実施例の試料２，８，９，１０は
何れも結晶粒が細粒で良好なフランジ加工性が得られ、
請求項(2) の鋼板はフランジ加工性にも優れることがわ
かる。
【００４７】試料３，４は、試料２と調質圧延率が３．
０％、１．０％と本発明の請求項(3) 及び(5) の調質圧
延率の範囲を外れた比較例で、何れも、本発明が目標と
する材質指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）が２９．２６kgf/mm
2 と低く外れ、現状レベルの耐圧強度が確保できなかっ
た。試料５は、Ｃ量が０．００２５％でＮｂを０．００
６％添加した鋼を用い、本発明の請求項(7) の箱焼鈍法
に適用した実施例で、本発明が目標とする材質指標の
Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）をク
リヤし、現状レベルの耐圧強度を確保し、優れたネック
ドイン性が得られている。
０％、１．０％と本発明の請求項(3) 及び(5) の調質圧
延率の範囲を外れた比較例で、何れも、本発明が目標と
する材質指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）が２９．２６kgf/mm
2 と低く外れ、現状レベルの耐圧強度が確保できなかっ
た。試料５は、Ｃ量が０．００２５％でＮｂを０．００
６％添加した鋼を用い、本発明の請求項(7) の箱焼鈍法
に適用した実施例で、本発明が目標とする材質指標の
Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）をク
リヤし、現状レベルの耐圧強度を確保し、優れたネック
ドイン性が得られている。
【００４８】試料６は、試料５と調質圧延率が１．０％
と本発明の請求項(7) の調質圧延率の範囲を外れた比較
例で、本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％Ｂ
Ｈ）が２５kgf/mm2 と低く外れ、現状レベルの耐圧強度
が確保できていない。試料７は、Ｃ量が０．００２５％
でＮｂを０．００６％添加した鋼を用い、本発明の請求
項(8) の超急速加熱短時間焼鈍法に適用した実施例で、
本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）なら
びにＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）をクリヤし、現状レベルの耐
圧強度を確保し、優れたネックドイン性が得られてい
る。また、フランジ加工性を評価した結果、Ｇ．Ｓｎｏ
が１０．５と顕著に細粒となっており優れたフランジ加
工性が得られ、請求項(2) の鋼板はフランジ加工性にも
優れることがわかる。
と本発明の請求項(7) の調質圧延率の範囲を外れた比較
例で、本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％Ｂ
Ｈ）が２５kgf/mm2 と低く外れ、現状レベルの耐圧強度
が確保できていない。試料７は、Ｃ量が０．００２５％
でＮｂを０．００６％添加した鋼を用い、本発明の請求
項(8) の超急速加熱短時間焼鈍法に適用した実施例で、
本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）なら
びにＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）をクリヤし、現状レベルの耐
圧強度を確保し、優れたネックドイン性が得られてい
る。また、フランジ加工性を評価した結果、Ｇ．Ｓｎｏ
が１０．５と顕著に細粒となっており優れたフランジ加
工性が得られ、請求項(2) の鋼板はフランジ加工性にも
優れることがわかる。
【００４９】試料１１は、Ｃ含有量を０．００４５％と
多くして焼鈍後の固溶Ｃ含有量を３０ppm と増やした例
で、本発明の請求項(4) の経済的なドライ調質圧延法に
適用した実施例で、本発明が目標とする材質指標のＹ．
Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）をクリヤ
し、現状レベルの耐圧強度を確保し、優れたネックドイ
ン性が得られている。
多くして焼鈍後の固溶Ｃ含有量を３０ppm と増やした例
で、本発明の請求項(4) の経済的なドライ調質圧延法に
適用した実施例で、本発明が目標とする材質指標のＹ．
Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）をクリヤ
し、現状レベルの耐圧強度を確保し、優れたネックドイ
ン性が得られている。
【００５０】試料１２は、Ｃ含有量を０．０４１０％と
通常の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼を用い、本発明の請求項(7) の
箱焼鈍法に適用した実施例で、本発明が目標とする材質
指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）をクリヤし、現状レベルの耐圧強度を確保し、優れ
たネックドイン性が得られている。
通常の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼を用い、本発明の請求項(7) の
箱焼鈍法に適用した実施例で、本発明が目標とする材質
指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）をクリヤし、現状レベルの耐圧強度を確保し、優れ
たネックドイン性が得られている。
【００５１】試料１３は、試料１２と調質圧延率が１．
０％と本発明の請求項(7) の調質圧延率の範囲を外れた
比較例で、本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％
ＢＨ）が２６kgf/mm2 と低く外れ、現状レベルの耐圧強
度が確保できていない。試料１４は、従来のＤＩ缶用の
Ｔ−４ＣＡの従来例で、本発明が目標とする材質指標の
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６６kgf/mm2 と高く外れ、ネッ
クドイン時にしわが発生している。試料１５は、Ｃ含有
量を０．０４１０％と通常の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼を用い、
本発明の請求項(6) の過時効処理を行う連続焼鈍法に適
用し、調質圧延率を２．５％とした実施例で、本発明が
目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．
Ｒ（５０％ＢＨ）をクリヤし、現状レベルの耐圧強度を
確保し、優れたネックドイン性が得られている。
０％と本発明の請求項(7) の調質圧延率の範囲を外れた
比較例で、本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％
ＢＨ）が２６kgf/mm2 と低く外れ、現状レベルの耐圧強
度が確保できていない。試料１４は、従来のＤＩ缶用の
Ｔ−４ＣＡの従来例で、本発明が目標とする材質指標の
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６６kgf/mm2 と高く外れ、ネッ
クドイン時にしわが発生している。試料１５は、Ｃ含有
量を０．０４１０％と通常の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼を用い、
本発明の請求項(6) の過時効処理を行う連続焼鈍法に適
用し、調質圧延率を２．５％とした実施例で、本発明が
目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．
Ｒ（５０％ＢＨ）をクリヤし、現状レベルの耐圧強度を
確保し、優れたネックドイン性が得られている。
【００５２】以上の実施例の結果から明らかなように、
本発明の鋼板の主なポイントの「Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が
３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）が６２kgf/mm2 以下、好ましくは６０kgf/mm2 以下
であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理原板」は、ボ
トム部の現状レベルの耐圧強度の確保と優れたネックド
イン性を有することとの両立が可能となる優れたＤＩ缶
加工性を有するＤＩ缶用メッキ原板で、工業的価値が極
めて高いこと、また、請求項(3) 〜(8) の製造方法によ
って製造できることがわかる。
本発明の鋼板の主なポイントの「Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が
３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）が６２kgf/mm2 以下、好ましくは６０kgf/mm2 以下
であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理原板」は、ボ
トム部の現状レベルの耐圧強度の確保と優れたネックド
イン性を有することとの両立が可能となる優れたＤＩ缶
加工性を有するＤＩ缶用メッキ原板で、工業的価値が極
めて高いこと、また、請求項(3) 〜(8) の製造方法によ
って製造できることがわかる。
【００５３】
【表１】
【００５４】
【表２】
【００５５】
【表３】
【００５６】
【発明の効果】以上に本発明について詳細に説明した
が、本発明の鋼板は、現状レベルの耐圧強度とネックド
イン性に優れ、より厳しい成形のＤＩ缶に適用され優れ
た効果が発揮でき、通常の連続焼鈍設備の請求項(3),
(4), (5) の方法、過時効処理設備のある連続焼鈍法で
の請求項(6) 、箱焼鈍法での請求項(7) 、ならびに、極
めてコンパクトな連続焼鈍法での請求項(8) の方法で、
本発明の鋼板を製造することが可能となり、その工業的
価値は大である。
が、本発明の鋼板は、現状レベルの耐圧強度とネックド
イン性に優れ、より厳しい成形のＤＩ缶に適用され優れ
た効果が発揮でき、通常の連続焼鈍設備の請求項(3),
(4), (5) の方法、過時効処理設備のある連続焼鈍法で
の請求項(6) 、箱焼鈍法での請求項(7) 、ならびに、極
めてコンパクトな連続焼鈍法での請求項(8) の方法で、
本発明の鋼板を製造することが可能となり、その工業的
価値は大である。
【図１】原板のＹ．ＰとＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびに
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）との関係を示す図である。
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）との関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 昭彦 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 江連 和哉 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 吉原 良一 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０７００％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：０〜０．０５０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｙ．Ｐ（３％Ｂ
Ｈ）が３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５
０％ＢＨ）が６２kgf/mm2 以下であることを特徴とする
ネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板。 - 【請求項２】 請求項１の記載の表面処理原板におい
て、Ｇ．Ｓｎｏが９．０以上であることを特徴とするフ
ランジ加工性の良好なネックドイン性に優れたＤＩ缶用
表面処理原板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．００６０％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：０〜０．０３％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷間圧
延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜８３０℃で再結晶
焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中の固溶Ｃ量を５pp
m 未満とした後、調質圧延で５％以上１５％以下の歪を
付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）が３４kgf/mm2 以上
３９kgf/mm2 未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm
2 以下に調整することを特徴とするネックドイン性に優
れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．００２０〜０．００６０％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：０〜０．０１％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷間圧
延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜８３０℃で再結晶
焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中の固溶Ｃ量を５pp
m 〜４０ppm 残留せしめ、その後、調質圧延でドライ調
質圧延が可能な伸び率で７％未満の歪を付与し、鋼板の
Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未
満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に調整す
ることを特徴とするネックドイン性に優れたＤＩ缶用表
面処理原板の製造方法。 - 【請求項５】 請求項３の記載の方法において、熱間圧
延時に８９０℃以上好ましくは９００℃以上で仕上げ熱
延を行い熱延鋼帯とすることを特徴とするＧ．Ｓｎｏ：
９．０以上のフランジ加工性の良好なネックドイン性に
優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。 - 【請求項６】 重量％で、 Ｃ ：０．０１００〜０．０７００％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷間圧
延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜８３０℃で再結晶
焼鈍を行い、その後、３００〜５５０℃で２０sec 以上
の過時効処理を行い、室温まで冷却し、鋼板中の固溶Ｃ
量を５ppm 〜２０ppm と低減し、その後、調質圧延で伸
び率で２％以上１５％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ
（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2 未満、
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2以下に調整するこ
とを特徴とするネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処
理原板の製造方法。 - 【請求項７】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０７００％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：０〜０．０５０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷間圧
延を行い、箱焼鈍法で再結晶温度〜７５０℃で再結晶焼
鈍を行い、室温まで冷却し、その後、調質圧延で伸び率
で５％以上１５％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３
％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2未満、Ｙ．Ｐ
（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に調整することを特
徴とするネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板
の製造方法。 - 【請求項８】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．００６０％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ及びＴｉの１種または２種：０〜０．０５０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷間圧
延を行い、その後再結晶焼鈍をするに際し、５００℃以
上の温度域を１００〜２５００℃／ｓの加熱速度で再結
晶温度〜９２０℃に加熱し、その温度域で０〜１０sec
滞在せしめて再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、その
後、調質圧延で伸び率で１５％以下の歪を付与し、鋼板
のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３４kgf/mm2 以上３９kgf/mm2
未満、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に調整
することを特徴とするＧ．Ｓｎｏ：９．０以上のフラン
ジ加工性の良好なネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面
処理原板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09984093A JP3307715B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | ネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09984093A JP3307715B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | ネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306535A true JPH06306535A (ja) | 1994-11-01 |
| JP3307715B2 JP3307715B2 (ja) | 2002-07-24 |
Family
ID=14258003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09984093A Expired - Fee Related JP3307715B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | ネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3307715B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008133175A1 (ja) * | 2007-04-18 | 2008-11-06 | Nippon Steel Corporation | 軟質ブリキ鋼板及びその製造方法 |
| JP2009091640A (ja) * | 2007-10-11 | 2009-04-30 | Jfe Steel Kk | 缶用鋼板原板の製造方法 |
| CN104480259A (zh) * | 2015-01-05 | 2015-04-01 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 冷轧厚规格高强钢板的连续退火方法 |
-
1993
- 1993-04-26 JP JP09984093A patent/JP3307715B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008133175A1 (ja) * | 2007-04-18 | 2008-11-06 | Nippon Steel Corporation | 軟質ブリキ鋼板及びその製造方法 |
| JP5099126B2 (ja) * | 2007-04-18 | 2012-12-12 | 新日鐵住金株式会社 | 軟質ブリキ鋼板及びその製造方法 |
| JP2009091640A (ja) * | 2007-10-11 | 2009-04-30 | Jfe Steel Kk | 缶用鋼板原板の製造方法 |
| CN104480259A (zh) * | 2015-01-05 | 2015-04-01 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 冷轧厚规格高强钢板的连续退火方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3307715B2 (ja) | 2002-07-24 |
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