JPH0523913B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0523913B2 JPH0523913B2 JP27074984A JP27074984A JPH0523913B2 JP H0523913 B2 JPH0523913 B2 JP H0523913B2 JP 27074984 A JP27074984 A JP 27074984A JP 27074984 A JP27074984 A JP 27074984A JP H0523913 B2 JPH0523913 B2 JP H0523913B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- resins
- abrasive
- thermosetting resin
- thermosetting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
＜産業上の利用分野＞
本発明は合成樹脂成形品の成形時に発生する樹
脂バリ等を除去するための合成樹脂研磨材に関す
る。 ＜従来技術とその問題点＞ 従来より合成樹脂成形品の成形時に発生する樹
脂バリ等を除去する方法として合成樹脂研磨材が
用いられてきた。この場合に用いられる合成樹脂
研磨材としては、ナイロンやポリアセタール樹
脂、ポリカーボネート樹脂等の熱可塑性樹脂、及
び不飽和ポリエステル樹脂、メラミン樹脂、尿素
樹脂、フエノール樹脂、エポキシ樹脂等の熱硬化
性樹脂が挙げられる。 一般に熱可塑性樹脂の研磨材は、研磨力は弱い
が耐衝撃性が大きく、微粉化しにくいため研磨材
の使用可能時間が長いという特徴がある。一方、
熱硬化性樹脂の研磨材は、研磨力は大きいが耐衝
撃性が小さく、微粉化しやすいために研磨材の使
用可能時間が短かいという特徴がある。 これら合成樹脂研磨材は用途に応じ使い分けら
れてきたが、成形品の精密化及び成形に用いられ
る合成樹脂の例えば高硬度、高衝撃化等の高性能
化にともない従来の研磨材では研磨力不足の傾向
がある一方、成形品の精密化により使用される研
磨材の粒径はより小さなものが必要とされ、例え
ばICやLSIのモールド成形後のバリ取りの場合に
は、高集積化と共にピン間の距離が短かくなり、
従つて従来使用されてきた粒径のものではピンの
間に研磨材の詰まりを生ずる問題等も発生してい
る。 研磨力は研磨材粒子の質量の関数であるから、
研磨材の粒形が小さくなると当然研磨力も小さく
なり、研磨材の粒径を小さくすると従来除去でき
ていた樹脂バリも除去できなくなる。 この問題を解決する手段として、合成樹脂にガ
ラスビーズ、ガラス粉等の高い研磨力を有する無
機物を分散させて用いる方法もあるがこれらの無
機物は非常に固く、合成樹脂表面を傷つけ結果と
して外観不良の問願を起こし易い。 上記した外観不良を起こさないためには、使用
時に研磨条件を厳密に管理する必要がある。 一般に、無機物を分散させたタイプの合成樹脂
研磨材は、成形物表面の損傷が研磨条件に非常に
敏感である一方、研磨力自体は研磨条件に対して
鈍感であるという特徴を有する。例えば湿式ブラ
スト加工で投射距離、投射圧力、スラリー濃度を
一定にし、投射圧力を２Kg／cm2と４Kg／cm2として
アクリル板を研磨し、その重量減少を測定した場
合、無機質を含まない合成樹脂研磨材は投射圧力
４Kg／cm2の場合には２Kg／cm2の場合に比して約３
倍の研磨による重量減少を示すのに対し、シリカ
粉を30重量％含む研磨材では約1.5倍にしか増大
しないが成形物表面の損傷は投射圧力の増大と共
に著しく増大する。 このような特性のために研磨条件による研磨力
の調整が困難であり、種々の成形品に対し汎用的
に使用する事が可能であり且つ成形品の表面を損
傷しない研磨材の開発が要望されていた。 ＜問題点を解決するための手段＞ 本発明者らは上記した問題を解決するために鋭
意検討した結果、熱硬化性樹脂粉末を熱可塑性樹
脂に混合して得られる研磨材が良好な結果を与え
る事を見い出して本発明を完成するに至つた。 本発明で用いられる熱硬化性樹脂としては、メ
ラミン樹脂、尿素樹脂、フエノール樹脂、不飽和
ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、アルキツド樹
脂等の架橋反応により三次元構造を形成する樹脂
が挙げられ、不飽和ポリエステル樹脂やウレタン
樹脂の様に常温硬化により使用されるものでも、
熱を加える事により三次元構造を形成するもので
も良いが、なかでも不飽和ポリエステル樹脂、フ
エノール樹脂およびエポキシ樹脂の使用が好まし
い。 また、熱可塑性樹脂としては、ポリカーボネー
ト樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂、
ポリスチレン系樹脂、ポリメチルメタアクリレー
ト樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂等の分子間架橋をし
ていない樹脂が挙げられ、これらの樹脂は単独又
は混合して使用され、なかでもポリカーボネート
樹脂およびポリアセタール樹脂およびポリアミド
樹脂の使用が好ましい。 さらに熱硬化性樹脂粉末と熱可塑性樹脂との混
合比については、用途に応じて任意に決定される
が、その範囲は熱可塑性樹脂90〜50重量部に対し
て、熱硬化性樹脂粉末10〜50重量部の範囲であ
る。而して熱硬化性樹脂粉末が、10重量部以下で
は熱硬化性樹脂を混合した硬化が小さく本発明の
効果は期待できないし、50重量部以上になると混
合作業時に作業性が悪化し使用できない。 混合される熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂の種
類及び量は用途によつて任意に選択できる。即
ち、例えば比較的硬いエポキシ樹脂やフエノール
樹脂の成形物のバリを除去する際には、研磨材に
混合する熱硬化性樹脂はエポキシ樹脂やフエノー
ル樹脂等のより硬いものを使えば良いし、不飽和
ポリエステル樹脂やアルキツド樹脂、ポリスチレ
ン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂等の比較的やわらか
い樹脂を用いた成形品のバリを除去する際には、
不飽和ポリエステル樹脂、アルキツド樹脂等の比
較的やわらかい熱硬化性樹脂を用いれば良い。 また、使用する熱硬化性樹脂の粒度を変える事
により成形品のバリ取り後の表面状態を調整する
事ができる、鏡面仕上げを保つ必要のある場合に
は粒径の小さなものを使えば良いし、梨地表面で
良い場合にはある程度大きな粒径のものが使用で
きる。しかし乍ら粒径の小さな熱硬化性樹脂を使
用すると研磨力が減少してくるので、混合量を増
やすか、より硬い樹脂を使用する必要がある。 熱硬化性樹脂粉末の平均粒径については上記の
様に必要に応じ種々のものを使い分ければ良い
が、一般的には0.5mm以下のものが好ましい結果
を与える。 用いる熱可塑性樹脂の選択については成形品の
衝撃強さにより選択すれば良い。衝撃強さの小さ
い樹脂のバリ取りを行なう際にはポリアセタール
樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂等
の比較的やわらかいものを使えば良いし、衝撃強
さの大きい樹脂のバリ取りを行なう際には、ポリ
スチレン樹脂、ポリメタアクリレート樹脂等の比
較的硬いものを用いても良い。 又、熱硬化性樹脂粉末の分散性、分散作業の容
易さ、粉砕作業時の容易さ、価格等も選択の際の
条件となるのでこれらを前提に最も適当なものを
選べば良い。 本発明の合成樹脂研磨材を得るためには次の様
にすれば良い。すなわち、熱硬化性樹脂を硬化さ
せた後、これを粉砕し、前記した例えば0.5mm以
下、好ましくは0.1mm以下の平均粒径になる様分
級し、前記した量の好ましくは粉末状の熱可塑性
樹脂粉末と混合し、用いる熱可塑性樹脂の熔融温
度に加熱し押出機等により熔融押出しして硬化さ
せるか、或は熱板、熔融後冷却固化させ、しかる
後通常用いられる方法、好ましくは−50〜−195
℃の様な低温で粉砕し、分級して本発明の合成樹
脂研磨材とすることができる。 猶、上記した熱硬化性樹脂の熔融固化粉砕に際
して必要に応じて各種分散剤やシランカツプリン
グ剤、チタンカツプリング剤、アルミカツプリン
グ剤等のカツプリング剤を用いても良い。 ＜作用＞ 本発明による熱硬化性樹脂粉末を熱可塑性樹脂
に混合、分散して得られる研磨材は、熱可塑性樹
脂の使用可能時間を持続させる特徴と熱硬化性樹
脂の高い研磨力とを併せ有しており、熱硬化性樹
脂と熱可塑性樹脂の種類及び混合比等を変える事
により多くの合成樹脂成形品に使用できる特徴を
有している。 ＜実施例＞ 次に本発明の合成樹脂研磨材について実施例に
基づいて詳述する。 第１表に示した不飽和ポリエステル樹脂、フエ
ノール樹脂およびエポキシ樹脂をそれぞれ硬化・
粉砕した後JIS篩にて分級し、60メツシユパス、
100メツシユオンのものを熱硬化性樹脂粉末とし
て用いた。 熱可塑性樹脂としてはポリスチレン樹脂および
ポリアセータル樹脂を用いた。 熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂粉末を第１表に示
す様な割合で混合した後粉砕し、JIS篩にて35メ
ツシユパス、60メツシユオンのものを分取し、合
成樹脂研磨材を得た。得られた研磨材の番号を第
１表に示した。 この様にして得られた研磨材を用いた湿式ブラ
スト法により加工試験を行なつた。 試験機として株式会社不二精機製作所製、液体
ホーニング機LH−５を用いて、投射圧力４Kg／
cm2、投射距離５cmにてアクリル樹脂をブラスト加
工し、その１分間あたりの重量減少を測定し、研
磨力を評価した。 その後ブリキ板を投射圧４Kg／cm2、投射距離５
cmにてブラストし、定時的にアクリル樹脂をブラ
スト加工し研磨力の時間変化をみた。アクリル樹
脂の重量減少が初期の半分になる迄の時間を測定
し、合成樹脂研磨材の使用可能時間の評価値とし
た。 結果を表−１に示した。 比較のためにポリスチレン樹脂、ポリアセター
ル樹脂、不飽和ポリスチレン樹脂、フエノール樹
脂およびエポキシ樹脂についてそれぞれ単独使用
した場合についても同様の試験を行なつた。粒径
は35メツシユパス、60メツシユオンのものを用い
た。
脂バリ等を除去するための合成樹脂研磨材に関す
る。 ＜従来技術とその問題点＞ 従来より合成樹脂成形品の成形時に発生する樹
脂バリ等を除去する方法として合成樹脂研磨材が
用いられてきた。この場合に用いられる合成樹脂
研磨材としては、ナイロンやポリアセタール樹
脂、ポリカーボネート樹脂等の熱可塑性樹脂、及
び不飽和ポリエステル樹脂、メラミン樹脂、尿素
樹脂、フエノール樹脂、エポキシ樹脂等の熱硬化
性樹脂が挙げられる。 一般に熱可塑性樹脂の研磨材は、研磨力は弱い
が耐衝撃性が大きく、微粉化しにくいため研磨材
の使用可能時間が長いという特徴がある。一方、
熱硬化性樹脂の研磨材は、研磨力は大きいが耐衝
撃性が小さく、微粉化しやすいために研磨材の使
用可能時間が短かいという特徴がある。 これら合成樹脂研磨材は用途に応じ使い分けら
れてきたが、成形品の精密化及び成形に用いられ
る合成樹脂の例えば高硬度、高衝撃化等の高性能
化にともない従来の研磨材では研磨力不足の傾向
がある一方、成形品の精密化により使用される研
磨材の粒径はより小さなものが必要とされ、例え
ばICやLSIのモールド成形後のバリ取りの場合に
は、高集積化と共にピン間の距離が短かくなり、
従つて従来使用されてきた粒径のものではピンの
間に研磨材の詰まりを生ずる問題等も発生してい
る。 研磨力は研磨材粒子の質量の関数であるから、
研磨材の粒形が小さくなると当然研磨力も小さく
なり、研磨材の粒径を小さくすると従来除去でき
ていた樹脂バリも除去できなくなる。 この問題を解決する手段として、合成樹脂にガ
ラスビーズ、ガラス粉等の高い研磨力を有する無
機物を分散させて用いる方法もあるがこれらの無
機物は非常に固く、合成樹脂表面を傷つけ結果と
して外観不良の問願を起こし易い。 上記した外観不良を起こさないためには、使用
時に研磨条件を厳密に管理する必要がある。 一般に、無機物を分散させたタイプの合成樹脂
研磨材は、成形物表面の損傷が研磨条件に非常に
敏感である一方、研磨力自体は研磨条件に対して
鈍感であるという特徴を有する。例えば湿式ブラ
スト加工で投射距離、投射圧力、スラリー濃度を
一定にし、投射圧力を２Kg／cm2と４Kg／cm2として
アクリル板を研磨し、その重量減少を測定した場
合、無機質を含まない合成樹脂研磨材は投射圧力
４Kg／cm2の場合には２Kg／cm2の場合に比して約３
倍の研磨による重量減少を示すのに対し、シリカ
粉を30重量％含む研磨材では約1.5倍にしか増大
しないが成形物表面の損傷は投射圧力の増大と共
に著しく増大する。 このような特性のために研磨条件による研磨力
の調整が困難であり、種々の成形品に対し汎用的
に使用する事が可能であり且つ成形品の表面を損
傷しない研磨材の開発が要望されていた。 ＜問題点を解決するための手段＞ 本発明者らは上記した問題を解決するために鋭
意検討した結果、熱硬化性樹脂粉末を熱可塑性樹
脂に混合して得られる研磨材が良好な結果を与え
る事を見い出して本発明を完成するに至つた。 本発明で用いられる熱硬化性樹脂としては、メ
ラミン樹脂、尿素樹脂、フエノール樹脂、不飽和
ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、アルキツド樹
脂等の架橋反応により三次元構造を形成する樹脂
が挙げられ、不飽和ポリエステル樹脂やウレタン
樹脂の様に常温硬化により使用されるものでも、
熱を加える事により三次元構造を形成するもので
も良いが、なかでも不飽和ポリエステル樹脂、フ
エノール樹脂およびエポキシ樹脂の使用が好まし
い。 また、熱可塑性樹脂としては、ポリカーボネー
ト樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂、
ポリスチレン系樹脂、ポリメチルメタアクリレー
ト樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂等の分子間架橋をし
ていない樹脂が挙げられ、これらの樹脂は単独又
は混合して使用され、なかでもポリカーボネート
樹脂およびポリアセタール樹脂およびポリアミド
樹脂の使用が好ましい。 さらに熱硬化性樹脂粉末と熱可塑性樹脂との混
合比については、用途に応じて任意に決定される
が、その範囲は熱可塑性樹脂90〜50重量部に対し
て、熱硬化性樹脂粉末10〜50重量部の範囲であ
る。而して熱硬化性樹脂粉末が、10重量部以下で
は熱硬化性樹脂を混合した硬化が小さく本発明の
効果は期待できないし、50重量部以上になると混
合作業時に作業性が悪化し使用できない。 混合される熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂の種
類及び量は用途によつて任意に選択できる。即
ち、例えば比較的硬いエポキシ樹脂やフエノール
樹脂の成形物のバリを除去する際には、研磨材に
混合する熱硬化性樹脂はエポキシ樹脂やフエノー
ル樹脂等のより硬いものを使えば良いし、不飽和
ポリエステル樹脂やアルキツド樹脂、ポリスチレ
ン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂等の比較的やわらか
い樹脂を用いた成形品のバリを除去する際には、
不飽和ポリエステル樹脂、アルキツド樹脂等の比
較的やわらかい熱硬化性樹脂を用いれば良い。 また、使用する熱硬化性樹脂の粒度を変える事
により成形品のバリ取り後の表面状態を調整する
事ができる、鏡面仕上げを保つ必要のある場合に
は粒径の小さなものを使えば良いし、梨地表面で
良い場合にはある程度大きな粒径のものが使用で
きる。しかし乍ら粒径の小さな熱硬化性樹脂を使
用すると研磨力が減少してくるので、混合量を増
やすか、より硬い樹脂を使用する必要がある。 熱硬化性樹脂粉末の平均粒径については上記の
様に必要に応じ種々のものを使い分ければ良い
が、一般的には0.5mm以下のものが好ましい結果
を与える。 用いる熱可塑性樹脂の選択については成形品の
衝撃強さにより選択すれば良い。衝撃強さの小さ
い樹脂のバリ取りを行なう際にはポリアセタール
樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂等
の比較的やわらかいものを使えば良いし、衝撃強
さの大きい樹脂のバリ取りを行なう際には、ポリ
スチレン樹脂、ポリメタアクリレート樹脂等の比
較的硬いものを用いても良い。 又、熱硬化性樹脂粉末の分散性、分散作業の容
易さ、粉砕作業時の容易さ、価格等も選択の際の
条件となるのでこれらを前提に最も適当なものを
選べば良い。 本発明の合成樹脂研磨材を得るためには次の様
にすれば良い。すなわち、熱硬化性樹脂を硬化さ
せた後、これを粉砕し、前記した例えば0.5mm以
下、好ましくは0.1mm以下の平均粒径になる様分
級し、前記した量の好ましくは粉末状の熱可塑性
樹脂粉末と混合し、用いる熱可塑性樹脂の熔融温
度に加熱し押出機等により熔融押出しして硬化さ
せるか、或は熱板、熔融後冷却固化させ、しかる
後通常用いられる方法、好ましくは−50〜−195
℃の様な低温で粉砕し、分級して本発明の合成樹
脂研磨材とすることができる。 猶、上記した熱硬化性樹脂の熔融固化粉砕に際
して必要に応じて各種分散剤やシランカツプリン
グ剤、チタンカツプリング剤、アルミカツプリン
グ剤等のカツプリング剤を用いても良い。 ＜作用＞ 本発明による熱硬化性樹脂粉末を熱可塑性樹脂
に混合、分散して得られる研磨材は、熱可塑性樹
脂の使用可能時間を持続させる特徴と熱硬化性樹
脂の高い研磨力とを併せ有しており、熱硬化性樹
脂と熱可塑性樹脂の種類及び混合比等を変える事
により多くの合成樹脂成形品に使用できる特徴を
有している。 ＜実施例＞ 次に本発明の合成樹脂研磨材について実施例に
基づいて詳述する。 第１表に示した不飽和ポリエステル樹脂、フエ
ノール樹脂およびエポキシ樹脂をそれぞれ硬化・
粉砕した後JIS篩にて分級し、60メツシユパス、
100メツシユオンのものを熱硬化性樹脂粉末とし
て用いた。 熱可塑性樹脂としてはポリスチレン樹脂および
ポリアセータル樹脂を用いた。 熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂粉末を第１表に示
す様な割合で混合した後粉砕し、JIS篩にて35メ
ツシユパス、60メツシユオンのものを分取し、合
成樹脂研磨材を得た。得られた研磨材の番号を第
１表に示した。 この様にして得られた研磨材を用いた湿式ブラ
スト法により加工試験を行なつた。 試験機として株式会社不二精機製作所製、液体
ホーニング機LH−５を用いて、投射圧力４Kg／
cm2、投射距離５cmにてアクリル樹脂をブラスト加
工し、その１分間あたりの重量減少を測定し、研
磨力を評価した。 その後ブリキ板を投射圧４Kg／cm2、投射距離５
cmにてブラストし、定時的にアクリル樹脂をブラ
スト加工し研磨力の時間変化をみた。アクリル樹
脂の重量減少が初期の半分になる迄の時間を測定
し、合成樹脂研磨材の使用可能時間の評価値とし
た。 結果を表−１に示した。 比較のためにポリスチレン樹脂、ポリアセター
ル樹脂、不飽和ポリスチレン樹脂、フエノール樹
脂およびエポキシ樹脂についてそれぞれ単独使用
した場合についても同様の試験を行なつた。粒径
は35メツシユパス、60メツシユオンのものを用い
た。
【表】
【表】
＜発明の効果＞
本発明にかかる研磨材は熱硬化性樹脂粉末を熱
可塑性樹脂に分散させたものであり、これにより
研磨力が大きくかつ使用可能時間の長い研磨材が
得られる。
可塑性樹脂に分散させたものであり、これにより
研磨力が大きくかつ使用可能時間の長い研磨材が
得られる。
Claims (1)
- １ 熱硬化性樹脂粉末10〜50重量部を熱可塑性樹
脂90〜50重量部に混合し、熔融固化粉砕して得ら
れる合成樹脂研磨材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27074984A JPS61152371A (ja) | 1984-12-24 | 1984-12-24 | 合成樹脂研磨材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27074984A JPS61152371A (ja) | 1984-12-24 | 1984-12-24 | 合成樹脂研磨材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61152371A JPS61152371A (ja) | 1986-07-11 |
| JPH0523913B2 true JPH0523913B2 (ja) | 1993-04-06 |
Family
ID=17490440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27074984A Granted JPS61152371A (ja) | 1984-12-24 | 1984-12-24 | 合成樹脂研磨材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61152371A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6370866U (ja) * | 1986-10-13 | 1988-05-12 | ||
| JPS63256363A (ja) * | 1987-04-14 | 1988-10-24 | Fuji Kihan:Kk | バリ取り用研摩材 |
| JPH04101776A (ja) * | 1990-08-15 | 1992-04-03 | Matsushita Electric Works Ltd | 研磨材 |
-
1984
- 1984-12-24 JP JP27074984A patent/JPS61152371A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61152371A (ja) | 1986-07-11 |
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