JPH05247587A - 低放射化高強度耐熱鋼板 - Google Patents
低放射化高強度耐熱鋼板Info
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- JPH05247587A JPH05247587A JP4582092A JP4582092A JPH05247587A JP H05247587 A JPH05247587 A JP H05247587A JP 4582092 A JP4582092 A JP 4582092A JP 4582092 A JP4582092 A JP 4582092A JP H05247587 A JPH05247587 A JP H05247587A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低誘導放射化、高温強度に優れ、核融合炉第
一壁等に用いる低放射化高強度耐熱鋼板を提供する。 【構成】 重量％で Ｃ：０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．１〜２％、Ｍ
ｎ：０．５％以下、Ｃｒ：２〜１２％、Ｗ：０．３〜２
％、Ｔａ2 Ｏ5 ：０．５〜２．５％、残部Ｆｅ及び不可
避不純物からなり、且つＴａ2 Ｏ5 の粒径が１μm 以下
を特徴とする低放射化高強度耐熱鋼板。 Ｃ：０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．１〜２％、Ｍ
ｎ：０．５％以下、Ｃｒ：２〜１２％、Ｗ：０．３〜２
％、Ｔａ2 Ｏ5 ：０．２〜０．５％、残部Ｆｅ及び不可
避不純物からなり、且つＴａ2 Ｏ5 の粒径が１μm 以下
であり、母相組織が下部ベイナイトもしくはマルテンサ
イトであることを特徴とする低放射化高強度耐熱鋼板。 【効果】 従来の低放射化鋼に比べ、高温強度が改善さ
れ、核融合炉第一壁材料として大きな効果を奏するもの
である。
一壁等に用いる低放射化高強度耐熱鋼板を提供する。 【構成】 重量％で Ｃ：０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．１〜２％、Ｍ
ｎ：０．５％以下、Ｃｒ：２〜１２％、Ｗ：０．３〜２
％、Ｔａ2 Ｏ5 ：０．５〜２．５％、残部Ｆｅ及び不可
避不純物からなり、且つＴａ2 Ｏ5 の粒径が１μm 以下
を特徴とする低放射化高強度耐熱鋼板。 Ｃ：０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．１〜２％、Ｍ
ｎ：０．５％以下、Ｃｒ：２〜１２％、Ｗ：０．３〜２
％、Ｔａ2 Ｏ5 ：０．２〜０．５％、残部Ｆｅ及び不可
避不純物からなり、且つＴａ2 Ｏ5 の粒径が１μm 以下
であり、母相組織が下部ベイナイトもしくはマルテンサ
イトであることを特徴とする低放射化高強度耐熱鋼板。 【効果】 従来の低放射化鋼に比べ、高温強度が改善さ
れ、核融合炉第一壁材料として大きな効果を奏するもの
である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低誘導放射化、高温強
度に優れ、核融合炉第一壁等に用いる耐熱鋼板に関する
ものである。
度に優れ、核融合炉第一壁等に用いる耐熱鋼板に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】核融合炉は、実験炉として実績があり、
既に臨界プラズマ条件を達成している。現在、その第一
壁材料としてＳＵＳ３１６が用いられている。しかし、
商用炉で想定される中性子照射量ではボイドスエリング
の問題からＳＵＳ３１６は使用できないので、これに代
わってＳＵＳ３１６にＴｉを添加したＪＰＣＡ鋼や、フ
ェライト系であるＨＴ−９鋼（１２Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｗ−
Ｖ）が開発された。さらに、Journal of Nuclear Mater
ials １３３＆１３４（１９８５）１４９−１５５に記
載されているように、使用中の補修やシャットダウン
後、廃棄処分時の放射能汚染の低減が経済的に著しく有
利であることから、第一壁材料として誘導放射化の少な
い低放射化材料が要求されるようになり、フェライト鋼
で且つ有害元素であるＮｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎなど
を極力低減させたＣｒ−Ｗ系鋼（耐熱材料第１２３委員
会研究報告Ｖｏｌ．２７ Ｎｏ．１ ｐｐ１０５−１１
７に記載）が開発されている。
既に臨界プラズマ条件を達成している。現在、その第一
壁材料としてＳＵＳ３１６が用いられている。しかし、
商用炉で想定される中性子照射量ではボイドスエリング
の問題からＳＵＳ３１６は使用できないので、これに代
わってＳＵＳ３１６にＴｉを添加したＪＰＣＡ鋼や、フ
ェライト系であるＨＴ−９鋼（１２Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｗ−
Ｖ）が開発された。さらに、Journal of Nuclear Mater
ials １３３＆１３４（１９８５）１４９−１５５に記
載されているように、使用中の補修やシャットダウン
後、廃棄処分時の放射能汚染の低減が経済的に著しく有
利であることから、第一壁材料として誘導放射化の少な
い低放射化材料が要求されるようになり、フェライト鋼
で且つ有害元素であるＮｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎなど
を極力低減させたＣｒ−Ｗ系鋼（耐熱材料第１２３委員
会研究報告Ｖｏｌ．２７ Ｎｏ．１ ｐｐ１０５−１１
７に記載）が開発されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高温強
度に有効なＮｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎ等が規制されているた
め、Ｃｒ−Ｗ系鋼の高温強度、特に高温クリープ破断強
度は十分ではない。
度に有効なＮｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎ等が規制されているた
め、Ｃｒ−Ｗ系鋼の高温強度、特に高温クリープ破断強
度は十分ではない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼中で高温長
時間で安定である酸化物であって且つ低放射化元素であ
るＴａの酸化物Ｔａ2 Ｏ5 を分散させ、分散強化によっ
て高温クリープ強度を向上させると同時に低放射化も実
現したもので、その要旨とするところは下記のとおりで
ある。
時間で安定である酸化物であって且つ低放射化元素であ
るＴａの酸化物Ｔａ2 Ｏ5 を分散させ、分散強化によっ
て高温クリープ強度を向上させると同時に低放射化も実
現したもので、その要旨とするところは下記のとおりで
ある。
【０００５】（１） 重量％で Ｃ：０．０１〜０．０８％、 Ｓｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｃｒ：２〜１２％、 Ｗ：０．３〜２％、 Ｔａ2 Ｏ5 ：０．５〜２．５％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、且つＴａ2 Ｏ5
の粒径が１μｍ以下であることを特徴とする低放射化高
強度耐熱鋼板。
の粒径が１μｍ以下であることを特徴とする低放射化高
強度耐熱鋼板。
【０００６】（２） 重量％で Ｃ：０．０１〜０．０８％、 Ｓｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｃｒ：２〜１２％、 Ｗ：０．３〜２％、 Ｔａ2 Ｏ5 ：０．２〜０．５％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、且つＴａ2 Ｏ5
の粒径が１μｍ以下であり、母相組織を下部ベイナイト
もしくはマルテンサイトとしたことを特徴とする低放射
化高強度耐熱鋼板。
の粒径が１μｍ以下であり、母相組織を下部ベイナイト
もしくはマルテンサイトとしたことを特徴とする低放射
化高強度耐熱鋼板。
【０００７】以下本発明について詳細に説明する。本発
明の特徴は放射化に有害な元素であるＮｉ、Ｃｕ、Ｍ
ｏ、Ｎｂ、Ｎなどを極力低減させ、分散強化源としてＴ
ａ2 Ｏ5 を含有させたことにある。Ｔａ2 Ｏ 5 は比重が
１０と鉄より重く溶鋼中に添加してもスラグとして浮上
しないこと、低放射化であること、鋼中で高温長時間安
定であることから選定した。実際にはタンディッシュも
しくはレードル中にワイヤー添加することでＴａ2 Ｏ5
を溶鋼中に分散させることができる。またＴａ2 Ｏ5 の
粒径を１μｍ以下とした。この理由は粒子径が大きくな
ると分散の数密度が小さくなり、クリープ破断強度の向
上につながらないばかりか脆性破壊の起点にもなるから
である。
明の特徴は放射化に有害な元素であるＮｉ、Ｃｕ、Ｍ
ｏ、Ｎｂ、Ｎなどを極力低減させ、分散強化源としてＴ
ａ2 Ｏ5 を含有させたことにある。Ｔａ2 Ｏ 5 は比重が
１０と鉄より重く溶鋼中に添加してもスラグとして浮上
しないこと、低放射化であること、鋼中で高温長時間安
定であることから選定した。実際にはタンディッシュも
しくはレードル中にワイヤー添加することでＴａ2 Ｏ5
を溶鋼中に分散させることができる。またＴａ2 Ｏ5 の
粒径を１μｍ以下とした。この理由は粒子径が大きくな
ると分散の数密度が小さくなり、クリープ破断強度の向
上につながらないばかりか脆性破壊の起点にもなるから
である。
【０００８】
【作用】次に、本発明の目的とする特性を達成するため
には各々の構成元素について以下に述べるように適正範
囲に限定する必要がある。 Ｃ：０．０１〜０．０８重量％（以下％と記す） Ｃは固溶強化元素と作用し、強度を向上させる。その効
果は０．０１％以上で顕著である。一方、０．０８％を
越えると硬さが増して延性が低下し、また溶接性も低下
するため、０．０１％以上０．０８％以下に限定した。
には各々の構成元素について以下に述べるように適正範
囲に限定する必要がある。 Ｃ：０．０１〜０．０８重量％（以下％と記す） Ｃは固溶強化元素と作用し、強度を向上させる。その効
果は０．０１％以上で顕著である。一方、０．０８％を
越えると硬さが増して延性が低下し、また溶接性も低下
するため、０．０１％以上０．０８％以下に限定した。
【０００９】Ｓｉ：０．１〜２％ Ｓｉは溶鋼とＴａ2 Ｏ5 の濡れ性を改善し、Ｔａ2 Ｏ5
の分散を助ける働きがある。その効果は０．１％以上で
現れる。一方、２％を越えると熱間加工性、延性、靱
性、溶接性が低下するため、０．１％以上２％以下に限
定した。 Ｍｎ：０．５％以下 Ｍｎは固溶強化によりクリープ破断強度を向上させる働
きがある。しかし、０．５％を越えると熱間加工性、溶
接性共に低下するため、０．５％以下に限定した。
の分散を助ける働きがある。その効果は０．１％以上で
現れる。一方、２％を越えると熱間加工性、延性、靱
性、溶接性が低下するため、０．１％以上２％以下に限
定した。 Ｍｎ：０．５％以下 Ｍｎは固溶強化によりクリープ破断強度を向上させる働
きがある。しかし、０．５％を越えると熱間加工性、溶
接性共に低下するため、０．５％以下に限定した。
【００１０】Ｃｒ：２〜１２％ Ｃｒは高温での耐食性、耐酸化性を向上させる耐熱鋼に
は不可欠の元素である。その効果は２％以上で顕著であ
る。一方、１２％を越えると、δフェライトを生成して
靱性を低下させるため、２％以上１２％以下に限定し
た。 Ｗ：０．３〜２％ Ｗは固溶強化によりクリープ破断強度を著しく向上させ
る。その効果は０．３％以上で現れる。一方、２％を越
えると金属間化合物をつくり、延性を著しく低下させる
ため、０．３％以上２％以下に限定した。
は不可欠の元素である。その効果は２％以上で顕著であ
る。一方、１２％を越えると、δフェライトを生成して
靱性を低下させるため、２％以上１２％以下に限定し
た。 Ｗ：０．３〜２％ Ｗは固溶強化によりクリープ破断強度を著しく向上させ
る。その効果は０．３％以上で現れる。一方、２％を越
えると金属間化合物をつくり、延性を著しく低下させる
ため、０．３％以上２％以下に限定した。
【００１１】Ｔａ2 Ｏ5 ：０．５〜２．５％ Ｔａ2 Ｏ5 は分散強化源として働き、クリープ破断強度
を著しく向上させる。その効果は０．５％以上で著し
く、２．５％程度で飽和し、それを越える添加はかえっ
て延性の低下に起因する強度低下を招き、またＴａ2 Ｏ
5 は比較的高価であり大量の添加は好ましくないので、
添加量を０．５％以上２．５％以下に限定した。
を著しく向上させる。その効果は０．５％以上で著し
く、２．５％程度で飽和し、それを越える添加はかえっ
て延性の低下に起因する強度低下を招き、またＴａ2 Ｏ
5 は比較的高価であり大量の添加は好ましくないので、
添加量を０．５％以上２．５％以下に限定した。
【００１２】Ｔａ2 Ｏ5 の粒径を１μｍ以下としたの
は、粒径が１μｍを超えると添加量が適正範囲内であっ
てもＴａ2 Ｏ5 が脆性破壊の起点になりやすく、靱性が
著しく低下するためである。１μｍ以下であれば小さい
程、クリープ破断強度が向上する。さらに請求項２記載
の発明（以下発明２と称する）のＴａ2 Ｏ5 適正範囲を
下記のように限定した理由と熱処理の意味を述べる。
は、粒径が１μｍを超えると添加量が適正範囲内であっ
てもＴａ2 Ｏ5 が脆性破壊の起点になりやすく、靱性が
著しく低下するためである。１μｍ以下であれば小さい
程、クリープ破断強度が向上する。さらに請求項２記載
の発明（以下発明２と称する）のＴａ2 Ｏ5 適正範囲を
下記のように限定した理由と熱処理の意味を述べる。
【００１３】Ｔａ2 Ｏ5 ：０．２〜０．５％ Ｔａ2 Ｏ5 は分散強化源として働き、クリープ破断強度
を著しく向上させる。その効果は０．２％以上で現れ
２．５％程度で飽和する。しかしＴａ2 Ｏ5 は比較的高
価であり大量の添加は好ましくないため、上限を０．５
％にした。しかし、このままではＴａ2 Ｏ5 の添加量が
請求項１記載の発明（以下発明１と称する）より少ない
ため、発明１より低強度になる。そこで母相組織を下部
ベイナイトもしくはマルテンサイトにすれば強度を上積
みでき、発明１と同等な強度を得ることができる。さら
にそのような母相組織によって靱性も向上する。そのよ
うな組織得るためには９００℃以上１２５０℃以下の温
度から焼き入れ、５００℃以上８００℃以下の温度で焼
きもどしすることが必須である。
を著しく向上させる。その効果は０．２％以上で現れ
２．５％程度で飽和する。しかしＴａ2 Ｏ5 は比較的高
価であり大量の添加は好ましくないため、上限を０．５
％にした。しかし、このままではＴａ2 Ｏ5 の添加量が
請求項１記載の発明（以下発明１と称する）より少ない
ため、発明１より低強度になる。そこで母相組織を下部
ベイナイトもしくはマルテンサイトにすれば強度を上積
みでき、発明１と同等な強度を得ることができる。さら
にそのような母相組織によって靱性も向上する。そのよ
うな組織得るためには９００℃以上１２５０℃以下の温
度から焼き入れ、５００℃以上８００℃以下の温度で焼
きもどしすることが必須である。
【００１４】ところで、発明１の母相組織を下部ベイナ
イトもしくはマルテンサイトにした場合は、さらに高強
度が得られ、工業的にさらに有益である。もちろん発明
１の場合はＴａ2 Ｏ5 を十分添加しているので、フェラ
イト組織であった場合でも従来鋼より高温強度に優れて
おり、工業的に有益である。
イトもしくはマルテンサイトにした場合は、さらに高強
度が得られ、工業的にさらに有益である。もちろん発明
１の場合はＴａ2 Ｏ5 を十分添加しているので、フェラ
イト組織であった場合でも従来鋼より高温強度に優れて
おり、工業的に有益である。
【００１５】
【実施例】２０ｋｇ真空溶解において成分を調整した
後、タンディッシュに溶鋼（１６００〜１６５０℃）を
注ぎ、同時にＴａ2 Ｏ5 を充填した鉄製のワイヤー
（０．５ｔ、４φ）をタンディッシュ中に突っ込んだ。
インゴットは１２００℃に加熱した後、仕上温度９００
〜９８０℃で厚さ２０ｍｍに圧延し、一部は空冷後６０
０〜６５０℃で焼きもどし（Ｔ処理）を、一部は空冷後
９３０〜１０２０℃で焼き入れ＋６００〜６５０℃で焼
きもどし（ＱＴ処理）を、一部は炉冷（Ｆ処理）を行
い、供試鋼を作成した。供試鋼から６φ×３０ＧＬのク
リープ試験片を加工し、６００℃で１０００ｈの破断強
度を調査した。
後、タンディッシュに溶鋼（１６００〜１６５０℃）を
注ぎ、同時にＴａ2 Ｏ5 を充填した鉄製のワイヤー
（０．５ｔ、４φ）をタンディッシュ中に突っ込んだ。
インゴットは１２００℃に加熱した後、仕上温度９００
〜９８０℃で厚さ２０ｍｍに圧延し、一部は空冷後６０
０〜６５０℃で焼きもどし（Ｔ処理）を、一部は空冷後
９３０〜１０２０℃で焼き入れ＋６００〜６５０℃で焼
きもどし（ＱＴ処理）を、一部は炉冷（Ｆ処理）を行
い、供試鋼を作成した。供試鋼から６φ×３０ＧＬのク
リープ試験片を加工し、６００℃で１０００ｈの破断強
度を調査した。
【００１６】その結果を表１に示す。この表から分かる
ように本発明鋼である１〜１３はクリープ破断強度が高
いのに対して、比較鋼である１４〜２１のクリープ破断
強度は低い。発明１鋼３、５、６、７と比較鋼１５、１
６の６鋼種からＴａ2 Ｏ5 の効果を知ることができる。
比較鋼１５はＴａ2 Ｏ5 含有量が発明１の下限（０．５
％）未満であるため分散強化が十分でなく強度が低い。
発明１鋼５、６、３、７はＴａ2 Ｏ5 含有量の順に強度
が少しづつ高くなっているが、いずれも高い水準であ
る。比較鋼１６はＴａ2 Ｏ5 含有量が発明１の上限を越
えているため延性が低下し、十分塑性変形しないうちに
破断に至ったため強度がかえって低くなった。
ように本発明鋼である１〜１３はクリープ破断強度が高
いのに対して、比較鋼である１４〜２１のクリープ破断
強度は低い。発明１鋼３、５、６、７と比較鋼１５、１
６の６鋼種からＴａ2 Ｏ5 の効果を知ることができる。
比較鋼１５はＴａ2 Ｏ5 含有量が発明１の下限（０．５
％）未満であるため分散強化が十分でなく強度が低い。
発明１鋼５、６、３、７はＴａ2 Ｏ5 含有量の順に強度
が少しづつ高くなっているが、いずれも高い水準であ
る。比較鋼１６はＴａ2 Ｏ5 含有量が発明１の上限を越
えているため延性が低下し、十分塑性変形しないうちに
破断に至ったため強度がかえって低くなった。
【００１７】比較鋼１７はＳｉが不足しているため、溶
鋼とＴａ2 Ｏ5 の濡れ性が低下し、Ｔａ2 Ｏ5 が３μｍ
程度の径まで凝集し、強度が低下した。比較鋼１８はＳ
ｉとＭｎが多すぎるため延性が低下し、十分塑性変形し
ないうちに破断に至ったため強度がかえって低くなっ
た。また圧延中に一部割れが生じていた。
鋼とＴａ2 Ｏ5 の濡れ性が低下し、Ｔａ2 Ｏ5 が３μｍ
程度の径まで凝集し、強度が低下した。比較鋼１８はＳ
ｉとＭｎが多すぎるため延性が低下し、十分塑性変形し
ないうちに破断に至ったため強度がかえって低くなっ
た。また圧延中に一部割れが生じていた。
【００１８】比較鋼１９はＣｒとＷが多すぎるためδフ
ェライトが数１０％存在した組織となり延性が低下し、
十分塑性変形しないうちに破断に至ったため強度がかえ
って低くなった。比較鋼２０はＣｒが不足しているため
フェライト＋上部ベイナイト組織となり強度が低下し
た。
ェライトが数１０％存在した組織となり延性が低下し、
十分塑性変形しないうちに破断に至ったため強度がかえ
って低くなった。比較鋼２０はＣｒが不足しているため
フェライト＋上部ベイナイト組織となり強度が低下し
た。
【００１９】比較鋼２１はＣとＷが不足しているため固
溶強化が十分でなく、強度が低下した。比較鋼１４は成
分は発明２の範囲内にあるが、炉冷処理をしているため
フェライト組織となり、同じＴａ2 Ｏ5 量であり、ＱＴ
処理をしている発明２鋼１３の強度に比べて著しく低下
している。
溶強化が十分でなく、強度が低下した。比較鋼１４は成
分は発明２の範囲内にあるが、炉冷処理をしているため
フェライト組織となり、同じＴａ2 Ｏ5 量であり、ＱＴ
処理をしている発明２鋼１３の強度に比べて著しく低下
している。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明に係る高温
強度に優れた低放射化高強度耐熱鋼板によれば、従来の
低放射化耐熱鋼に比べ高温強度、特に高温クリープ破断
強度が大幅に改善され、しかも延性、加工性に優れてい
るため、核融合炉第一壁材料として極めて大きな効果を
奏するものである。
強度に優れた低放射化高強度耐熱鋼板によれば、従来の
低放射化耐熱鋼に比べ高温強度、特に高温クリープ破断
強度が大幅に改善され、しかも延性、加工性に優れてい
るため、核融合炉第一壁材料として極めて大きな効果を
奏するものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．０１〜０．０８％、 Ｓｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｃｒ：２〜１２％、 Ｗ：０．３〜２％、 Ｔａ2 Ｏ5 ：０．５〜２．５％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、且つＴａ2 Ｏ5
の粒径が１μｍ以下であることを特徴とする低放射化高
強度耐熱鋼板。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ：０．０１〜０．０８％、 Ｓｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｃｒ：２〜１２％、 Ｗ：０．３〜２％、 Ｔａ2 Ｏ5 ：０．２〜０．５％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、且つＴａ2 Ｏ5
の粒径が１μｍ以下であり、母相組織を下部ベイナイト
もしくはマルテンサイトとしたことを特徴とする低放射
化高強度耐熱鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4582092A JPH05247587A (ja) | 1992-03-03 | 1992-03-03 | 低放射化高強度耐熱鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4582092A JPH05247587A (ja) | 1992-03-03 | 1992-03-03 | 低放射化高強度耐熱鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05247587A true JPH05247587A (ja) | 1993-09-24 |
Family
ID=12729891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4582092A Pending JPH05247587A (ja) | 1992-03-03 | 1992-03-03 | 低放射化高強度耐熱鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05247587A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63186853A (ja) * | 1986-09-29 | 1988-08-02 | Nkk Corp | 酸化物分散強化型高クロム鋼 |
| JPH01272746A (ja) * | 1988-04-25 | 1989-10-31 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | 延性と靭性に優れた原子炉用分散強化フェライト鋼 |
-
1992
- 1992-03-03 JP JP4582092A patent/JPH05247587A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63186853A (ja) * | 1986-09-29 | 1988-08-02 | Nkk Corp | 酸化物分散強化型高クロム鋼 |
| JPH01272746A (ja) * | 1988-04-25 | 1989-10-31 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | 延性と靭性に優れた原子炉用分散強化フェライト鋼 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19960618 |