JPH05253436A - Ｃｈ４を含まないｃｏガスの製造方法 - Google Patents
Ｃｈ４を含まないｃｏガスの製造方法Info
- Publication number
- JPH05253436A JPH05253436A JP4058037A JP5803792A JPH05253436A JP H05253436 A JPH05253436 A JP H05253436A JP 4058037 A JP4058037 A JP 4058037A JP 5803792 A JP5803792 A JP 5803792A JP H05253436 A JPH05253436 A JP H05253436A
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- JP
- Japan
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- gas
- raw material
- pressure swing
- swing adsorption
- reformer
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
- C01B32/40—Carbon monoxide
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 ＣＨ4 を含まないＣＯガスの製造方法を提供
する。 【構成】 軽質炭化水素および下記する圧力スイング吸
着法からの循環ガスとの混合ガスを水蒸気改質してＣ
Ｏ、ＣＨ4、ＣＯ2、Ｈ2 およびＨ2Ｏからなる原料ガス
を製造し、この原料ガスからＨ2Ｏを除去した後に圧力
スイング吸着法によってＨ2 を含みＣＨ4 を含まないＣ
Ｏガスを分離すると共に、前記圧力スイング吸着法にお
ける排出ガスを前記水蒸気改質における前記軽質炭化水
素の供給側に循環する。 【効果】 圧力スイング吸着法における回収ガスのＣ
Ｏ、ＣＨ4、ＣＯ2 およびＨ2 をリフォーマの炭化水素
供給側に循環するので、リフォーマ原料炭化水素のカー
ボン利用率、すなわちＣＯの回収率を90％以上に高める
ことができる。
する。 【構成】 軽質炭化水素および下記する圧力スイング吸
着法からの循環ガスとの混合ガスを水蒸気改質してＣ
Ｏ、ＣＨ4、ＣＯ2、Ｈ2 およびＨ2Ｏからなる原料ガス
を製造し、この原料ガスからＨ2Ｏを除去した後に圧力
スイング吸着法によってＨ2 を含みＣＨ4 を含まないＣ
Ｏガスを分離すると共に、前記圧力スイング吸着法にお
ける排出ガスを前記水蒸気改質における前記軽質炭化水
素の供給側に循環する。 【効果】 圧力スイング吸着法における回収ガスのＣ
Ｏ、ＣＨ4、ＣＯ2 およびＨ2 をリフォーマの炭化水素
供給側に循環するので、リフォーマ原料炭化水素のカー
ボン利用率、すなわちＣＯの回収率を90％以上に高める
ことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＣＨ4 (メタン) を含ま
ないＣＯ (一酸化炭素) ガスの製造方法に関し、より詳
細には炭化水素の水蒸気改質 (以下、リフォーマと云う
こともある)によって ＣＯ、ＣＨ4、ＣＯ2、Ｈ2 およ
びＨ2Ｏからなる原料ガスを製造し、次いでこの原料ガ
スから圧力スイング吸着法 (以下、ＰＳＡ法と略記す
る) でＣＨ4 を含まないＣＯを分離する方法に関する。
ないＣＯ (一酸化炭素) ガスの製造方法に関し、より詳
細には炭化水素の水蒸気改質 (以下、リフォーマと云う
こともある)によって ＣＯ、ＣＨ4、ＣＯ2、Ｈ2 およ
びＨ2Ｏからなる原料ガスを製造し、次いでこの原料ガ
スから圧力スイング吸着法 (以下、ＰＳＡ法と略記す
る) でＣＨ4 を含まないＣＯを分離する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＣＯガスは化学原料として注目されてい
る。ところで従来、ＣＯの分離方法としては、深冷分離
法、吸収法、ＰＳＡ法などが実施されている。深冷分離
法は、ＣＯ2 と水分を予め除去したガスを冷却し、沸点
差によってそれぞれの成分ガスを分離する方法である。
しかしながら、ＣＯ中に混入したＣＨ4 を除去するため
には、Ｈ2 とＣＯを分離する以外に、ＣＨ4 の蒸留塔を
付加する必要があり、装置が大型化せざるを得なかっ
た。また、数千Nm3／ｈ以上の大規模な装置でないと、
装置メリットを出せない欠点があった。
る。ところで従来、ＣＯの分離方法としては、深冷分離
法、吸収法、ＰＳＡ法などが実施されている。深冷分離
法は、ＣＯ2 と水分を予め除去したガスを冷却し、沸点
差によってそれぞれの成分ガスを分離する方法である。
しかしながら、ＣＯ中に混入したＣＨ4 を除去するため
には、Ｈ2 とＣＯを分離する以外に、ＣＨ4 の蒸留塔を
付加する必要があり、装置が大型化せざるを得なかっ
た。また、数千Nm3／ｈ以上の大規模な装置でないと、
装置メリットを出せない欠点があった。
【０００３】吸収法は、吸収塔で吸収液にＣＯを含むガ
スを吸収させ、再生塔で吸収したＣＯを加熱により放出
させる方法である。しかしながらこの方法では、吸収液
の加熱によるＣＯの放出に大量のスチームを消費し、か
つ吸収液が劣化する問題点があった。一方、従来のＰＳ
Ａ法は、予めＨ2Ｏ、ＣＯ2 を除去した混合ガスに対し
て吸着剤としてゼオライトのように、ＣＯがＣＨ4 より
も吸着力が強い吸着剤を使用し、この吸着力の差を利用
してＣＯを回収する方法であるが、製品ＣＯ中に共吸着
した微量のＣＨ4 の混入を回避することは困難であっ
た。
スを吸収させ、再生塔で吸収したＣＯを加熱により放出
させる方法である。しかしながらこの方法では、吸収液
の加熱によるＣＯの放出に大量のスチームを消費し、か
つ吸収液が劣化する問題点があった。一方、従来のＰＳ
Ａ法は、予めＨ2Ｏ、ＣＯ2 を除去した混合ガスに対し
て吸着剤としてゼオライトのように、ＣＯがＣＨ4 より
も吸着力が強い吸着剤を使用し、この吸着力の差を利用
してＣＯを回収する方法であるが、製品ＣＯ中に共吸着
した微量のＣＨ4 の混入を回避することは困難であっ
た。
【０００４】また図３に、従来における水蒸気改質法
と、吸収法および深冷分離法を組合わせたＣＨ4 を含ま
ないＣＯガスの製造工程を示す。この方法では炭化水素
の水蒸気改質によって得られたＨ2、ＣＯ、ＣＨ4、ＣＯ
2 およびＨ2Ｏからなる原料ガスから吸収法によってＣ
Ｏ2 を除去し、除去したＣＯ2 をリフォーマの炭化水素
供給側に循環、供給し、ＣＯ2 除去後の原料ガスを冷却
して水分を除去し、次いでＨ2、ＣＯおよびＣＨ4 からな
るガスの深冷分離によってＣＨ4 を含まないＣＯを得
る。しかしながらこの方法は上記のように組合せ法なの
で、吸収法および深冷分離法固有の上記欠点、問題点を
解消することは不可能であった。
と、吸収法および深冷分離法を組合わせたＣＨ4 を含ま
ないＣＯガスの製造工程を示す。この方法では炭化水素
の水蒸気改質によって得られたＨ2、ＣＯ、ＣＨ4、ＣＯ
2 およびＨ2Ｏからなる原料ガスから吸収法によってＣ
Ｏ2 を除去し、除去したＣＯ2 をリフォーマの炭化水素
供給側に循環、供給し、ＣＯ2 除去後の原料ガスを冷却
して水分を除去し、次いでＨ2、ＣＯおよびＣＨ4 からな
るガスの深冷分離によってＣＨ4 を含まないＣＯを得
る。しかしながらこの方法は上記のように組合せ法なの
で、吸収法および深冷分離法固有の上記欠点、問題点を
解消することは不可能であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する問題点は、ＰＳＡ法の処理対象となるＣＯ、Ｃ
Ｈ4、ＣＯ2、Ｈ2 およびＨ2Ｏからなる原料ガスを炭化
水素からリフォーマにより製造した後、ＰＳＡ法におい
てＣＯの回収率を従来法と同程度に維持しながら、ＣＨ
4 含有率が20ppm 以下の実質的にＣＨ4 ガスを含有しな
いＣＯガスを分離すると共に、ＰＳＡ法のオフガスをリ
フォーマへ循環してリフォーマにおける原料中のカーボ
ンの利用率、すなわちＣＯの回収率を高めることにあ
る。
する問題点は、ＰＳＡ法の処理対象となるＣＯ、Ｃ
Ｈ4、ＣＯ2、Ｈ2 およびＨ2Ｏからなる原料ガスを炭化
水素からリフォーマにより製造した後、ＰＳＡ法におい
てＣＯの回収率を従来法と同程度に維持しながら、ＣＨ
4 含有率が20ppm 以下の実質的にＣＨ4 ガスを含有しな
いＣＯガスを分離すると共に、ＰＳＡ法のオフガスをリ
フォーマへ循環してリフォーマにおける原料中のカーボ
ンの利用率、すなわちＣＯの回収率を高めることにあ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明におけるＣＨ4 を含まないＣＯガスの製造方法
は、軽質炭化水素および下記する圧力スイング吸着法か
らの循環ガスとの混合ガスを水蒸気改質してＣＯ、ＣＨ
4、ＣＯ2、Ｈ2 およびＨ2Ｏからなる原料ガスを製造
し、この原料ガスからＨ2Ｏを除去した後に圧力スイン
グ吸着法によってＨ2 を含みＣＨ4 を含まないＣＯガス
を製造すると共に、前記圧力スイング吸着法における排
出ガスを前記水蒸気改質における前記軽質炭化水素の供
給側に循環することを特徴とする。
の本発明におけるＣＨ4 を含まないＣＯガスの製造方法
は、軽質炭化水素および下記する圧力スイング吸着法か
らの循環ガスとの混合ガスを水蒸気改質してＣＯ、ＣＨ
4、ＣＯ2、Ｈ2 およびＨ2Ｏからなる原料ガスを製造
し、この原料ガスからＨ2Ｏを除去した後に圧力スイン
グ吸着法によってＨ2 を含みＣＨ4 を含まないＣＯガス
を製造すると共に、前記圧力スイング吸着法における排
出ガスを前記水蒸気改質における前記軽質炭化水素の供
給側に循環することを特徴とする。
【０００７】以下、本発明の工程を図１にもとづき説明
する。炭化水素、好ましくは軽質炭化水素をリフォーマ
に供給して、水蒸気改質をする。すなわち、ナフサや天
然ガスなどの炭化水素を水蒸気と共に、たとえばニッケ
ル触媒上で高温下に反応させて合成ガス (ＣＯ＋Ｈ2 )
および未反応炭化水素、例えばＣＨ4、ＣＯ2 およびＨ2
Ｏからなる原料ガスを製造する。なお、この軽質炭化水
素の水蒸気改質は水素製造プロセスとして従来から知ら
れており、製造条件は適宜これら従来の方法における条
件を採用することができる。
する。炭化水素、好ましくは軽質炭化水素をリフォーマ
に供給して、水蒸気改質をする。すなわち、ナフサや天
然ガスなどの炭化水素を水蒸気と共に、たとえばニッケ
ル触媒上で高温下に反応させて合成ガス (ＣＯ＋Ｈ2 )
および未反応炭化水素、例えばＣＨ4、ＣＯ2 およびＨ2
Ｏからなる原料ガスを製造する。なお、この軽質炭化水
素の水蒸気改質は水素製造プロセスとして従来から知ら
れており、製造条件は適宜これら従来の方法における条
件を採用することができる。
【０００８】リフォーマで形成された上記原料ガスを、
冷却器により冷却して原料ガス中の水分を除去する。冷
却器としては、チラーなどを用いることができる。次い
で水分を除去した原料ガスから、後述するＰＳＡ法によ
ってＣＨ4 およびＣＯ2 を除去して、実質的にＣＨ4 を
含まない、Ｈ2 含有ＣＯガスを得る。より高い純度のＣ
Ｏが必要な場合には、ＰＳＡ法 (特開昭61-245004)でＨ
2 含有ＣＯガスを更に処理すれば良い。更に本発明にお
いては、上記ＰＳＡ法におけるＣＯ、ＣＨ4、ＣＯ2 お
よびＨ2 からなる回収ガスをリフォーマの炭化水素供給
側に循環する。
冷却器により冷却して原料ガス中の水分を除去する。冷
却器としては、チラーなどを用いることができる。次い
で水分を除去した原料ガスから、後述するＰＳＡ法によ
ってＣＨ4 およびＣＯ2 を除去して、実質的にＣＨ4 を
含まない、Ｈ2 含有ＣＯガスを得る。より高い純度のＣ
Ｏが必要な場合には、ＰＳＡ法 (特開昭61-245004)でＨ
2 含有ＣＯガスを更に処理すれば良い。更に本発明にお
いては、上記ＰＳＡ法におけるＣＯ、ＣＨ4、ＣＯ2 お
よびＨ2 からなる回収ガスをリフォーマの炭化水素供給
側に循環する。
【０００９】次に本発明におけるＰＳＡ法およびＰＳＡ
法における回収ガスのリフォーマへの循環について、詳
述する。図２は少なくとも三つの吸着塔、たとえば４塔
式のＰＳＡ法を示し、本発明においては吸着塔Ａ, Ｂ,
ＣおよびＤにおいて、夫々、下記する吸着工程、降圧工
程、パージ工程、および昇圧工程をこの順序で、かつ各
吸着塔間で下記のようにずらして行なう。なお、塔内に
充填される吸着剤は従来ＰＳＡ法に使用されている活性
炭系吸着剤が使用される。
法における回収ガスのリフォーマへの循環について、詳
述する。図２は少なくとも三つの吸着塔、たとえば４塔
式のＰＳＡ法を示し、本発明においては吸着塔Ａ, Ｂ,
ＣおよびＤにおいて、夫々、下記する吸着工程、降圧工
程、パージ工程、および昇圧工程をこの順序で、かつ各
吸着塔間で下記のようにずらして行なう。なお、塔内に
充填される吸着剤は従来ＰＳＡ法に使用されている活性
炭系吸着剤が使用される。
【００１０】吸着工程：管路１から吸着塔ＡにＨ2、Ｃ
Ｏ、ＣＨ4 およびＣＯ2 からなる混合ガスを供給し、塔
内の吸着剤にＣＯ、ＣＨ4 およびＣＯ2 を吸着させ、難
吸着性のＨ2 を管路２および３を経て排出させ、バッフ
ァータンク４に回収する。 降圧工程：上記吸着工程と同一方向に吸着塔Ａ内をＣ
Ｏが留出する直前まで降圧し、吸着塔内の残存Ｈ2 を管
路２および６を経てバッファータンク７に回収する。
Ｏ、ＣＨ4 およびＣＯ2 からなる混合ガスを供給し、塔
内の吸着剤にＣＯ、ＣＨ4 およびＣＯ2 を吸着させ、難
吸着性のＨ2 を管路２および３を経て排出させ、バッフ
ァータンク４に回収する。 降圧工程：上記吸着工程と同一方向に吸着塔Ａ内をＣ
Ｏが留出する直前まで降圧し、吸着塔内の残存Ｈ2 を管
路２および６を経てバッファータンク７に回収する。
【００１１】降圧工程：次いで真空ポンプ８を作動す
るか、もしくは降圧工程と常圧の間の圧力まで降圧工
程と同一方向にＣＨ4 が留出する直前まで降圧し、Ｃ
Ｈ4ガスを実質的に含まず、少量のＨ2 のみを含むＣＯ
ガスを管路９および10を経て回収する。 降圧工程：真空ポンプ11を作動するか、もしくは常圧
まで上記吸着工程とは逆方向に降圧し、吸着しているＣ
Ｏ、ＣＨ4、ＣＯ2 を回収する。
るか、もしくは降圧工程と常圧の間の圧力まで降圧工
程と同一方向にＣＨ4 が留出する直前まで降圧し、Ｃ
Ｈ4ガスを実質的に含まず、少量のＨ2 のみを含むＣＯ
ガスを管路９および10を経て回収する。 降圧工程：真空ポンプ11を作動するか、もしくは常圧
まで上記吸着工程とは逆方向に降圧し、吸着しているＣ
Ｏ、ＣＨ4、ＣＯ2 を回収する。
【００１２】パージ工程：真空ポンプ11を作動するか、
もしくは常圧で上記吸着工程および降圧工程で回収さ
れたＨ2 ガスの一部を上記吸着工程のフローと反対方向
に管路６を経て供給し、吸着塔Ａ内に吸着されているＣ
Ｏ2、ＣＨ4 および残存ＣＯを除去する。 昇圧工程：上記パージ工程終了後に、所定のバルブ操作
によって吸着塔Ａ内を回収Ｈ2 ガスの一部によって吸着
時の圧力まで昇圧する。
もしくは常圧で上記吸着工程および降圧工程で回収さ
れたＨ2 ガスの一部を上記吸着工程のフローと反対方向
に管路６を経て供給し、吸着塔Ａ内に吸着されているＣ
Ｏ2、ＣＨ4 および残存ＣＯを除去する。 昇圧工程：上記パージ工程終了後に、所定のバルブ操作
によって吸着塔Ａ内を回収Ｈ2 ガスの一部によって吸着
時の圧力まで昇圧する。
【００１３】リフォーマの循環工程：上記降圧工程で
回収したＣＯ、ＣＨ4 およびＣＯ2、ならびにパージ工
程初期のＣＯ、ＣＨ4 およびＣＯ2 に富むガスをリフォ
ーマ(図１) の炭化水素供給側へ循環し、リフォームの
原料として使用する。なお、図２、吸着塔Ａについての
み上記吸着、降圧〜、パージおよび昇圧の各工程を
説明したが、吸着塔Ｂ, ＣおよびＤについても、吸着塔
Ａと同様の操作を、ただし、夫々順次工程をずらせなが
ら操作する。そのシーケンスを下記表１に示す。このシ
ーケンスによって、Ａ〜Ｄ４本の吸着塔を用いて連続的
に実的にＣＨ4を含まないＣＯガスを得ることができ
る。
回収したＣＯ、ＣＨ4 およびＣＯ2、ならびにパージ工
程初期のＣＯ、ＣＨ4 およびＣＯ2 に富むガスをリフォ
ーマ(図１) の炭化水素供給側へ循環し、リフォームの
原料として使用する。なお、図２、吸着塔Ａについての
み上記吸着、降圧〜、パージおよび昇圧の各工程を
説明したが、吸着塔Ｂ, ＣおよびＤについても、吸着塔
Ａと同様の操作を、ただし、夫々順次工程をずらせなが
ら操作する。そのシーケンスを下記表１に示す。このシ
ーケンスによって、Ａ〜Ｄ４本の吸着塔を用いて連続的
に実的にＣＨ4を含まないＣＯガスを得ることができ
る。
【００１４】表 １
【００１５】次に本発明の実施例を述べる。
【実施例】図２に示すＰＳＡ装置を有する図１の工程に
従って、リフォーマ出口ガスに相当する原料ガスを用い
てＣＯの分離、精製を行なった。結果を下記に示す。 原料ガス組成 ：Ｈ2 62.4vol％、ＣＯ 28.7vol％、Ｃ
Ｈ4 3.2vol％、ＣＯ2 5.7vol％。 操作圧力 ：吸着工程 5.０kg／cm2G ：降圧工程 0.３kg／cm2G ：降圧工程 350Torr ：降圧工程 100Torr 供給原料ガス量：38.6Nm3／ｈ パージガス量 ：9.0Nm3／ｈ 吸着塔Ａ〜Ｄの各容量：150Ｌ この実施例によれば、降圧工程でＣＨ4 が０ppm のＣ
Ｏが40％の回収率で得られた。残余のＣＯ、ＣＨ4、Ｃ
Ｏ2 はパージ工程初期に大半が留出したので、これをリ
フォーマにもどせば、リフォーマ原料中のカーボンの利
用率、すなわちＣＯの回収率を90％以上に高めることが
できた。
従って、リフォーマ出口ガスに相当する原料ガスを用い
てＣＯの分離、精製を行なった。結果を下記に示す。 原料ガス組成 ：Ｈ2 62.4vol％、ＣＯ 28.7vol％、Ｃ
Ｈ4 3.2vol％、ＣＯ2 5.7vol％。 操作圧力 ：吸着工程 5.０kg／cm2G ：降圧工程 0.３kg／cm2G ：降圧工程 350Torr ：降圧工程 100Torr 供給原料ガス量：38.6Nm3／ｈ パージガス量 ：9.0Nm3／ｈ 吸着塔Ａ〜Ｄの各容量：150Ｌ この実施例によれば、降圧工程でＣＨ4 が０ppm のＣ
Ｏが40％の回収率で得られた。残余のＣＯ、ＣＨ4、Ｃ
Ｏ2 はパージ工程初期に大半が留出したので、これをリ
フォーマにもどせば、リフォーマ原料中のカーボンの利
用率、すなわちＣＯの回収率を90％以上に高めることが
できた。
【００１６】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、上記
リフォーマと吸収法および深冷分離法を組合せた従来の
方法 (図３) との比較から明らかなとおり、従来の方法
のように吸収法を用いないので、溶剤の劣化 (炭化) 、
熱損失の問題が全くない。また、深冷分離法を用いない
ので、数十Nm3／ｈから数千Nm3／ｈ量のＣＯガス製造の
範囲で最適な装置化が可能である。更に本発明において
は、圧力スイング吸着法における回収ガスのＣＯ、ＣＨ
4、ＣＯ2 およびＨ2 をリフォーマの炭化水素供給側に
循環するので、リフォーマ原料炭化水素のカーボン利用
率、すなわちＣＯの回収率を90％以上に高めることがで
きる。
リフォーマと吸収法および深冷分離法を組合せた従来の
方法 (図３) との比較から明らかなとおり、従来の方法
のように吸収法を用いないので、溶剤の劣化 (炭化) 、
熱損失の問題が全くない。また、深冷分離法を用いない
ので、数十Nm3／ｈから数千Nm3／ｈ量のＣＯガス製造の
範囲で最適な装置化が可能である。更に本発明において
は、圧力スイング吸着法における回収ガスのＣＯ、ＣＨ
4、ＣＯ2 およびＨ2 をリフォーマの炭化水素供給側に
循環するので、リフォーマ原料炭化水素のカーボン利用
率、すなわちＣＯの回収率を90％以上に高めることがで
きる。
【図１】本発明の実施例を示す工程図である。
【図２】本発明における圧力スイング吸着法 (ＰＳＡ
法) の工程図である。
法) の工程図である。
【図３】従来のＣＯガス製造法の一例を示す工程図であ
る。
る。
１ 原料ガス供給管路 ４ バッファー
タンク ５ コンプレッサー ８ 真空ポンプ 11 真空ポンプ Ａ, Ｂ, Ｃ, Ｄ
吸着塔
タンク ５ コンプレッサー ８ 真空ポンプ 11 真空ポンプ Ａ, Ｂ, Ｃ, Ｄ
吸着塔
Claims (1)
- 【請求項１】 軽質炭化水素および下記する圧力スイン
グ吸着法からの循環ガスとの混合ガスを水蒸気改質して
ＣＯ、ＣＨ4、ＣＯ2、Ｈ2 およびＨ2Ｏからなる原料ガ
スを製造し、この原料ガスからＨ2Ｏを除去した後に圧
力スイング吸着法によってＨ2 を含みＣＨ4 を含まない
ＣＯガスを分離すると共に、前記圧力スイング吸着法に
おける排出ガスを前記水蒸気改質における前記軽質炭化
水素の供給側に循環することを特徴とするＣＨ4を含ま
ないＣＯガスの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4058037A JPH05253436A (ja) | 1992-03-16 | 1992-03-16 | Ｃｈ４を含まないｃｏガスの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4058037A JPH05253436A (ja) | 1992-03-16 | 1992-03-16 | Ｃｈ４を含まないｃｏガスの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05253436A true JPH05253436A (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=13072740
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4058037A Pending JPH05253436A (ja) | 1992-03-16 | 1992-03-16 | Ｃｈ４を含まないｃｏガスの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05253436A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5683492A (en) * | 1995-05-24 | 1997-11-04 | Linde Aktiengesellschaft | Process for the recovery of carbon monoxide from a purge gas containing at least carbon monoxide, nitrogen and hydrogen |
| WO2006080544A1 (ja) * | 2005-01-28 | 2006-08-03 | Air Water Inc. | 水素発生装置および方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02129014A (ja) * | 1988-11-04 | 1990-05-17 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 一酸化炭素ガス製造法 |
-
1992
- 1992-03-16 JP JP4058037A patent/JPH05253436A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02129014A (ja) * | 1988-11-04 | 1990-05-17 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 一酸化炭素ガス製造法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5683492A (en) * | 1995-05-24 | 1997-11-04 | Linde Aktiengesellschaft | Process for the recovery of carbon monoxide from a purge gas containing at least carbon monoxide, nitrogen and hydrogen |
| WO2006080544A1 (ja) * | 2005-01-28 | 2006-08-03 | Air Water Inc. | 水素発生装置および方法 |
| JP2006206382A (ja) * | 2005-01-28 | 2006-08-10 | Air Water Inc | 水素発生装置および方法 |
| KR101241848B1 (ko) * | 2005-01-28 | 2013-03-11 | 에어 워터 가부시키가이샤 | 수소 발생 장치 및 방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19970218 |