JPH05263417A - 汚泥改質装置及び汚泥改質方法 - Google Patents
汚泥改質装置及び汚泥改質方法Info
- Publication number
- JPH05263417A JPH05263417A JP5992192A JP5992192A JPH05263417A JP H05263417 A JPH05263417 A JP H05263417A JP 5992192 A JP5992192 A JP 5992192A JP 5992192 A JP5992192 A JP 5992192A JP H05263417 A JPH05263417 A JP H05263417A
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- Japan
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- sludge
- reforming
- soil
- freezing
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- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 汚泥を凍結・融解させて処理するのに、冷凍
機、コンプレッサーのような規模の大きい設備を要しな
い装置、及び汚泥を効率よく一般土に改質する方法を得
る。 【構成】 ＬＮＧパイプライン１に熱交換器２をとりつ
け、汚泥冷凍室６内に設けられたクーラー４と冷媒管５
で連結する。更に冷媒管５のライン上に制御装置３を設
け、汚泥冷凍室６の温度を制御することが出来るように
する。このように構成された汚泥改質装置により、生汚
泥を改質効率の高い−１０℃〜−６０℃の温度にて凍結
させ、しかる後常温に戻し融解させるサイクルを繰り返
すことにより、汚泥を一般土に近い土質に改質すること
が出来る。 【効果】 本発明の汚泥改質装置及び汚泥改質方法によ
れば、コンプレッサー等の機器を含む冷凍機械を必要と
せず、汚泥改質効率の高い冷凍温度で汚泥を凍結・融解
させることが極めて容易に行なわれ、設備費を低減する
と共に、一般土に近い汚泥改質土を得られる効果があ
る。
機、コンプレッサーのような規模の大きい設備を要しな
い装置、及び汚泥を効率よく一般土に改質する方法を得
る。 【構成】 ＬＮＧパイプライン１に熱交換器２をとりつ
け、汚泥冷凍室６内に設けられたクーラー４と冷媒管５
で連結する。更に冷媒管５のライン上に制御装置３を設
け、汚泥冷凍室６の温度を制御することが出来るように
する。このように構成された汚泥改質装置により、生汚
泥を改質効率の高い−１０℃〜−６０℃の温度にて凍結
させ、しかる後常温に戻し融解させるサイクルを繰り返
すことにより、汚泥を一般土に近い土質に改質すること
が出来る。 【効果】 本発明の汚泥改質装置及び汚泥改質方法によ
れば、コンプレッサー等の機器を含む冷凍機械を必要と
せず、汚泥改質効率の高い冷凍温度で汚泥を凍結・融解
させることが極めて容易に行なわれ、設備費を低減する
と共に、一般土に近い汚泥改質土を得られる効果があ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、汚泥処理における汚泥
を改質する装置及び方法に関する。
を改質する装置及び方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】汚泥処理は先ず汚泥を脱水させることか
ら始められるが、この汚泥を脱水する方法として、汚泥
を凍結させ、汚泥中の細粒分に氷晶分離を起こさせれ
ば、融解時にこの氷晶が細粒汚泥から分離されて水とな
るので、これにより細粒汚泥までの脱水が効率よく行な
われること、更に又この凍結・融解法には、汚泥を改質
する作用があることは一般的に知られている。このた
め、従来から汚泥処理、汚泥改質の工程に、この凍結・
融解法が多く使用されている。
ら始められるが、この汚泥を脱水する方法として、汚泥
を凍結させ、汚泥中の細粒分に氷晶分離を起こさせれ
ば、融解時にこの氷晶が細粒汚泥から分離されて水とな
るので、これにより細粒汚泥までの脱水が効率よく行な
われること、更に又この凍結・融解法には、汚泥を改質
する作用があることは一般的に知られている。このた
め、従来から汚泥処理、汚泥改質の工程に、この凍結・
融解法が多く使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、従来から
行なわれている冷凍機を用いた凍結・融解法による汚泥
改質処理は、冷凍機の設備費および運転費に多大の費用
を必要とするいう問題がある。 又この凍結・融解法に
よる汚泥改質効率を左右するものとして、凍結時の冷却
温度及び凍結回数が大きく関係する。
行なわれている冷凍機を用いた凍結・融解法による汚泥
改質処理は、冷凍機の設備費および運転費に多大の費用
を必要とするいう問題がある。 又この凍結・融解法に
よる汚泥改質効率を左右するものとして、凍結時の冷却
温度及び凍結回数が大きく関係する。
【０００４】本発明は、かかる問題点を解決するために
なされたもので、多大の費用を必要としない汚泥の改質
装置および効率の良い汚泥の改質方法を得ることを目的
とするものである。
なされたもので、多大の費用を必要としない汚泥の改質
装置および効率の良い汚泥の改質方法を得ることを目的
とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る汚泥改質装
置および改質方法は、ＬＮＧの冷熱を利用する凍結装置
による汚泥改質装置と、水分を含む汚泥を温度−１０℃
〜−６０℃にて凍結させた後融解させるサイクルを２回
以上繰り返す改質方法を提供するものである。
置および改質方法は、ＬＮＧの冷熱を利用する凍結装置
による汚泥改質装置と、水分を含む汚泥を温度−１０℃
〜−６０℃にて凍結させた後融解させるサイクルを２回
以上繰り返す改質方法を提供するものである。
【０００６】
【作用】熱交換器によりＬＮＧの冷熱を利用することに
より、コンプレッサーを含み設備規模の大きい冷凍機械
を必要としなくなる。また、温度−１０℃以下−６０℃
以上にて凍結させた後融解させるサイクルを繰り返すこ
とにより、汚泥の改質を効率よく行なうことが出来る。
より、コンプレッサーを含み設備規模の大きい冷凍機械
を必要としなくなる。また、温度−１０℃以下−６０℃
以上にて凍結させた後融解させるサイクルを繰り返すこ
とにより、汚泥の改質を効率よく行なうことが出来る。
【０００７】
【実施例】図１は本発明の一実施例の汚泥改質装置の構
成図である。図に於いて、１はＬＮＧパイプライン、２
は熱交換器、３は制御装置、４はクーラー、５は熱交換
器２とクーラー４との間を連結し、例えばフロン、又は
エチレングリコール水溶液等の冷媒を循環させる冷媒
管、６は断熱材で作られた冷凍室、７は汚泥である。
成図である。図に於いて、１はＬＮＧパイプライン、２
は熱交換器、３は制御装置、４はクーラー、５は熱交換
器２とクーラー４との間を連結し、例えばフロン、又は
エチレングリコール水溶液等の冷媒を循環させる冷媒
管、６は断熱材で作られた冷凍室、７は汚泥である。
【０００８】次に、この作用を説明する。熱交換器２に
ＬＮＧパイプライン１を通してＬＮＧ（−１６２℃）を
導き冷媒と熱交換させた後、この冷媒を冷媒管５を通し
て断熱された冷凍室６内に設置したクーラー４へと導き
冷凍室６内を冷却する。こうして冷却された冷凍室６内
に汚泥７を搬入し、制御装置３によって温度を−２５℃
に調節しつつ汚泥を凍結させる。凍結完了後、汚泥７を
冷凍室６外に出して融解させてから、その粒度分布とア
ッターベルグ限界を測定し、生汚泥と比較した。その結
果を図２粒度分布図、図３塑性図に示す。
ＬＮＧパイプライン１を通してＬＮＧ（−１６２℃）を
導き冷媒と熱交換させた後、この冷媒を冷媒管５を通し
て断熱された冷凍室６内に設置したクーラー４へと導き
冷凍室６内を冷却する。こうして冷却された冷凍室６内
に汚泥７を搬入し、制御装置３によって温度を−２５℃
に調節しつつ汚泥を凍結させる。凍結完了後、汚泥７を
冷凍室６外に出して融解させてから、その粒度分布とア
ッターベルグ限界を測定し、生汚泥と比較した。その結
果を図２粒度分布図、図３塑性図に示す。
【０００９】図においてαは生汚泥、βは凍結汚泥、γ
は一般土である。図に示すように生汚泥では粘土分６４
％、シルト分３６％のものが、凍結させることにより粘
土分３１％、シルト分６９％へと変化した。即ち凍結に
よる氷晶分離のため微粒子が凝集し粗大化したためであ
る。
は一般土である。図に示すように生汚泥では粘土分６４
％、シルト分３６％のものが、凍結させることにより粘
土分３１％、シルト分６９％へと変化した。即ち凍結に
よる氷晶分離のため微粒子が凝集し粗大化したためであ
る。
【００１０】次に図３の塑性図でこの変化を見ると、凍
結により液性限界含水比・塑性指数が大きく低下し、全
く別の土質へと変化していることが判る。ここで、一般
土γの土質を塑性図上に表わすと、ＷL ≦１５０％ ，
ＩP ≦１００％ 程度であるから、前記のように生汚泥
αを凍結させると、この一般土γに近づくように改質さ
れることが明らかである。
結により液性限界含水比・塑性指数が大きく低下し、全
く別の土質へと変化していることが判る。ここで、一般
土γの土質を塑性図上に表わすと、ＷL ≦１５０％ ，
ＩP ≦１００％ 程度であるから、前記のように生汚泥
αを凍結させると、この一般土γに近づくように改質さ
れることが明らかである。
【００１１】更に、凍結処理時の雰囲気温度を種々に変
化させて凍結処理した所、−１０℃から−５０℃では改
質度合がほぼ同様であったが、−６０℃以下で凍結させ
ると改質度合が低下し、改質性が悪くなった。また、−
１０℃以上の温度で凍結処理をすると処理時間が多くか
かり能率が低下する。以上のことから汚泥改質の為の凍
結温度は、−１０℃〜−６０℃が効率が高いことが明ら
かになった。
化させて凍結処理した所、−１０℃から−５０℃では改
質度合がほぼ同様であったが、−６０℃以下で凍結させ
ると改質度合が低下し、改質性が悪くなった。また、−
１０℃以上の温度で凍結処理をすると処理時間が多くか
かり能率が低下する。以上のことから汚泥改質の為の凍
結温度は、−１０℃〜−６０℃が効率が高いことが明ら
かになった。
【００１２】次に更に汚泥改質を進めるために、別の汚
泥を対象として、凍結温度−２５℃で凍結・融解サイク
ルを２回繰り返して改質性を測定した結果を、図４粒度
分布図、図５塑性図に示す。図において、αは生汚泥、
β1 は−２５℃１サイクルの凍結汚泥、β2 は−２５℃
２サイクルの凍結汚泥、である。図４によると、粒度が
粘土分７３％、シルト分２６％の生汚泥αが、１回の凍
結処理で粘土分６７％、シルト分３３％の凍結汚泥β1
になり、更に２回の凍結処理で粘土分６１％、シルト分
３９％の凍結汚泥β2 へと粒子の粗大化が起こっている
ことが明らかとなった。同時にこれに対応して図５塑性
図上の変化も、凍結・融解サイクルが増すにつれて一般
土γに近づくように改質されていることが明らかになっ
た。
泥を対象として、凍結温度−２５℃で凍結・融解サイク
ルを２回繰り返して改質性を測定した結果を、図４粒度
分布図、図５塑性図に示す。図において、αは生汚泥、
β1 は−２５℃１サイクルの凍結汚泥、β2 は−２５℃
２サイクルの凍結汚泥、である。図４によると、粒度が
粘土分７３％、シルト分２６％の生汚泥αが、１回の凍
結処理で粘土分６７％、シルト分３３％の凍結汚泥β1
になり、更に２回の凍結処理で粘土分６１％、シルト分
３９％の凍結汚泥β2 へと粒子の粗大化が起こっている
ことが明らかとなった。同時にこれに対応して図５塑性
図上の変化も、凍結・融解サイクルが増すにつれて一般
土γに近づくように改質されていることが明らかになっ
た。
【００１３】
【発明の効果】本発明は、ＬＮＧの冷熱を利用する改質
装置を用いることにより、冷凍機械を必要としないの
で、設備費及び運転費を低減することが出来る。また、
改質方法として温度−１０℃〜−６０℃にて凍結させた
後融解させるサイクルを繰り返すことにより、汚泥を効
率よく一般土に近づくように改質することが出来る。
装置を用いることにより、冷凍機械を必要としないの
で、設備費及び運転費を低減することが出来る。また、
改質方法として温度−１０℃〜−６０℃にて凍結させた
後融解させるサイクルを繰り返すことにより、汚泥を効
率よく一般土に近づくように改質することが出来る。
【図１】本発明の改質装置の構成図である。
【図２】生汚泥と凍結汚泥の粒度分布図である。
【図３】生汚泥と凍結汚泥の塑性図である。
【図４】生汚泥と凍結汚泥の粒度分布図である。
【図５】生汚泥と凍結汚泥の塑性図である。
１ ＬＮＧパイプライン ２ 熱交換器 ３ 制御装置 ４ クーラー ５ 冷媒管 ６ 冷凍室 ７ 汚泥 α 生汚泥 β 凍結汚泥 γ 一般土
Claims (2)
- 【請求項１】 凍結・融解法により汚泥処理する装置で
あって、ＬＮＧの冷熱を利用する熱交換器と、冷凍室内
に設けられたクーラーと、前記熱交換器と前記クーラー
とを連結して冷媒を循環させる冷媒管と、該冷媒管上に
設けられた制御装置とを備えたことを特徴とする汚泥改
質装置。 - 【請求項２】 凍結・融解法による汚泥処理において、
凍結温度−１０℃〜−６０℃にて汚泥を凍結させ、その
後これを融解するサイクルを２回以上繰り返すことを特
徴とする汚泥改質方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4059921A JP2768117B2 (ja) | 1992-03-17 | 1992-03-17 | 汚泥改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4059921A JP2768117B2 (ja) | 1992-03-17 | 1992-03-17 | 汚泥改質方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05263417A true JPH05263417A (ja) | 1993-10-12 |
| JP2768117B2 JP2768117B2 (ja) | 1998-06-25 |
Family
ID=13127086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4059921A Expired - Fee Related JP2768117B2 (ja) | 1992-03-17 | 1992-03-17 | 汚泥改質方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2768117B2 (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52135370U (ja) * | 1976-04-09 | 1977-10-14 | ||
| JPS5335702A (en) * | 1976-09-13 | 1978-04-03 | Metallgesellschaft Ag | Method of producing methane containing gas |
| JPS5832000A (ja) * | 1981-05-28 | 1983-02-24 | バイオデ−タ・ソシエタ・ペル・アツイオニ | グルタミン酸オキザロ酢酸トランスアミナ−ゼアイソエンザイムの分別測定法及びこれに使用するキツト |
| JPS58141800U (ja) * | 1982-03-17 | 1983-09-24 | 三菱電機株式会社 | 凍結融解式汚泥処理装置 |
| JPS5926197A (ja) * | 1982-08-06 | 1984-02-10 | Mitsubishi Electric Corp | コンポスト化装置 |
-
1992
- 1992-03-17 JP JP4059921A patent/JP2768117B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52135370U (ja) * | 1976-04-09 | 1977-10-14 | ||
| JPS5335702A (en) * | 1976-09-13 | 1978-04-03 | Metallgesellschaft Ag | Method of producing methane containing gas |
| JPS5832000A (ja) * | 1981-05-28 | 1983-02-24 | バイオデ−タ・ソシエタ・ペル・アツイオニ | グルタミン酸オキザロ酢酸トランスアミナ−ゼアイソエンザイムの分別測定法及びこれに使用するキツト |
| JPS58141800U (ja) * | 1982-03-17 | 1983-09-24 | 三菱電機株式会社 | 凍結融解式汚泥処理装置 |
| JPS5926197A (ja) * | 1982-08-06 | 1984-02-10 | Mitsubishi Electric Corp | コンポスト化装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2768117B2 (ja) | 1998-06-25 |
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Legal Events
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