JPH0526444Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0526444Y2 JPH0526444Y2 JP1987119041U JP11904187U JPH0526444Y2 JP H0526444 Y2 JPH0526444 Y2 JP H0526444Y2 JP 1987119041 U JP1987119041 U JP 1987119041U JP 11904187 U JP11904187 U JP 11904187U JP H0526444 Y2 JPH0526444 Y2 JP H0526444Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- main body
- discharge pipe
- height
- center
- accumulator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Pipe Accessories (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本考案は冷凍機、空気調和機等の冷媒回路に好
適なアキユムレータに関する。
適なアキユムレータに関する。
（従来の技術）
従来のアキユムレータの１例が第６図に示され
ている。
ている。
第６図において、１は上下両端が閉塞されほぼ
鉛直に伸びる長さＬの円筒状の本体、２は本体１
の下面を貫通して本体１内のその軸芯に沿つて上
方に伸びる吐出管で、その上端は本体１内上部の
高さLeに開口し、他端はロータリ圧縮機等の容
積型圧縮機３の吸入口４に連結されている。５は
本体１の上面に設けられたガス入口、６はガス入
口５から吸入されたガスに旋回力を与える気液分
離板、７は気液分離板６と一体とされた金網から
なる椀状のフイルタで、これら気液分離板６とフ
イルタ７はガス入口５と吐出管２の上端開口との
間に取り付けられている。８は吐出管２の穿設さ
れた小径の液体出口で、本体１内下部に開口す
る。９は本体１内においてその中間高さに配設さ
れた補強板である。
鉛直に伸びる長さＬの円筒状の本体、２は本体１
の下面を貫通して本体１内のその軸芯に沿つて上
方に伸びる吐出管で、その上端は本体１内上部の
高さLeに開口し、他端はロータリ圧縮機等の容
積型圧縮機３の吸入口４に連結されている。５は
本体１の上面に設けられたガス入口、６はガス入
口５から吸入されたガスに旋回力を与える気液分
離板、７は気液分離板６と一体とされた金網から
なる椀状のフイルタで、これら気液分離板６とフ
イルタ７はガス入口５と吐出管２の上端開口との
間に取り付けられている。８は吐出管２の穿設さ
れた小径の液体出口で、本体１内下部に開口す
る。９は本体１内においてその中間高さに配設さ
れた補強板である。
しかして、蒸発器１０で蒸発した冷媒ガスが冷
媒配管１１を経てガス入口５からアキユムレータ
の本体１内に入り、冷媒ガスに含まれる異物はフ
イルタ７によつて捕捉され、冷媒液は気液分離板
６によつて分離される。そして、冷媒ガスのみが
吐出管２を経て圧縮機３の吸入口４に吸引され
る。気液分離板６によつて冷媒ガスから分離され
た冷媒液は本体１内に高さLeまで一時的に蓄え
られ、液体出口８を経て少量づつ吐出管２内に入
り吐出管２内を通る冷媒ガスと一緒に圧縮機３の
吸入口４に吸入される。
媒配管１１を経てガス入口５からアキユムレータ
の本体１内に入り、冷媒ガスに含まれる異物はフ
イルタ７によつて捕捉され、冷媒液は気液分離板
６によつて分離される。そして、冷媒ガスのみが
吐出管２を経て圧縮機３の吸入口４に吸引され
る。気液分離板６によつて冷媒ガスから分離され
た冷媒液は本体１内に高さLeまで一時的に蓄え
られ、液体出口８を経て少量づつ吐出管２内に入
り吐出管２内を通る冷媒ガスと一緒に圧縮機３の
吸入口４に吸入される。
かくして、大量の冷媒液が圧縮機３に吸入され
るのを阻止して圧縮機が所謂液圧縮によつて損傷
するのを防止する。
るのを阻止して圧縮機が所謂液圧縮によつて損傷
するのを防止する。
（考案が解決しようとする問題点）
上記従来のアキユムレータにおいては、圧縮機
３の吸入行程で発生する圧力脈動が吸入口４、吐
出管２を経てアキユムレータに伝播し、本体１内
で成長してＡ矢印方向の加振力が発生する。そし
て、アキユムレータの上下振動によつて騒音がＢ
矢に示すように放射され、かつ、アキユムレータ
内の圧力脈動が冷媒配管１１内を経て蒸発器１０
に伝播して、蒸発器１０からＣ矢に示すように騒
音が放射されるという不具合があつた。
３の吸入行程で発生する圧力脈動が吸入口４、吐
出管２を経てアキユムレータに伝播し、本体１内
で成長してＡ矢印方向の加振力が発生する。そし
て、アキユムレータの上下振動によつて騒音がＢ
矢に示すように放射され、かつ、アキユムレータ
内の圧力脈動が冷媒配管１１内を経て蒸発器１０
に伝播して、蒸発器１０からＣ矢に示すように騒
音が放射されるという不具合があつた。
（問題点を解決するための手段）
本考案は上記問題点に対処するために提案され
たものであつて、その要旨とするとろは、上下両
端が閉塞されほぼ鉛直に伸びる円筒状の本体の上
面にガス入口を設け、上記本体の下面を貫通しそ
の軸芯に沿つて上方に伸びる吐出管の上端開口を
上記本体内の上部に位置せしめ、この吐出管に上
記本体内下部に開口する液体出口を設けてなるア
キユムレータにおいて、上記本体の高さをＬとし
たとき、0.4〜0.6L高さで本体内を上下に仕切る
直径Ｄの１ヶの円形バツフル板を設け、このバツ
フル板にその中心から偏心距離0.2〜0.3D偏心さ
せて開口率が上記バツフル板の全面積に対し10〜
20％、中心からの開き角がπ／4ラジアン以下の
１ヶの円形穴を穿設したことを特徴とするアキユ
ムレータにある。
たものであつて、その要旨とするとろは、上下両
端が閉塞されほぼ鉛直に伸びる円筒状の本体の上
面にガス入口を設け、上記本体の下面を貫通しそ
の軸芯に沿つて上方に伸びる吐出管の上端開口を
上記本体内の上部に位置せしめ、この吐出管に上
記本体内下部に開口する液体出口を設けてなるア
キユムレータにおいて、上記本体の高さをＬとし
たとき、0.4〜0.6L高さで本体内を上下に仕切る
直径Ｄの１ヶの円形バツフル板を設け、このバツ
フル板にその中心から偏心距離0.2〜0.3D偏心さ
せて開口率が上記バツフル板の全面積に対し10〜
20％、中心からの開き角がπ／4ラジアン以下の
１ヶの円形穴を穿設したことを特徴とするアキユ
ムレータにある。
（作用）
本考案においては上記構成を具えているめ、ア
キユムレータ内に伝播して本体の上面及び下面に
作用する圧力脈動の差圧分が小さくなり、それに
伴つて上下方向の加振力が低減し、アキユムレー
タの上下振動及びこれに伴う騒音が低減する。
キユムレータ内に伝播して本体の上面及び下面に
作用する圧力脈動の差圧分が小さくなり、それに
伴つて上下方向の加振力が低減し、アキユムレー
タの上下振動及びこれに伴う騒音が低減する。
（実施例）
以下、本考案を第１図ないし第５図を参照しな
がら具体的に説明する。
がら具体的に説明する。
第１図はアキユムレータの縦断面図、第２図は
第１図の−線に沿う横断面図である。
第１図の−線に沿う横断面図である。
第１図および第２図に示すように、本体１の上
下方向中間高さに本体１の内部空間を上下に仕切
る円形のバツフル板１２が配設され、このバツフ
ル板１２の外周は本体１の内面に密着固定され、
かつ、その中央を吐出管２が封密的に貫通してい
る。このバツフル板１２の中心から距離ｌだけ偏
心した位置に円形の穴１３が穿設されている。
下方向中間高さに本体１の内部空間を上下に仕切
る円形のバツフル板１２が配設され、このバツフ
ル板１２の外周は本体１の内面に密着固定され、
かつ、その中央を吐出管２が封密的に貫通してい
る。このバツフル板１２の中心から距離ｌだけ偏
心した位置に円形の穴１３が穿設されている。
バツフル板１２の上下高さは本体１の長さをＬ
としたとき、0.4L〜0.6Lの位置が望ましく、ま
た、穴１３の開口率はバツフル板１２の全面積の
10〜20％、穴１３の偏心距離ｌはバッフル板１２
の径をＤとしたとき0.2Dｌ0.3D、穴１３の
開き角θはθπ／4とすることが望ましい。
としたとき、0.4L〜0.6Lの位置が望ましく、ま
た、穴１３の開口率はバツフル板１２の全面積の
10〜20％、穴１３の偏心距離ｌはバッフル板１２
の径をＤとしたとき0.2Dｌ0.3D、穴１３の
開き角θはθπ／4とすることが望ましい。
他の構成は第６図に示す従来のものと同様であ
り、対応する部材には同じ符号が付されている。
り、対応する部材には同じ符号が付されている。
第３図Ａにはバツフル板１２がない場合の圧力
脈動によつて本体１の内面に作用する荷重の分布
が示されている。
脈動によつて本体１の内面に作用する荷重の分布
が示されている。
圧縮機３の吸入口４に発生する圧力脈動によつ
て本体１内には上下方向に進行する平面波が成長
し、この平面波はＬ／２を波長とする周波数が基
本の共鳴周波数となる。この共鳴周波数oでの
本体１内の圧力分布を見ると、径方向の断面内で
は圧力分布が軸対称となり、荷重は内力として本
体１内で平衡するが、上下方向では上面及び下面
に作用する荷重の方向が同一となり、上面又は下
面の面積×圧力×２の荷重がアキユムレータ全体
を動かす加振力となる。更に、共鳴周波数o以
外の周波数では上面と下面に作用する圧力脈動
の位相差はπラジアンにならないが、位相差に応
じた差圧力を発生させ、上面又は下面の面積×圧
力×２に比例した上下方向の加振力が発生する。
加振力Ｆの大きさは第４図に示すように共鳴周波
数oの±50％の周波数範囲では上面の面積×圧
力の１ないし２倍の加振力が発生する。なお、第
４図中、ａは冷媒ガス中の音速、Ｓは上面又は下
面の面積、Ｐは上面又は下面に作用する圧力を示
す。
て本体１内には上下方向に進行する平面波が成長
し、この平面波はＬ／２を波長とする周波数が基
本の共鳴周波数となる。この共鳴周波数oでの
本体１内の圧力分布を見ると、径方向の断面内で
は圧力分布が軸対称となり、荷重は内力として本
体１内で平衡するが、上下方向では上面及び下面
に作用する荷重の方向が同一となり、上面又は下
面の面積×圧力×２の荷重がアキユムレータ全体
を動かす加振力となる。更に、共鳴周波数o以
外の周波数では上面と下面に作用する圧力脈動
の位相差はπラジアンにならないが、位相差に応
じた差圧力を発生させ、上面又は下面の面積×圧
力×２に比例した上下方向の加振力が発生する。
加振力Ｆの大きさは第４図に示すように共鳴周波
数oの±50％の周波数範囲では上面の面積×圧
力の１ないし２倍の加振力が発生する。なお、第
４図中、ａは冷媒ガス中の音速、Ｓは上面又は下
面の面積、Ｐは上面又は下面に作用する圧力を示
す。
一方、バツフル板１２を設けた場合には第３図
Ｂに示すように、本体１内の空間の高さが1/2に
分断されるので、上下方向の圧力分布は第３図Ａ
のように正弦波状とならず、バツフル板１２の上
方空間と下方空間のそれぞれの内部で一様な圧力
分布に近付くので、バツフル板１２上に作用する
圧力による荷重と上面及び下面に作用する圧力に
よる荷重とが平衡し、この結果、上下加振力は第
３図Ａに比較して格段に小さくなる。
Ｂに示すように、本体１内の空間の高さが1/2に
分断されるので、上下方向の圧力分布は第３図Ａ
のように正弦波状とならず、バツフル板１２の上
方空間と下方空間のそれぞれの内部で一様な圧力
分布に近付くので、バツフル板１２上に作用する
圧力による荷重と上面及び下面に作用する圧力に
よる荷重とが平衡し、この結果、上下加振力は第
３図Ａに比較して格段に小さくなる。
次に、穴１３の位置について述べる。
上下方向の基本の共鳴周波数oにおけるモー
ドは第３図Ａに示されているが、上下方向には共
鳴周波数oの整数倍の周波数の共鳴周波数があ
る。同様に本体１内には径方向の圧力分布を与え
る共鳴周波数も存在し、第５図Ａに示すように径
方向で線対称となるモードの多くは断面内の中心
点で圧力の節となる。従つて、穴１３をバツフル
板１２の中央に設けた場合には径方向のモードは
誘起され難く、上下方向の共鳴モードが主として
成長するのに対し、穴１３を偏心して位置させた
場合には穴１３の近傍のガス粒子の変動は径方向
モードへ分流するため、その分だけ上下方向の共
鳴モードの誘起度合が小さくなる。穴１３の径を
小さくし、かつ、その偏心量を大きくすればする
程この分流効果が大きくなる。穴１３がその位置
を含めて対称性を強める程、この効果は小さくな
ると考えられるが、本体１の内径Ｄは長さＬより
小さく、径方向の共鳴周波数は上下方向のそれよ
り基本周波数が高いので、これ以上の径方向の共
鳴モードの分流効果は少なく、第５図Ｂに示す二
次モードに対しての開口位置と開口率を考慮する
と、第２図に示すものがほぼ適正と言える。
ドは第３図Ａに示されているが、上下方向には共
鳴周波数oの整数倍の周波数の共鳴周波数があ
る。同様に本体１内には径方向の圧力分布を与え
る共鳴周波数も存在し、第５図Ａに示すように径
方向で線対称となるモードの多くは断面内の中心
点で圧力の節となる。従つて、穴１３をバツフル
板１２の中央に設けた場合には径方向のモードは
誘起され難く、上下方向の共鳴モードが主として
成長するのに対し、穴１３を偏心して位置させた
場合には穴１３の近傍のガス粒子の変動は径方向
モードへ分流するため、その分だけ上下方向の共
鳴モードの誘起度合が小さくなる。穴１３の径を
小さくし、かつ、その偏心量を大きくすればする
程この分流効果が大きくなる。穴１３がその位置
を含めて対称性を強める程、この効果は小さくな
ると考えられるが、本体１の内径Ｄは長さＬより
小さく、径方向の共鳴周波数は上下方向のそれよ
り基本周波数が高いので、これ以上の径方向の共
鳴モードの分流効果は少なく、第５図Ｂに示す二
次モードに対しての開口位置と開口率を考慮する
と、第２図に示すものがほぼ適正と言える。
（考案の効果）
本考案においては、本体の高さをＬとしたとき
0.4〜0.6L高さで本体内を上下に仕切る直径Ｄの
円形バツフル板を設けこのバツフル板にその中心
から偏心距離0.2〜0.3D偏心させて開口率が上記
バツフル板の全面積に対し10〜20％、中心からの
開き角がπ／4ラジアン以下の１ケの円形穴を穿
設したため、本体の長さの1/2波長相当の脈動共
鳴現象に伴う上下方向の脈動加振力が低減し、上
下方向の振動及びこれに伴う騒音が減少する。
0.4〜0.6L高さで本体内を上下に仕切る直径Ｄの
円形バツフル板を設けこのバツフル板にその中心
から偏心距離0.2〜0.3D偏心させて開口率が上記
バツフル板の全面積に対し10〜20％、中心からの
開き角がπ／4ラジアン以下の１ケの円形穴を穿
設したため、本体の長さの1/2波長相当の脈動共
鳴現象に伴う上下方向の脈動加振力が低減し、上
下方向の振動及びこれに伴う騒音が減少する。
第１図は本考案の１実施例を示す縦断面図、第
２図は第１図の−線に沿う断面図、第３図
Ａ，Ｂは脈動による加振力発生の原理を説明する
説明図で、第３図Ａはバツフル板がない場合、第
３図Ｂはバツフル板を設けた場合を示す。第４図
は脈動の加振力への変換倍率を示す線図、第５図
Ａ，Ｂは径方向の共鳴モードを示す説明図で、第
５図Ａは一次モード、第５図Ｂは二次モードを示
している。第６図は従来のアキユムレータの縦断
面図である。 本体……１、吐出管……２、ガス入口……５、
液体出口……８、バツフル板……１２、穴……１
３。
２図は第１図の−線に沿う断面図、第３図
Ａ，Ｂは脈動による加振力発生の原理を説明する
説明図で、第３図Ａはバツフル板がない場合、第
３図Ｂはバツフル板を設けた場合を示す。第４図
は脈動の加振力への変換倍率を示す線図、第５図
Ａ，Ｂは径方向の共鳴モードを示す説明図で、第
５図Ａは一次モード、第５図Ｂは二次モードを示
している。第６図は従来のアキユムレータの縦断
面図である。 本体……１、吐出管……２、ガス入口……５、
液体出口……８、バツフル板……１２、穴……１
３。
Claims (1)
- 上下両端が閉塞されほぼ鉛直に伸びる円筒状の
本体の上面にガス入口を設け、上記本体の下面を
貫通しその軸芯に沿つて上方に伸びる吐出管の上
端開口を上記本体内の上部に位置せしめ、この吐
出管に上記本体内下部に開口する液体出口を設け
てなるアキユムレータにおいて、上記本体の高さ
をＬとしたとき、0.4〜0.6L高さで本体内を上下
に仕切る直径Ｄの１ケの円形バツフル板を設け、
このバツフル板にその中心から偏心距離0.2〜
0.3D偏心させて開口率が上記バツフル板の全面
積に対し10〜20％、中心からの開き角がπ／4ラ
ジアン以下の１ケの円形穴を穿設したことを特徴
とするアキユムレータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1987119041U JPH0526444Y2 (ja) | 1987-08-03 | 1987-08-03 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1987119041U JPH0526444Y2 (ja) | 1987-08-03 | 1987-08-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6425678U JPS6425678U (ja) | 1989-02-13 |
| JPH0526444Y2 true JPH0526444Y2 (ja) | 1993-07-05 |
Family
ID=31363923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1987119041U Expired - Lifetime JPH0526444Y2 (ja) | 1987-08-03 | 1987-08-03 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0526444Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019078517A (ja) * | 2017-10-27 | 2019-05-23 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | アキュムレータ及び密閉型圧縮機 |
| JP2019138576A (ja) * | 2018-02-13 | 2019-08-22 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | アキュムレータおよび空調用圧縮機 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139972U (ja) * | 1980-03-21 | 1981-10-22 | ||
| JPS61194167U (ja) * | 1985-05-23 | 1986-12-03 |
-
1987
- 1987-08-03 JP JP1987119041U patent/JPH0526444Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6425678U (ja) | 1989-02-13 |
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