JPH052729B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH052729B2 JPH052729B2 JP33097287A JP33097287A JPH052729B2 JP H052729 B2 JPH052729 B2 JP H052729B2 JP 33097287 A JP33097287 A JP 33097287A JP 33097287 A JP33097287 A JP 33097287A JP H052729 B2 JPH052729 B2 JP H052729B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strip
- roll
- auxiliary roll
- meandering
- auxiliary
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/562—Details
- C21D9/563—Rolls; Drums; Roll arrangements
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Registering, Tensioning, Guiding Webs, And Rollers Therefor (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は連続帯状体処理ラインにおける蛇行防
止方法に関する。 〔従来の技術〕 竪型炉のストリツプ連続ラインでは、炉内ハー
スロールの形状、熱クラウンの影響、原板の形
状、張力変動等の理由により、ストリツプが蛇行
を起こす。従来このような蛇行対策として、ハー
スロールのクラウンを蛇行が生じにくい形状とし
たり、ハースロールを蛇行に応じて左右に振るこ
とができるステアリングロールとする等の対応が
採られているが、前者の場合そのクラウン量等に
よつては逆に絞りを発生させるという難点があ
り、また後者の場合には、蛇行が発生した後ロー
ルのステアリングを行うため、ストリツプを常に
安定して走行させることができず、また設備的に
も大掛りなものとなつて設備コストがかかるとい
う欠点がある。 このようなことから、例えば特開昭59−80734
号や特開昭60−131925号では、蛇行が生じにくい
クラウンを付したハースロールの入側等に絞り矯
正用の円筒形補助ロールを付設した装置が提案さ
れている。しかし、この装置は蛇行そのものはハ
ースロールのクラウンにより防止するというもの
であるため、そのクラウン量等によつては大きな
絞りを生じ、補助ロールによつてその矯正を十分
行うことができない場合がある。 また、特開昭60−36626号では、ハースロール
の入側に通板するストリツプ面に対して傾動可能
な補助ロールを近接して設け、この補助ロールを
蛇行するストリツプに対して傾けた状態で押し込
み、ストリツプをラインセンターに押し戻すよう
にした装置が提案されている。しかし、この装置
は、所定量の蛇行が生じた時点でこれを検知し、
この検知量に応じて装置を作動させ、蛇行を矯正
するという方式であるため、上述したステアリン
グハースロールと同様、ストリツプの安定走行と
いう面で問題がある。また、補助ロールの押し込
み量やハースロールに対する距離等を十分選択し
ないとストリツプの蛇行を十分防止できなかつた
り絞りを生じたりする等の問題がある。 本発明者等はこのような従来の問題に鑑み、補
助ロールを用いる蛇行矯正方法において、ストリ
ツプを蛇行及び絞りを生じさせることなく安定し
て通板させることができる方法について検討を重
ねたものであり、この結果、補助ロールとして凹
クラウンを有するロールを通板ロール入側に配
し、この補助ロールでストリツプを押し込むこと
によりストリツプを蛇行と絞りを防止しつつ安定
して通板させ得ることを見い出した。 すなわち本発明は、通板ロールの帯状体入側に
おいて、凹クラウンを有する補助ロールにて帯状
体を押し込むようにしたことをその特徴とする。 以下、本発明の詳細を連続ストリツプ処理ライ
ンにおける蛇行矯正を例に説明する。 第１図ないし第３図は本発明の実施状況を示す
もので、１はハースロール（通板ロール）、２は
ストリツプであり、ハースロール１のストリツプ
入側には凹クラウンを有する補助ロール３が配さ
れている。本発明は、このような凹クラウンを有
する補助ロール３により通板ロール入側のストリ
ツプをその通板ラインと直交する方向に押し込ん
だ形でストリツプ２を通板させる。 本発明では従来法のように蛇行に応じて補助ロ
ールを変位させる必要はなく、補助ロールを通板
ロール入側に定置するだけで蛇行が自動的に修正
される。 第４図及び第５図は本発明による蛇行修正原理
を示している。いま、ライン走行中、ストリツプ
２に蛇行が生じ、ロール中心部分からDR側にΔS
ずれたとする。この時、ストリツプ２のDRサイ
ドのライン張力がOPサイドより高くなる。ここ
で、補助ロール３に押えられたストリツプの面の
１点ａに働く力dF1は、ライン張力をＴとする
と、下記(1)式により表わされる。 dFr≒Ｔ・sin …(1) また、ストリツプの１点ｆに働く力dFは下記
(2)式で表わせる。 dF≒Ｔ・sin1 1＝tanｘ＋ｈ／ｌ ｈ≒Ｒ・sin2θ dF≒Ｔ・ｘ＋Ｒ sin2θ／ｌ …(2) したがつて、DRサイドの円弧部分にあるスト
リツプが受ける補助ロール沿いの力FDRは下記(3)
式で表わされる。 FDR＝∫〓10ｔ・ｗ・Ｒ・Ｔ・ｘ＋Ｒ sin2θ／ｌ・sin
θ・dθ FDR＝ｔ・ｗ・Ｒ・Ｔ／ｌ｛ｘ（１−cosθ1） ＋Ｒ（cos3θ1／３−cosθ1＋２／３）｝｝ …(3) 一方、OPサイドから中心方向への補助ロール
沿いの力FOPは下記(4)式で表わされる。 FOP＝ｔ・ｗ・Ｒ・Ｔ／ｌ｛ｘ（１−cosθ2） ＋Ｒ（cos3θ2／３＋２／３−cosθ2）｝…(4) そして、θ1＞θ2であれば、FDR＞FOPとなつて
DRサイドから中心方向に向う力が大きくなり、
蛇行が修正される。 以上のような本発明法において、蛇行防止効果
を確実に得る等の観点から、補助ロールとして以
下のようなものを用いることが好ましい。 ０＜ｄ−d0／ｌ−l0＜1.0×10-2 ０＜l0＜Wnio １／10Ｄ＜d0 但し、 ｄ：補助ロール両端側のテーパ部における最大径
部の直径〔mm〕 d0：補助ロール中央の非テーパ部の直径〔mm〕 ｌ：補助ロールの有効長さ（テーパ部＋非テーパ
部）〔mm〕 l0：補助ロール中央の非テーパ部の長さ〔mm〕 Ｄ：ハースロールの直径〔mm〕 Wnio：通板する最小ストリツプ幅〔mm〕 第６図は、補助ロールの凹クラウン傾斜角度α
が各ストリツプ張力レベルにおいて蛇行量に及ぼ
す影響を示したものである。これによれば、各張
力レベルにおいて凹クラウン傾斜角度αが大きい
程、ストリツプの蛇行量は小さくなるが、αが大
きくなり過ぎるとストリツプの肩部が座屈した
り、ストリツプ中心部で絞りが発生してしまう。
このような絞りや座屈の発生はストリツプ張力が
大きい程顕著になる。第７図は凹クラウン傾斜角
αがストリツプの座屈等に及ぼす影響をストリツ
プ張力との関係で示すもので、これによつてもα
が大きい程、またストリツプ張力が大きい程、圧
縮応力座屈が生じ易いことが示されている。具体
的には、ストリツプ張力0.3〜2.0Kg／mm2（張力に
ついては後述する）の範囲において、 Ｔ2.6−α α＜1.3 但し、 Ｔ：ストリツプ張力〔Kg／mm2〕 α：凹クラウン傾斜角〔゜〕 を満足することにより、座屈や絞りの発生を抑え
ることができる。但し、補助ロールは固定的に据
付けられて使用されるもので、ストリツプ張力に
応じて交換されるようなものではなく、このため
αは、ストリツプ張力の上限である2.0Kg／mm2で
も座屈を生じない0.58゜、すなわち（ｄ−d0）／
（ｌ−l0）：1.0×10-2を上限とすることが好まし
い。 また、ストリツプは蛇行が生じた際、その端部
が補助ロールのテーパ部にかかる必要があり、こ
のため、補助ロールの非テーパ部の長さl0は通板
すべきストリツプの最小幅Wnioに対しl0＜Wnioと
いう関係を満足させる必要がある。 補助ロール３の径ｄは、あまり小さ過ぎるとス
トリツプの腰折れを起こすおそれがあり、このた
めDH／10以上とすることが好ましい。 さらに、本発明ではストリツプ張力を0.3〜2.0
Kg／mm2の範囲とすることが好ましい。 すなわち、ストリツプの蛇行は張力が小さい程
生じ易く、張力が0.3Kg／mm2未満であると補助ロ
ールを用いても十分蛇行を抑えることができなく
なり、第６図及び第７図に示すように蛇行性絞り
を生じてしまう。一方、ストリツプ張力が２Kg／
mm2を超えると圧縮応力座屈の発生が著しく、本発
明本来の効果が確実に得られない。 以上の条件に加え、補助ロールの位置を通板ロ
ール等に対して最適な位置に設定することによ
り、より優れた蛇行防止効果及び絞り・座屈防止
効果を得ることができる。第８図は、Ｘ及びＹ
を、 Ｘ：補助ロール軸心と補助ロールにより押し込ま
ない場合の通板ラインとの間の、該通板ライン
と直交する方法での距離〔mm〕 Ｙ：通板ロール軸心と補助ロール軸心との間の、
通板ライン（補助ロールにより押し込まれない
状態での通板ライン）方向での距離〔mm〕 とした場合、絞り防止及び蛇行防止作用に及ぼす
Ｙ／Ｄ、Ｘ／Ｄの影響を示すもので、ストリツプ
の絞りを適切に防止し、しかも蛇行を効果的に修
正するには、補助ロール３を下式を満足させる位
置に置くことが好ましいことが判る。 0.64Ｙ／Ｄ2.65 0.09Ｘ／Ｄ0.38 但し、同図から好ましくは、 Ｙ／DH13Ｘ／DH Ｙ／DH２Ｘ／DH Ｙ／DH4.5−８Ｘ／DH Ｙ／DH1.5−4.5Ｘ／DH の条件を満足させるようにすることが望ましい。 また、絞りの発生はＸ／Ｙによつても影響を受
け、Ｘ／Ｙを所定の範囲に設定することが好まし
い。第９図は、ストリツプの絞り及び座屈発生に
対するＸ／Ｙの影響をストリツプ張力との関係で
示すもので、これによれば、Ｘ／Ｙを0.08〜0.2
とすることにより圧縮応力絞り及び蛇行性絞りが
適切に抑えられることが判る。 以上述べた本発明法は、ストリツプ連続焼鈍用
の竪型炉をはじめとして、酸洗ライン、電気メツ
キライン、連続冷間圧延機の前後設備等、あらゆ
る種類の連続処理ラインに適用でき、また帯状体
も、鋼ストリツプに限らずアルミ、電磁鋼板等、
あらゆる種類を対象とすることができる。 〔実施例〕 実施例 １ 下記条件のアルミ板連続ライン（竪型連続ライ
ン）において、ライン中間のハースロール入側に
凹クラウンを有する補助ロールを設け蛇行矯正の
試験を行つた。 ●ライン速度 10m.p.m. ●ストリツプサイズ 350mm幅×70μｍ厚 ●ストリツプ材質及び材質特性 材 質 1N−30 特 性 降伏点（at24℃）3.5Kg／mm2 引張強さ（at24℃）9.1Kg／mm2 ●ハースロール ハースロール間距離 3520mm 形 状 円筒平滑ロール サイズ 140φ×550mm幅 その結果を、補助ロールの設置条件とともに第
１表に示す。
止方法に関する。 〔従来の技術〕 竪型炉のストリツプ連続ラインでは、炉内ハー
スロールの形状、熱クラウンの影響、原板の形
状、張力変動等の理由により、ストリツプが蛇行
を起こす。従来このような蛇行対策として、ハー
スロールのクラウンを蛇行が生じにくい形状とし
たり、ハースロールを蛇行に応じて左右に振るこ
とができるステアリングロールとする等の対応が
採られているが、前者の場合そのクラウン量等に
よつては逆に絞りを発生させるという難点があ
り、また後者の場合には、蛇行が発生した後ロー
ルのステアリングを行うため、ストリツプを常に
安定して走行させることができず、また設備的に
も大掛りなものとなつて設備コストがかかるとい
う欠点がある。 このようなことから、例えば特開昭59−80734
号や特開昭60−131925号では、蛇行が生じにくい
クラウンを付したハースロールの入側等に絞り矯
正用の円筒形補助ロールを付設した装置が提案さ
れている。しかし、この装置は蛇行そのものはハ
ースロールのクラウンにより防止するというもの
であるため、そのクラウン量等によつては大きな
絞りを生じ、補助ロールによつてその矯正を十分
行うことができない場合がある。 また、特開昭60−36626号では、ハースロール
の入側に通板するストリツプ面に対して傾動可能
な補助ロールを近接して設け、この補助ロールを
蛇行するストリツプに対して傾けた状態で押し込
み、ストリツプをラインセンターに押し戻すよう
にした装置が提案されている。しかし、この装置
は、所定量の蛇行が生じた時点でこれを検知し、
この検知量に応じて装置を作動させ、蛇行を矯正
するという方式であるため、上述したステアリン
グハースロールと同様、ストリツプの安定走行と
いう面で問題がある。また、補助ロールの押し込
み量やハースロールに対する距離等を十分選択し
ないとストリツプの蛇行を十分防止できなかつた
り絞りを生じたりする等の問題がある。 本発明者等はこのような従来の問題に鑑み、補
助ロールを用いる蛇行矯正方法において、ストリ
ツプを蛇行及び絞りを生じさせることなく安定し
て通板させることができる方法について検討を重
ねたものであり、この結果、補助ロールとして凹
クラウンを有するロールを通板ロール入側に配
し、この補助ロールでストリツプを押し込むこと
によりストリツプを蛇行と絞りを防止しつつ安定
して通板させ得ることを見い出した。 すなわち本発明は、通板ロールの帯状体入側に
おいて、凹クラウンを有する補助ロールにて帯状
体を押し込むようにしたことをその特徴とする。 以下、本発明の詳細を連続ストリツプ処理ライ
ンにおける蛇行矯正を例に説明する。 第１図ないし第３図は本発明の実施状況を示す
もので、１はハースロール（通板ロール）、２は
ストリツプであり、ハースロール１のストリツプ
入側には凹クラウンを有する補助ロール３が配さ
れている。本発明は、このような凹クラウンを有
する補助ロール３により通板ロール入側のストリ
ツプをその通板ラインと直交する方向に押し込ん
だ形でストリツプ２を通板させる。 本発明では従来法のように蛇行に応じて補助ロ
ールを変位させる必要はなく、補助ロールを通板
ロール入側に定置するだけで蛇行が自動的に修正
される。 第４図及び第５図は本発明による蛇行修正原理
を示している。いま、ライン走行中、ストリツプ
２に蛇行が生じ、ロール中心部分からDR側にΔS
ずれたとする。この時、ストリツプ２のDRサイ
ドのライン張力がOPサイドより高くなる。ここ
で、補助ロール３に押えられたストリツプの面の
１点ａに働く力dF1は、ライン張力をＴとする
と、下記(1)式により表わされる。 dFr≒Ｔ・sin …(1) また、ストリツプの１点ｆに働く力dFは下記
(2)式で表わせる。 dF≒Ｔ・sin1 1＝tanｘ＋ｈ／ｌ ｈ≒Ｒ・sin2θ dF≒Ｔ・ｘ＋Ｒ sin2θ／ｌ …(2) したがつて、DRサイドの円弧部分にあるスト
リツプが受ける補助ロール沿いの力FDRは下記(3)
式で表わされる。 FDR＝∫〓10ｔ・ｗ・Ｒ・Ｔ・ｘ＋Ｒ sin2θ／ｌ・sin
θ・dθ FDR＝ｔ・ｗ・Ｒ・Ｔ／ｌ｛ｘ（１−cosθ1） ＋Ｒ（cos3θ1／３−cosθ1＋２／３）｝｝ …(3) 一方、OPサイドから中心方向への補助ロール
沿いの力FOPは下記(4)式で表わされる。 FOP＝ｔ・ｗ・Ｒ・Ｔ／ｌ｛ｘ（１−cosθ2） ＋Ｒ（cos3θ2／３＋２／３−cosθ2）｝…(4) そして、θ1＞θ2であれば、FDR＞FOPとなつて
DRサイドから中心方向に向う力が大きくなり、
蛇行が修正される。 以上のような本発明法において、蛇行防止効果
を確実に得る等の観点から、補助ロールとして以
下のようなものを用いることが好ましい。 ０＜ｄ−d0／ｌ−l0＜1.0×10-2 ０＜l0＜Wnio １／10Ｄ＜d0 但し、 ｄ：補助ロール両端側のテーパ部における最大径
部の直径〔mm〕 d0：補助ロール中央の非テーパ部の直径〔mm〕 ｌ：補助ロールの有効長さ（テーパ部＋非テーパ
部）〔mm〕 l0：補助ロール中央の非テーパ部の長さ〔mm〕 Ｄ：ハースロールの直径〔mm〕 Wnio：通板する最小ストリツプ幅〔mm〕 第６図は、補助ロールの凹クラウン傾斜角度α
が各ストリツプ張力レベルにおいて蛇行量に及ぼ
す影響を示したものである。これによれば、各張
力レベルにおいて凹クラウン傾斜角度αが大きい
程、ストリツプの蛇行量は小さくなるが、αが大
きくなり過ぎるとストリツプの肩部が座屈した
り、ストリツプ中心部で絞りが発生してしまう。
このような絞りや座屈の発生はストリツプ張力が
大きい程顕著になる。第７図は凹クラウン傾斜角
αがストリツプの座屈等に及ぼす影響をストリツ
プ張力との関係で示すもので、これによつてもα
が大きい程、またストリツプ張力が大きい程、圧
縮応力座屈が生じ易いことが示されている。具体
的には、ストリツプ張力0.3〜2.0Kg／mm2（張力に
ついては後述する）の範囲において、 Ｔ2.6−α α＜1.3 但し、 Ｔ：ストリツプ張力〔Kg／mm2〕 α：凹クラウン傾斜角〔゜〕 を満足することにより、座屈や絞りの発生を抑え
ることができる。但し、補助ロールは固定的に据
付けられて使用されるもので、ストリツプ張力に
応じて交換されるようなものではなく、このため
αは、ストリツプ張力の上限である2.0Kg／mm2で
も座屈を生じない0.58゜、すなわち（ｄ−d0）／
（ｌ−l0）：1.0×10-2を上限とすることが好まし
い。 また、ストリツプは蛇行が生じた際、その端部
が補助ロールのテーパ部にかかる必要があり、こ
のため、補助ロールの非テーパ部の長さl0は通板
すべきストリツプの最小幅Wnioに対しl0＜Wnioと
いう関係を満足させる必要がある。 補助ロール３の径ｄは、あまり小さ過ぎるとス
トリツプの腰折れを起こすおそれがあり、このた
めDH／10以上とすることが好ましい。 さらに、本発明ではストリツプ張力を0.3〜2.0
Kg／mm2の範囲とすることが好ましい。 すなわち、ストリツプの蛇行は張力が小さい程
生じ易く、張力が0.3Kg／mm2未満であると補助ロ
ールを用いても十分蛇行を抑えることができなく
なり、第６図及び第７図に示すように蛇行性絞り
を生じてしまう。一方、ストリツプ張力が２Kg／
mm2を超えると圧縮応力座屈の発生が著しく、本発
明本来の効果が確実に得られない。 以上の条件に加え、補助ロールの位置を通板ロ
ール等に対して最適な位置に設定することによ
り、より優れた蛇行防止効果及び絞り・座屈防止
効果を得ることができる。第８図は、Ｘ及びＹ
を、 Ｘ：補助ロール軸心と補助ロールにより押し込ま
ない場合の通板ラインとの間の、該通板ライン
と直交する方法での距離〔mm〕 Ｙ：通板ロール軸心と補助ロール軸心との間の、
通板ライン（補助ロールにより押し込まれない
状態での通板ライン）方向での距離〔mm〕 とした場合、絞り防止及び蛇行防止作用に及ぼす
Ｙ／Ｄ、Ｘ／Ｄの影響を示すもので、ストリツプ
の絞りを適切に防止し、しかも蛇行を効果的に修
正するには、補助ロール３を下式を満足させる位
置に置くことが好ましいことが判る。 0.64Ｙ／Ｄ2.65 0.09Ｘ／Ｄ0.38 但し、同図から好ましくは、 Ｙ／DH13Ｘ／DH Ｙ／DH２Ｘ／DH Ｙ／DH4.5−８Ｘ／DH Ｙ／DH1.5−4.5Ｘ／DH の条件を満足させるようにすることが望ましい。 また、絞りの発生はＸ／Ｙによつても影響を受
け、Ｘ／Ｙを所定の範囲に設定することが好まし
い。第９図は、ストリツプの絞り及び座屈発生に
対するＸ／Ｙの影響をストリツプ張力との関係で
示すもので、これによれば、Ｘ／Ｙを0.08〜0.2
とすることにより圧縮応力絞り及び蛇行性絞りが
適切に抑えられることが判る。 以上述べた本発明法は、ストリツプ連続焼鈍用
の竪型炉をはじめとして、酸洗ライン、電気メツ
キライン、連続冷間圧延機の前後設備等、あらゆ
る種類の連続処理ラインに適用でき、また帯状体
も、鋼ストリツプに限らずアルミ、電磁鋼板等、
あらゆる種類を対象とすることができる。 〔実施例〕 実施例 １ 下記条件のアルミ板連続ライン（竪型連続ライ
ン）において、ライン中間のハースロール入側に
凹クラウンを有する補助ロールを設け蛇行矯正の
試験を行つた。 ●ライン速度 10m.p.m. ●ストリツプサイズ 350mm幅×70μｍ厚 ●ストリツプ材質及び材質特性 材 質 1N−30 特 性 降伏点（at24℃）3.5Kg／mm2 引張強さ（at24℃）9.1Kg／mm2 ●ハースロール ハースロール間距離 3520mm 形 状 円筒平滑ロール サイズ 140φ×550mm幅 その結果を、補助ロールの設置条件とともに第
１表に示す。
【表】
(2) ※は本発明例
〔発明の効果〕 以上述べた本発明によれば、通板する帯状体の
蛇行を、絞りや座屈を生じさせることなく防止す
ることができる。また、特に本発明では補助ロー
ルを蛇行に応じて変位させるものではなく、所定
の位置に定置するだけで蛇行が自然に修正される
ものであるため、従来のような補助ロールのステ
アリング機構が全く不要であり、設備コストを低
く抑えることができるとともに、安定したライン
走行を可能ならしめる効果がある。
〔発明の効果〕 以上述べた本発明によれば、通板する帯状体の
蛇行を、絞りや座屈を生じさせることなく防止す
ることができる。また、特に本発明では補助ロー
ルを蛇行に応じて変位させるものではなく、所定
の位置に定置するだけで蛇行が自然に修正される
ものであるため、従来のような補助ロールのステ
アリング機構が全く不要であり、設備コストを低
く抑えることができるとともに、安定したライン
走行を可能ならしめる効果がある。
第１図ないし第３図は本発明の実施状況を示す
もので、第１図は側面図、第２図は第１図中−
線に沿う断面図、第３図は第２図の部分拡大図
である。第４図及び第５図は補助ロールによる蛇
行修正作用を示す説明図である。第６図は補助ロ
ールの凹クラウン傾斜角度αが各ストリツプ張力
レベルにおいて蛇行量に及ぼす影響を示すもので
ある。第７図は補助ロールの凹クラウン傾斜角度
αがストリツプの座屈等に及ぼす影響をストリツ
プ張力との関係で示すものである。第８図は、本
発明において絞り防止及び蛇行防止作用に及ぼす
Ｙ／Ｄ、Ｘ／Ｄの影響を示すものである。第９図
は本発明においてストリツプの絞り及び座屈発生
に対するＸ／Ｙの影響をストリツプ張力との関係
で示すものである。
もので、第１図は側面図、第２図は第１図中−
線に沿う断面図、第３図は第２図の部分拡大図
である。第４図及び第５図は補助ロールによる蛇
行修正作用を示す説明図である。第６図は補助ロ
ールの凹クラウン傾斜角度αが各ストリツプ張力
レベルにおいて蛇行量に及ぼす影響を示すもので
ある。第７図は補助ロールの凹クラウン傾斜角度
αがストリツプの座屈等に及ぼす影響をストリツ
プ張力との関係で示すものである。第８図は、本
発明において絞り防止及び蛇行防止作用に及ぼす
Ｙ／Ｄ、Ｘ／Ｄの影響を示すものである。第９図
は本発明においてストリツプの絞り及び座屈発生
に対するＸ／Ｙの影響をストリツプ張力との関係
で示すものである。
Claims (1)
- １ 通板ロールの帯状体入側において、凹クラウ
ンを有する補助ロールにて帯状体を押し込むこと
を特徴とする連続帯状体処理ラインにおける蛇行
防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33097287A JPH01172527A (ja) | 1987-12-26 | 1987-12-26 | 連続帯状体処理ラインにおける蛇行防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33097287A JPH01172527A (ja) | 1987-12-26 | 1987-12-26 | 連続帯状体処理ラインにおける蛇行防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01172527A JPH01172527A (ja) | 1989-07-07 |
| JPH052729B2 true JPH052729B2 (ja) | 1993-01-13 |
Family
ID=18238411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33097287A Granted JPH01172527A (ja) | 1987-12-26 | 1987-12-26 | 連続帯状体処理ラインにおける蛇行防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01172527A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005240117A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-09-08 | Jfe Steel Kk | 帯状体の蛇行矯正方法及び装置 |
| JP6035999B2 (ja) * | 2012-08-20 | 2016-11-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板の蛇行制御方法および蛇行制御装置 |
-
1987
- 1987-12-26 JP JP33097287A patent/JPH01172527A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01172527A (ja) | 1989-07-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH10272516A (ja) | 金属製帯材料の曲がり修正装置 | |
| JPH052729B2 (ja) | ||
| JPH11229040A (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ合金鋼ストリップの形状矯正を伴なう焼鈍方法及び焼鈍装置 | |
| JPS6235466B2 (ja) | ||
| JPH01172526A (ja) | 連続帯状体処理ラインにおける蛇行防止方法 | |
| JPH01241324A (ja) | 熱間での電縫管の製造方法 | |
| JPS55144332A (en) | Bending process of metal pipe | |
| JP6658385B2 (ja) | 鋼管の製造方法 | |
| JPS6343450B2 (ja) | ||
| EP0824046A1 (en) | Bowing correction apparatus for temper rolling mill | |
| JP3327483B2 (ja) | 円管の絞り圧延方法 | |
| JP3359566B2 (ja) | コイル巻きずれ防止方法および帯状体ならびに鋼帯 | |
| JP3168753B2 (ja) | 金属帯連続処理ラインの直火還元加熱設備における通板方法 | |
| JPS59118653A (ja) | ストリツプの蛇行防止方法 | |
| JP2008161883A (ja) | 厚鋼板の反り制御方法 | |
| JPS62259677A (ja) | 鋼管矢板の加工方法 | |
| JP5022769B2 (ja) | 熱処理炉用鋼帯搬送ロール及び熱処理炉 | |
| JP2520183B2 (ja) | 冷延コイルの巻き取り方法 | |
| JPS6261650B2 (ja) | ||
| JPS639568B2 (ja) | ||
| JPH1147812A (ja) | 熱間圧延における板反り防止方法 | |
| JPH03226529A (ja) | 鋼帯の蛇行防止方法 | |
| JPH08127819A (ja) | 方向性電磁鋼板の平坦化焼鈍方法と装置 | |
| JPS62256925A (ja) | ヒ−トバツクル防止用ハ−スロ−ル | |
| JPS63153222A (ja) | 方向性電磁鋼板の鉄損低減処理ライン |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |