JPH05277731A - アーク溶接機 - Google Patents
アーク溶接機Info
- Publication number
- JPH05277731A JPH05277731A JP4112100A JP11210092A JPH05277731A JP H05277731 A JPH05277731 A JP H05277731A JP 4112100 A JP4112100 A JP 4112100A JP 11210092 A JP11210092 A JP 11210092A JP H05277731 A JPH05277731 A JP H05277731A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- power supply
- switch
- output
- control
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/24—Electric supply or control circuits therefor
- B23K11/241—Electric supplies
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/10—Other electric circuits therefor; Protective circuits; Remote controls
- B23K9/1006—Power supply
- B23K9/1043—Power supply characterised by the electric circuit
- B23K9/1056—Power supply characterised by the electric circuit by using digital means
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
- H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
- H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
- H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
- H02M3/285—Single converters with a plurality of output stages connected in parallel
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
- H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
- H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
- H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
- H02M3/325—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33569—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
- H02M3/33571—Half-bridge at primary side of an isolation transformer
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/42—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/0067—Converter structures employing plural converter units, other than for parallel operation of the units on a single load
- H02M1/0074—Plural converter units whose inputs are connected in series
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高電圧，その約半分の低電圧の交流電源で使
用でき、しかも、交流電源がエンジン発電機であっても
不都合のない小型，軽量な２入力電圧対応型のインバー
タ構成のアーク溶接機を提供する。 【構成】 主開閉器１１により入力整流器４の出力側に
直列，並列に切換自在に接続される２個の平滑コンデン
サ５，８と、両コンデンサ５，８の直流により動作する
インバータ１３，１４と、制御開閉器５０により１次巻
線４９ａ，４９ｂが入力開閉器３を介した交流電源に直
列，並列に切換自在に接続される制御電源トランス４９
と、開閉器３の投入により直流変換器５の制御電圧が所
定電圧より低いときに開閉器１１，５０を動作してコン
デンサ５，８，巻線４９ａ，４９ｂを並列接続に切換え
て保持する接続切換回路６０と、開閉器１１，５０の動
作後制御電圧が所定電圧より高くなったときに開閉器３
を開放する電源遮断回路７９とを備える。
用でき、しかも、交流電源がエンジン発電機であっても
不都合のない小型，軽量な２入力電圧対応型のインバー
タ構成のアーク溶接機を提供する。 【構成】 主開閉器１１により入力整流器４の出力側に
直列，並列に切換自在に接続される２個の平滑コンデン
サ５，８と、両コンデンサ５，８の直流により動作する
インバータ１３，１４と、制御開閉器５０により１次巻
線４９ａ，４９ｂが入力開閉器３を介した交流電源に直
列，並列に切換自在に接続される制御電源トランス４９
と、開閉器３の投入により直流変換器５の制御電圧が所
定電圧より低いときに開閉器１１，５０を動作してコン
デンサ５，８，巻線４９ａ，４９ｂを並列接続に切換え
て保持する接続切換回路６０と、開閉器１１，５０の動
作後制御電圧が所定電圧より高くなったときに開閉器３
を開放する電源遮断回路７９とを備える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、入力電源が高電圧，そ
の約半分の低電圧の２種の交流電源のいずれでも使用可
能な２入力電圧対応型のアーク溶接機に関し、とくに、
交流電源がエンジン発電機の発電機出力のときにも好適
なアーク溶接機に関する。
の約半分の低電圧の２種の交流電源のいずれでも使用可
能な２入力電圧対応型のアーク溶接機に関し、とくに、
交流電源がエンジン発電機の発電機出力のときにも好適
なアーク溶接機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の２入力電圧対応型のアー
ク溶接機は特開昭５６−８０３７３号公報（Ｂ２３Ｋ９
／１０）等に記載されているように、多くの場合、その
電源部に交流電源が印加されるタップ付きの電源トラン
ス及びこのトランスのタップ切換用の電磁接触器を備え
る。
ク溶接機は特開昭５６−８０３７３号公報（Ｂ２３Ｋ９
／１０）等に記載されているように、多くの場合、その
電源部に交流電源が印加されるタップ付きの電源トラン
ス及びこのトランスのタップ切換用の電磁接触器を備え
る。
【０００３】そして、交流電源の高電圧，低電圧の検出
に基づいてその印加タップが自動又は手動で切換えら
れ、電源トランスの２次巻線出力が交流電源の電圧によ
らず一定に保持され、この２次巻線出力を整流，平滑し
て溶接に必要な数十Ｖ程度の溶接機電源が形成される。
に基づいてその印加タップが自動又は手動で切換えら
れ、電源トランスの２次巻線出力が交流電源の電圧によ
らず一定に保持され、この２次巻線出力を整流，平滑し
て溶接に必要な数十Ｖ程度の溶接機電源が形成される。
【０００４】また、実開平１−１５１９７５号公報（Ｂ
２３Ｋ９／０６）には前述のタップ付きの電源トランス
を備える代わりに、交流電源を整流する整流器及びこの
整流器の出力により動作するスイッチングトランジスタ
構成のハーフブリッジインバータを備えた単相交流電源
用のアーク溶接機の電源部が記載されている。
２３Ｋ９／０６）には前述のタップ付きの電源トランス
を備える代わりに、交流電源を整流する整流器及びこの
整流器の出力により動作するスイッチングトランジスタ
構成のハーフブリッジインバータを備えた単相交流電源
用のアーク溶接機の電源部が記載されている。
【０００５】この場合、高電圧（例えば２００Ｖ）の交
流電源は全波整流されてインバータに供給され、低電圧
（例えば１００Ｖ）の交流電源は倍電圧整流されてイン
バータに供給され、交流電源の電圧によらずインバータ
の印加電圧が一定に保持され、このインバータの高周波
出力が供給される出力トランスの２次側出力を整流，平
滑して溶接機電源が形成される。
流電源は全波整流されてインバータに供給され、低電圧
（例えば１００Ｖ）の交流電源は倍電圧整流されてイン
バータに供給され、交流電源の電圧によらずインバータ
の印加電圧が一定に保持され、このインバータの高周波
出力が供給される出力トランスの２次側出力を整流，平
滑して溶接機電源が形成される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記従来のタップ付き
の電源トランスを備えたアーク溶接機の場合、単相，３
相のいずれの交流電源にも容易に適用できるが、手動で
切換える必要があり、しかも、交流電源の周波数が５０
Ｈｚ又は６０Ｈｚと低く、電源トランスが大型，大重量
になるため、溶接機の小型，軽量化が図れない問題点が
ある。
の電源トランスを備えたアーク溶接機の場合、単相，３
相のいずれの交流電源にも容易に適用できるが、手動で
切換える必要があり、しかも、交流電源の周波数が５０
Ｈｚ又は６０Ｈｚと低く、電源トランスが大型，大重量
になるため、溶接機の小型，軽量化が図れない問題点が
ある。
【０００７】また、前記従来のインバータを備えたアー
ク溶接機の場合、電源トランスを備える場合より小型，
軽量になるが、手動で切換える必要があり、しかも、交
流電源をその電圧に応じて倍電圧整流，全波整流するた
め、交流電源が単相でなければ用いることができず、３
相の交流電源を用いる負荷容量の大きな溶接機等に適用
できない問題点がある。
ク溶接機の場合、電源トランスを備える場合より小型，
軽量になるが、手動で切換える必要があり、しかも、交
流電源をその電圧に応じて倍電圧整流，全波整流するた
め、交流電源が単相でなければ用いることができず、３
相の交流電源を用いる負荷容量の大きな溶接機等に適用
できない問題点がある。
【０００８】しかも、整流器の出力電圧がハーフブリッ
ジインバータのスイッチング素子としてのトランジスタ
のコレクタ，エミッタ間にそのまま印加されるため、こ
のトランジスタとして極めて高耐圧の素子を要する。そ
して、このような高耐圧のトランジスタにはスイッチン
グ周波数の高いものがなく、インバータの動作周波数を
高くすることができず、インバータの出力周波数が低く
なって、出力トランスの小型化が図れない。
ジインバータのスイッチング素子としてのトランジスタ
のコレクタ，エミッタ間にそのまま印加されるため、こ
のトランジスタとして極めて高耐圧の素子を要する。そ
して、このような高耐圧のトランジスタにはスイッチン
グ周波数の高いものがなく、インバータの動作周波数を
高くすることができず、インバータの出力周波数が低く
なって、出力トランスの小型化が図れない。
【０００９】また、高耐圧のトランジスタはコレクタ，
エミッタ飽和電圧（オン電圧）が耐圧の低いものに比し
て高く、内部損失が大きくなるため、インバータに放熱
用のファンやフィンとして大型のものを要する。そのた
め、溶接機の小型，軽量化が阻止される問題点がある。
エミッタ飽和電圧（オン電圧）が耐圧の低いものに比し
て高く、内部損失が大きくなるため、インバータに放熱
用のファンやフィンとして大型のものを要する。そのた
め、溶接機の小型，軽量化が阻止される問題点がある。
【００１０】さらに、従来のこの種アーク溶接機は交流
電源が安定な商用電源であることを前提としているた
め、山間部等の商用電源のない現場においてエンジン発
電機の出力を交流電源とする場合、始動直後は発電機出
力が徐々に定格電圧に上昇するため、つぎに説明する問
題点が生じる。
電源が安定な商用電源であることを前提としているた
め、山間部等の商用電源のない現場においてエンジン発
電機の出力を交流電源とする場合、始動直後は発電機出
力が徐々に定格電圧に上昇するため、つぎに説明する問
題点が生じる。
【００１１】すなわち、発電機の定格電圧が高電圧電源
相当の電圧の場合、発電機出力は始動に伴う電圧上昇に
より低電圧電源の状態を介して高電圧電源の状態に遷移
する。そして、この遷移に合わせて電源の印加タップや
整流器の接続を手動で切換えることが困難であるため、
この間の溶接機出力が変動する。
相当の電圧の場合、発電機出力は始動に伴う電圧上昇に
より低電圧電源の状態を介して高電圧電源の状態に遷移
する。そして、この遷移に合わせて電源の印加タップや
整流器の接続を手動で切換えることが困難であるため、
この間の溶接機出力が変動する。
【００１２】この変動を防止するため、例えば交流電源
の電圧検出によりその高電圧，低電圧を判別し、この判
別結果に基づき開閉器を用いて自動的に電源の印加タッ
プや整流器の接続を切換えることが考えられるが、この
場合、交流電源のノイズ等に伴う電圧変動で誤動作しな
いようにするため、一度切換えた後は、ラッチ動作等に
よりその状態を保持する必要がある。
の電圧検出によりその高電圧，低電圧を判別し、この判
別結果に基づき開閉器を用いて自動的に電源の印加タッ
プや整流器の接続を切換えることが考えられるが、この
場合、交流電源のノイズ等に伴う電圧変動で誤動作しな
いようにするため、一度切換えた後は、ラッチ動作等に
よりその状態を保持する必要がある。
【００１３】そして、前記ラッチ動作等で印加タップや
整流器の接続が固定されると、交流電源が発電機出力の
場合、始動時の回転数の上昇に伴い低電圧電源に対応す
るように切換えられた後に交流電源が高電圧に上昇する
事態が発生し、このとき、印加タップや整流器の接続が
切換わらないため、過電圧が生じて溶接機の損傷等が生
じる。
整流器の接続が固定されると、交流電源が発電機出力の
場合、始動時の回転数の上昇に伴い低電圧電源に対応す
るように切換えられた後に交流電源が高電圧に上昇する
事態が発生し、このとき、印加タップや整流器の接続が
切換わらないため、過電圧が生じて溶接機の損傷等が生
じる。
【００１４】そのため、印加タップや整流器の接続を自
動的に切換えるようにすると、エンジン発電機の出力を
交流電源とすることができず、山間部等の商用電源のな
い場所ではこの種アーク溶接機が使用できない問題点が
ある。
動的に切換えるようにすると、エンジン発電機の出力を
交流電源とすることができず、山間部等の商用電源のな
い場所ではこの種アーク溶接機が使用できない問題点が
ある。
【００１５】本発明は、交流電源の高電圧，低電圧に応
じて内部接続が自動的に切換わり、３相電源にも適用で
き、しかも、交流電源がエンジン発電機であっても不都
合のない小型，軽量な２入力電圧対応型のインバータ構
成のアーク溶接機を提供することを目的とする。
じて内部接続が自動的に切換わり、３相電源にも適用で
き、しかも、交流電源がエンジン発電機であっても不都
合のない小型，軽量な２入力電圧対応型のインバータ構
成のアーク溶接機を提供することを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めに、本発明のアーク溶接機においては、交流電源を開
閉する入力開閉器と、この開閉器を介した交流電源を整
流する入力整流器と、主開閉器により入力整流器の出力
側に直列，並列に切換自在に接続され，入力開閉器が投
入されて閉成する起動時に高電圧の交流電源に対応する
直列接続に初期設定される２個の平滑コンデンサと、両
平滑コンデンサそれぞれの正極，負極間の直流により動
作して高周波交流を出力する半導体スイッチ素子構成の
２個のインバータと、この両インバータの出力が供給さ
れる出力トランスと、制御開閉器により２個の１次巻線
が入力開閉器を介した交流電源に直列，並列に切換自在
に接続され，起動時に両１次巻線が高電圧の交流電源に
対応する直列接続に初期設定される制御電源トランス
と、
めに、本発明のアーク溶接機においては、交流電源を開
閉する入力開閉器と、この開閉器を介した交流電源を整
流する入力整流器と、主開閉器により入力整流器の出力
側に直列，並列に切換自在に接続され，入力開閉器が投
入されて閉成する起動時に高電圧の交流電源に対応する
直列接続に初期設定される２個の平滑コンデンサと、両
平滑コンデンサそれぞれの正極，負極間の直流により動
作して高周波交流を出力する半導体スイッチ素子構成の
２個のインバータと、この両インバータの出力が供給さ
れる出力トランスと、制御開閉器により２個の１次巻線
が入力開閉器を介した交流電源に直列，並列に切換自在
に接続され，起動時に両１次巻線が高電圧の交流電源に
対応する直列接続に初期設定される制御電源トランス
と、
【００１７】このトランスの２次巻線出力を整流，平滑
して直流の制御電圧を発生する直流変換器と、入力開閉
器の投入により制御電圧として所定電圧より低い電圧が
発生したときに主開閉器，制御開閉器を動作し，前記両
平滑コンデンサ，前記両１次巻線を高電圧の交流電源の
約半分の電圧の低電圧の交流電源に対応する並列接続に
切換えて保持する接続切換回路と、主開閉器，制御開閉
器の動作後制御電圧が所定電圧より高い電圧に上昇変化
したときに入力開閉器を開放する電源遮断回路とを備え
る。
して直流の制御電圧を発生する直流変換器と、入力開閉
器の投入により制御電圧として所定電圧より低い電圧が
発生したときに主開閉器，制御開閉器を動作し，前記両
平滑コンデンサ，前記両１次巻線を高電圧の交流電源の
約半分の電圧の低電圧の交流電源に対応する並列接続に
切換えて保持する接続切換回路と、主開閉器，制御開閉
器の動作後制御電圧が所定電圧より高い電圧に上昇変化
したときに入力開閉器を開放する電源遮断回路とを備え
る。
【００１８】
【作用】前記のように構成された本発明のアーク溶接機
の場合、入力開閉器が投入されて交流電源が供給される
起動時は、主開閉器，制御開閉器により、入力整流器の
出力側の２個の平滑コンデンサ，制御電源トランスの２
個の１次巻線が共に高電圧電源に対応する直列接続に初
期設定される。
の場合、入力開閉器が投入されて交流電源が供給される
起動時は、主開閉器，制御開閉器により、入力整流器の
出力側の２個の平滑コンデンサ，制御電源トランスの２
個の１次巻線が共に高電圧電源に対応する直列接続に初
期設定される。
【００１９】そして、供給された交流電源が高電圧電源
であれば、制御トランスの２次巻線出力を直流変換器に
より整流，平滑した制御電圧がほぼ所定電圧になり、両
平滑コンデンサ，両１次巻線は直列接続に保持される。
であれば、制御トランスの２次巻線出力を直流変換器に
より整流，平滑した制御電圧がほぼ所定電圧になり、両
平滑コンデンサ，両１次巻線は直列接続に保持される。
【００２０】一方、交流電源が低電圧電源であれば、制
御電源トランスの１次巻線電圧の低下により、制御電圧
が所定電圧の約半分に低下し、接続切換回路により主開
閉器，制御開閉器が動作して両平滑コンデンサ，両１次
巻線の接続が低電圧電源に対応する並列接続に切換わ
る。
御電源トランスの１次巻線電圧の低下により、制御電圧
が所定電圧の約半分に低下し、接続切換回路により主開
閉器，制御開閉器が動作して両平滑コンデンサ，両１次
巻線の接続が低電圧電源に対応する並列接続に切換わ
る。
【００２１】そして、一度並列接続に切換わると、電源
電圧の変動に伴う誤動作を防止するため、入力開閉器が
開放されて制御電圧が消失するまで、両平滑コンデン
サ，両１次巻線は並列接続に保持される。なお、両１次
巻線が並列接続に切換わると、制御電圧はほぼ所定電圧
に戻る。
電圧の変動に伴う誤動作を防止するため、入力開閉器が
開放されて制御電圧が消失するまで、両平滑コンデン
サ，両１次巻線は並列接続に保持される。なお、両１次
巻線が並列接続に切換わると、制御電圧はほぼ所定電圧
に戻る。
【００２２】そして、主開閉器の接続切換えにより、高
電圧の電源時は入力整流器の整流出力が両平滑コンデン
サの直列接続回路に印加されて両コンデンサが入力整流
器の出力電圧の半分の電圧でそれぞれ充電され、低電圧
電源時は入力整流器の整流出力が両平滑コンデンサの並
列接続回路に印加されて両コンデンサが高電圧電源時と
ほぼ同じ電圧でそれぞれ充電される。そのため、交流電
源の電圧によらず、両平滑コンデンサの正，負極間に低
電圧電源時の比較的低い電圧に相当する一定電圧の直流
が生じる。
電圧の電源時は入力整流器の整流出力が両平滑コンデン
サの直列接続回路に印加されて両コンデンサが入力整流
器の出力電圧の半分の電圧でそれぞれ充電され、低電圧
電源時は入力整流器の整流出力が両平滑コンデンサの並
列接続回路に印加されて両コンデンサが高電圧電源時と
ほぼ同じ電圧でそれぞれ充電される。そのため、交流電
源の電圧によらず、両平滑コンデンサの正，負極間に低
電圧電源時の比較的低い電圧に相当する一定電圧の直流
が生じる。
【００２３】さらに、両平滑コンデンサの正，負極間の
直流が並列給電されて両インバータが駆動され、この両
インバータの出力が出力トランスにより合成される。そ
して、両インバータの印加電圧が高電圧電源時にも低電
圧電源時と同じ比較的低い電圧に保持されるため、両イ
ンバータは必要な素子耐圧が低くなってスイッチング周
波数を高くできる。
直流が並列給電されて両インバータが駆動され、この両
インバータの出力が出力トランスにより合成される。そ
して、両インバータの印加電圧が高電圧電源時にも低電
圧電源時と同じ比較的低い電圧に保持されるため、両イ
ンバータは必要な素子耐圧が低くなってスイッチング周
波数を高くできる。
【００２４】したがって、供給される交流電源が３相電
源であっても両インバータの動作周波数を高くして両イ
ンバータ及び出力トランスを小型，軽量にすることがで
き、単相電源だけでなく３相電源でも使用可能な自動切
換式の２入力電圧対応型の小型，軽量なインバータ構成
のアーク溶接機を実現できる。
源であっても両インバータの動作周波数を高くして両イ
ンバータ及び出力トランスを小型，軽量にすることがで
き、単相電源だけでなく３相電源でも使用可能な自動切
換式の２入力電圧対応型の小型，軽量なインバータ構成
のアーク溶接機を実現できる。
【００２５】さらに、交流電源をエンジン発電機の出力
とした場合、この発電機出力が始動時の電圧上昇に伴い
低電圧電源の状態を介して高電圧電源の状態に遷移する
と、最初は発電機出力の低い電圧により主開閉器，制御
開閉器が動作して両平滑コンデンサは低電圧電源に対応
する並列接続に切換わるが、発電機出力が上昇して高電
圧電源の状態に近づくと、電源遮断回路により入力開閉
器が開放されて交流電源が遮断され、過電圧の発生が防
止される。
とした場合、この発電機出力が始動時の電圧上昇に伴い
低電圧電源の状態を介して高電圧電源の状態に遷移する
と、最初は発電機出力の低い電圧により主開閉器，制御
開閉器が動作して両平滑コンデンサは低電圧電源に対応
する並列接続に切換わるが、発電機出力が上昇して高電
圧電源の状態に近づくと、電源遮断回路により入力開閉
器が開放されて交流電源が遮断され、過電圧の発生が防
止される。
【００２６】そして、入力開閉器を再投入すると、この
とき、発電機出力が定格電圧に達して交流電源が高電圧
電源になるとともに、主開閉器，制御開閉器が初期設定
に戻って両平滑コンデンサ，両１次巻線が直列接続に戻
り、正常に動作する。したがって、交流電源がエンジン
発電機の出力であっても、その始動時の出力電圧の上昇
変化に基づく過電圧の発生等の不都合が生じない。
とき、発電機出力が定格電圧に達して交流電源が高電圧
電源になるとともに、主開閉器，制御開閉器が初期設定
に戻って両平滑コンデンサ，両１次巻線が直列接続に戻
り、正常に動作する。したがって、交流電源がエンジン
発電機の出力であっても、その始動時の出力電圧の上昇
変化に基づく過電圧の発生等の不都合が生じない。
【００２７】
【実施例】１実施例について、図１及び図２を参照して
説明する。 （構成）図１は交流電源をエンジン発電機の３相発電機
出力とした場合の全体構成を示し、同図において、１は
エンジン発電機、２ａ〜２ｃは受電用の３相の電源端
子、３は引外し形遮断器構成の３相の入力開閉器、４は
入力整流器、５は正極が限流抵抗６，常開の限時接点７
の並列回路を介して入力整流器４の正の直流出力端子４
ｐに接続された大容量の第１の平滑コンデンサ、８は負
極が限流抵抗９，常開の限時接点１０の並列回路を介し
て入力整流器４の負の直流端子４ｎに接続された大容量
の第２の平滑コンデンサである。
説明する。 （構成）図１は交流電源をエンジン発電機の３相発電機
出力とした場合の全体構成を示し、同図において、１は
エンジン発電機、２ａ〜２ｃは受電用の３相の電源端
子、３は引外し形遮断器構成の３相の入力開閉器、４は
入力整流器、５は正極が限流抵抗６，常開の限時接点７
の並列回路を介して入力整流器４の正の直流出力端子４
ｐに接続された大容量の第１の平滑コンデンサ、８は負
極が限流抵抗９，常開の限時接点１０の並列回路を介し
て入力整流器４の負の直流端子４ｎに接続された大容量
の第２の平滑コンデンサである。
【００２８】１１は平滑コンデンサ５，８の接続切換用
の主開閉器であり、直流出力端子４ｐ，４ｎ間に常開の
リレー接点１２ａ，常閉のリレー接点１２ｂ，常開のリ
レー接点１２ｃを直列接続して形成され、接点１２ａ，
１２ｂの接続点に平滑コンデンサ８の正極が接続され、
接点１２ｂ，１２ｃの接続点に平滑コンデンサ５の負極
が接続されている。
の主開閉器であり、直流出力端子４ｐ，４ｎ間に常開の
リレー接点１２ａ，常閉のリレー接点１２ｂ，常開のリ
レー接点１２ｃを直列接続して形成され、接点１２ａ，
１２ｂの接続点に平滑コンデンサ８の正極が接続され、
接点１２ｂ，１２ｃの接続点に平滑コンデンサ５の負極
が接続されている。
【００２９】１３，１４は平滑コンデンサ５，８それぞ
れの正極，負極間の直流により動作する半導体スイッチ
素子のハーフブリッジ構成の２個のインバータであり、
それぞれ直列接続された小容量の２個の入力コンデンサ
１５と１６，１７と１８及び半導体スイッチ素子として
の直列接続された２個のＩＧＢＴ１９と２０，２１と２
２を有する。なお、ＩＧＢＴ１９〜２２のコレクタ，エ
ミッタ間には高速ダイオード２３〜２６それぞれが逆並
列接続されている。
れの正極，負極間の直流により動作する半導体スイッチ
素子のハーフブリッジ構成の２個のインバータであり、
それぞれ直列接続された小容量の２個の入力コンデンサ
１５と１６，１７と１８及び半導体スイッチ素子として
の直列接続された２個のＩＧＢＴ１９と２０，２１と２
２を有する。なお、ＩＧＢＴ１９〜２２のコレクタ，エ
ミッタ間には高速ダイオード２３〜２６それぞれが逆並
列接続されている。
【００３０】２７はＩＧＢＴ１９〜２２を高周波スイッ
チング制御するインバータ駆動回路、２８，２９は出力
トランスとして設けられたインバータ毎のトランスであ
り、インバータ１３，１４それぞれに接続された１次巻
線２８ａ，２９ａ，密結合された出力用の２個の２次巻
線２８ｂと２８ｃ，２９ｂと２９ｃ及び帰還制御用の３
次巻線２８ｄ，２９ｄを有し、小型化を図るため、例え
ば同一鉄心の異なる脚に巻線２８ａ〜２８ｄ，２９ａ〜
２９ｄを巻回して粗結合状に形成されている。
チング制御するインバータ駆動回路、２８，２９は出力
トランスとして設けられたインバータ毎のトランスであ
り、インバータ１３，１４それぞれに接続された１次巻
線２８ａ，２９ａ，密結合された出力用の２個の２次巻
線２８ｂと２８ｃ，２９ｂと２９ｃ及び帰還制御用の３
次巻線２８ｄ，２９ｄを有し、小型化を図るため、例え
ば同一鉄心の異なる脚に巻線２８ａ〜２８ｄ，２９ａ〜
２９ｄを巻回して粗結合状に形成されている。
【００３１】そして、トランス２８，２９の一方の２次
巻線２８ｂ，２９ｂが直列接続されるとともに他方の２
次巻線２８ｃ，２９ｃが直列接続され、電流バランサを
形成する。
巻線２８ｂ，２９ｂが直列接続されるとともに他方の２
次巻線２８ｃ，２９ｃが直列接続され、電流バランサを
形成する。
【００３２】３０，３１はアノードが２次巻線２８ｂの
巻始めの端部，２次巻線２９ｃの巻終りの端部それぞれ
に接続された２相半波整流用の２個のダイオード、３２
は一端がダイオード３０，３１のカソードに接続された
平滑用のリアクトル、３３ｐ，３３ｎは正，負の出力端
子であり、出力端子３３ｐがリアクトル３２の他端に接
続され、出力端子３３ｎが２次巻線２８ｃの巻始めの端
部，２次巻線２９ｂの巻終りの端部に接続されている。
巻始めの端部，２次巻線２９ｃの巻終りの端部それぞれ
に接続された２相半波整流用の２個のダイオード、３２
は一端がダイオード３０，３１のカソードに接続された
平滑用のリアクトル、３３ｐ，３３ｎは正，負の出力端
子であり、出力端子３３ｐがリアクトル３２の他端に接
続され、出力端子３３ｎが２次巻線２８ｃの巻始めの端
部，２次巻線２９ｂの巻終りの端部に接続されている。
【００３３】３４，３５は電圧バランサ用の２個の帰還
整流器であり、ダイオード３６〜３９，４０〜４３のダ
イオードブリッジからなり、３次巻線２９ｄ，２８ｄの
出力を整流してインバータ１３，１４の入力側に注入す
る。４４は制御装置であり、入力開閉器３の３相出力端
子３ａ〜３ｃのうちの２相の端子３ｂ，３ｃに接続され
た回路部４５及び限時接点７，１０を開閉するタイマリ
レー４６，リレー接点１２ａ〜１２ｃを開閉する主リレ
ー４７，入力開閉器３の開放用の引外しリレー４８から
なる。
整流器であり、ダイオード３６〜３９，４０〜４３のダ
イオードブリッジからなり、３次巻線２９ｄ，２８ｄの
出力を整流してインバータ１３，１４の入力側に注入す
る。４４は制御装置であり、入力開閉器３の３相出力端
子３ａ〜３ｃのうちの２相の端子３ｂ，３ｃに接続され
た回路部４５及び限時接点７，１０を開閉するタイマリ
レー４６，リレー接点１２ａ〜１２ｃを開閉する主リレ
ー４７，入力開閉器３の開放用の引外しリレー４８から
なる。
【００３４】また、回路部４５の構成を示した図２にお
いて、４９は２個の１次巻線４９ａ，４９ｂ及びタップ
付きの２次巻線４９ｃ，３次巻線４９ｄを有する制御電
源トランス、５０は１次巻線５０ａ，５０ｂの接続を直
列，並列に切換える制御開閉器であり、端子３ｂ，３ｃ
間に常開のリレー接点５１ａ，常閉のリレー接点５１
ｂ，常開のリレー接点５１ｃを直列接続して形成されて
いる。５１ｄは主リレー４７と３次巻線４９ｄとの間に
設けられた常開のリレー接点であり、制御リレー５２に
より接点５１ａ〜５１ｃとともに開閉制御される。
いて、４９は２個の１次巻線４９ａ，４９ｂ及びタップ
付きの２次巻線４９ｃ，３次巻線４９ｄを有する制御電
源トランス、５０は１次巻線５０ａ，５０ｂの接続を直
列，並列に切換える制御開閉器であり、端子３ｂ，３ｃ
間に常開のリレー接点５１ａ，常閉のリレー接点５１
ｂ，常開のリレー接点５１ｃを直列接続して形成されて
いる。５１ｄは主リレー４７と３次巻線４９ｄとの間に
設けられた常開のリレー接点であり、制御リレー５２に
より接点５１ａ〜５１ｃとともに開閉制御される。
【００３５】５３はダイオード５４〜５７のダイオード
ブリッジ整流器及び２個のコンデンサ５８，５９が形成
する直流変換器、６０は制御リレー５２の通電を制御す
る接続切換回路であり、ＦＥＴ６１，６２，ツェナダイ
オード６３，６４，抵抗６５〜６８，コンデンサ６９及
びラッチ回路７０，サージ吸収用のダイオード７１によ
り形成されている。
ブリッジ整流器及び２個のコンデンサ５８，５９が形成
する直流変換器、６０は制御リレー５２の通電を制御す
る接続切換回路であり、ＦＥＴ６１，６２，ツェナダイ
オード６３，６４，抵抗６５〜６８，コンデンサ６９及
びラッチ回路７０，サージ吸収用のダイオード７１によ
り形成されている。
【００３６】なお、ラッチ回路７０はトランジスタ７
２，７３，ダイオード７４及び抵抗７５〜７８により形
成されている。７９は引外しリレー４８の通電を制御す
る電源遮断回路であり、トランジスタ８０，ツェナダイ
オード８１，抵抗８２からなり、コンデンサ５８に並列
に設けられている。
２，７３，ダイオード７４及び抵抗７５〜７８により形
成されている。７９は引外しリレー４８の通電を制御す
る電源遮断回路であり、トランジスタ８０，ツェナダイ
オード８１，抵抗８２からなり、コンデンサ５８に並列
に設けられている。
【００３７】（動作）つぎに、高電圧電源の交流電源を
４００Ｖ，低電圧電源の交流電源を２００Ｖとして図１
の動作を説明する。まず、発電機１の始動前，すなわち
電源投入前の初期状態においては、各リレー４６〜４
８，５２が非通電に保持される。
４００Ｖ，低電圧電源の交流電源を２００Ｖとして図１
の動作を説明する。まず、発電機１の始動前，すなわち
電源投入前の初期状態においては、各リレー４６〜４
８，５２が非通電に保持される。
【００３８】そして、タイマリレー４６の非通電により
接点７，１０が共に開放され、主リレー４７の非通電に
より主開閉器１１の接点１２ｂが閉成する。
接点７，１０が共に開放され、主リレー４７の非通電に
より主開閉器１１の接点１２ｂが閉成する。
【００３９】そのため、平滑コンデンサ５，８は入力整
流器４の直流出力端子４ｐ，４ｎ間に直列接続され、高
電圧電源に対応するように初期設定される。また、制御
リレー５２の非通電により制御開閉器５０は接点５１ｂ
が閉成し、この閉成によりトランス４９は１次巻線４９
ａ，４９ｂが端子３ｂ，３ｃ間に直列接続され、高電圧
電源に対応するように初期設定される。さらに、引外し
リレー４８の非通電により入力開閉器３は開放状態にロ
ックされることなく、投入可能な状態にある。
流器４の直流出力端子４ｐ，４ｎ間に直列接続され、高
電圧電源に対応するように初期設定される。また、制御
リレー５２の非通電により制御開閉器５０は接点５１ｂ
が閉成し、この閉成によりトランス４９は１次巻線４９
ａ，４９ｂが端子３ｂ，３ｃ間に直列接続され、高電圧
電源に対応するように初期設定される。さらに、引外し
リレー４８の非通電により入力開閉器３は開放状態にロ
ックされることなく、投入可能な状態にある。
【００４０】そして、発電機１を定格出力４００Ｖの発
電機とし、この発電機１を始動した後、定常運転状態に
移行して発電機出力が定格電圧４００Ｖに安定してから
入力開閉器３を投入すると、この投入と同時に高電圧電
源の交流電源が電源端子２ａ〜２ｃ，入力開閉器３を介
して入力整流器４，回路部４５に給電される。
電機とし、この発電機１を始動した後、定常運転状態に
移行して発電機出力が定格電圧４００Ｖに安定してから
入力開閉器３を投入すると、この投入と同時に高電圧電
源の交流電源が電源端子２ａ〜２ｃ，入力開閉器３を介
して入力整流器４，回路部４５に給電される。
【００４１】この場合、溶接機の入力電源は４００Ｖ系
の商用電源を交流電源とする場合と同じ条件，すなわち
最初から高電圧電源になる。そして、高電圧電源が入力
整流器４により整流され、この整流器４の出力が抵抗
６，９を介して平滑コンデンサ５，８の直列回路に供給
され、両コンデンサ５，８が予備充電される。このと
き、抵抗６，９を無視すると、平滑コンデンサ５，８の
印加電圧はそれぞれ整流器４の出力電圧の約半分にな
る。
の商用電源を交流電源とする場合と同じ条件，すなわち
最初から高電圧電源になる。そして、高電圧電源が入力
整流器４により整流され、この整流器４の出力が抵抗
６，９を介して平滑コンデンサ５，８の直列回路に供給
され、両コンデンサ５，８が予備充電される。このと
き、抵抗６，９を無視すると、平滑コンデンサ５，８の
印加電圧はそれぞれ整流器４の出力電圧の約半分にな
る。
【００４２】また、回路部４５において、３相電源の適
当な相間電圧として端子３ｂ，３ｃの２相の相間電圧が
トランス４９の１次巻線４９ａ，４９ｂの直列回路に供
給され、このとき、２次巻線４９ｃに対して１次側の巻
数が十分大きく、２次巻線４９ｃに１次側電圧を降下し
た規定の大きさの交流電圧が生じる。
当な相間電圧として端子３ｂ，３ｃの２相の相間電圧が
トランス４９の１次巻線４９ａ，４９ｂの直列回路に供
給され、このとき、２次巻線４９ｃに対して１次側の巻
数が十分大きく、２次巻線４９ｃに１次側電圧を降下し
た規定の大きさの交流電圧が生じる。
【００４３】この２次巻線４９ｃの出力は直流変換器５
３のダイオード５４〜５７の整流，コンデンサ５８，５
９の平滑により直流に変換され、この直流の電圧が制御
電圧として後段の接続切換回路６０等に印加される。こ
のとき、トランス４９の１次巻線４９ａ，４９ｂが交流
電源に対応して適正な直列接続になっているため、制御
電圧は規定の所定電圧になる。
３のダイオード５４〜５７の整流，コンデンサ５８，５
９の平滑により直流に変換され、この直流の電圧が制御
電圧として後段の接続切換回路６０等に印加される。こ
のとき、トランス４９の１次巻線４９ａ，４９ｂが交流
電源に対応して適正な直列接続になっているため、制御
電圧は規定の所定電圧になる。
【００４４】そして、この所定電圧によりツェナダイオ
ード６３がオンしてＦＥＴ６１がオンし、このオンによ
りＦＥＴ６２はゲート電圧が上昇せず、オフして制御リ
レー５２を非通電に保持する。そして、制御リレー５２
が通電されないため、接点５１ｂが閉成保持されて他の
接点５１ａ，５１ｃ，５１ｄが開放保持され、１次巻線
４９ａ，４９ｂが直列接続に保持され、主リレー４７が
非通電に保持されて平滑コンデンサ５，８も直列接続さ
れ続ける。
ード６３がオンしてＦＥＴ６１がオンし、このオンによ
りＦＥＴ６２はゲート電圧が上昇せず、オフして制御リ
レー５２を非通電に保持する。そして、制御リレー５２
が通電されないため、接点５１ｂが閉成保持されて他の
接点５１ａ，５１ｃ，５１ｄが開放保持され、１次巻線
４９ａ，４９ｂが直列接続に保持され、主リレー４７が
非通電に保持されて平滑コンデンサ５，８も直列接続さ
れ続ける。
【００４５】さらに、２次巻線４９ｃの電圧によりタイ
マリレー４６が起動され、この起動から比較的短い判
別，切換の時間が経過すると、リレー４６により接点
７，１０が閉成して抵抗６，９が短絡され、入力整流器
４の直流出力端子４ｐ，４ｎ間に平滑コンデンサ５，８
の直列回路が直接接続されて実出力状態に移行する。
マリレー４６が起動され、この起動から比較的短い判
別，切換の時間が経過すると、リレー４６により接点
７，１０が閉成して抵抗６，９が短絡され、入力整流器
４の直流出力端子４ｐ，４ｎ間に平滑コンデンサ５，８
の直列回路が直接接続されて実出力状態に移行する。
【００４６】このとき、平滑コンデンサ５，８それぞれ
の正極，負極間の直流は低電圧電源に相当する定格電圧
（約２００Ｖのルート２倍）になり、この定格電圧の直
流がインバータ１３，１４に供給され、両インバータ１
３，１４が電源電圧（４００Ｖ）の約半分の定格電圧で
正常に動作する。
の正極，負極間の直流は低電圧電源に相当する定格電圧
（約２００Ｖのルート２倍）になり、この定格電圧の直
流がインバータ１３，１４に供給され、両インバータ１
３，１４が電源電圧（４００Ｖ）の約半分の定格電圧で
正常に動作する。
【００４７】一方、発電機１を定格出力２００Ｖの発電
機とし、前述と同様、発電機１を始動した後、発電機出
力が定格電圧２００Ｖに達してから入力開閉器３を投入
すると、この投入と同時に低電圧電源の交流電源が入力
整流器４，回路部４５に給電される。この場合、溶接機
の入力電源は２００Ｖ系の商用電源を交流電源とする場
合と同じ条件，すなわち最初から低電圧電源になる。
機とし、前述と同様、発電機１を始動した後、発電機出
力が定格電圧２００Ｖに達してから入力開閉器３を投入
すると、この投入と同時に低電圧電源の交流電源が入力
整流器４，回路部４５に給電される。この場合、溶接機
の入力電源は２００Ｖ系の商用電源を交流電源とする場
合と同じ条件，すなわち最初から低電圧電源になる。
【００４８】そして、交流電源が２００Ｖの低電圧電源
であれば、入力開閉器３の投入直後の入力整流器４の出
力電圧は高電圧電源時の約半分に低下し、最初はこの低
圧出力が平滑コンデンサ５，８の直列回路に供給され
る。また、トランス４９の２次巻線４９ｃの出力電圧も
低下して直流変換器５３の制御電圧も所定電圧の約半分
に低下する。
であれば、入力開閉器３の投入直後の入力整流器４の出
力電圧は高電圧電源時の約半分に低下し、最初はこの低
圧出力が平滑コンデンサ５，８の直列回路に供給され
る。また、トランス４９の２次巻線４９ｃの出力電圧も
低下して直流変換器５３の制御電圧も所定電圧の約半分
に低下する。
【００４９】このとき、ツェナダイオード６３が直流変
換器５３の出力でオンせず、ＦＥＴ６１がオフに保持さ
れてＦＥＴ６２のゲート電圧が上昇し、このＦＥＴ６２
がオンして制御リレー５２が通電する。この通電により
制御開閉器５０が駆動され、接点５１ｂが開放されて接
点５１ａ，５１ｃが閉成され、トランス４９の１次巻線
４９ａ，４９ｂが低電圧電源に対応する並列接続に切換
わり、２次巻線４９ｃの出力電圧が上昇して制御電圧が
所定電圧になる。
換器５３の出力でオンせず、ＦＥＴ６１がオフに保持さ
れてＦＥＴ６２のゲート電圧が上昇し、このＦＥＴ６２
がオンして制御リレー５２が通電する。この通電により
制御開閉器５０が駆動され、接点５１ｂが開放されて接
点５１ａ，５１ｃが閉成され、トランス４９の１次巻線
４９ａ，４９ｂが低電圧電源に対応する並列接続に切換
わり、２次巻線４９ｃの出力電圧が上昇して制御電圧が
所定電圧になる。
【００５０】ところで、ＦＥＴ６２がオンすると、ラッ
チ回路７０のトランジスタ７２，７３がオンしてその状
態をラッチする。そして、２次巻線４９ｃの出力電圧が
上昇してＦＥＴ６２がオフしても、制御リレー５２はラ
ッチ回路７０を介して通電保持され、トランス４９の１
次巻線４９ａ，４９ｂは並列接続に保持される。
チ回路７０のトランジスタ７２，７３がオンしてその状
態をラッチする。そして、２次巻線４９ｃの出力電圧が
上昇してＦＥＴ６２がオフしても、制御リレー５２はラ
ッチ回路７０を介して通電保持され、トランス４９の１
次巻線４９ａ，４９ｂは並列接続に保持される。
【００５１】また、制御リレー５２により接点５１ｄが
閉成され、トランス４９の３次巻線４９ｄの出力が主リ
レー４７に供給されてこのリレー４７が通電する。そし
て、主リレー４７の通電により主開閉器１１は接点１２
ｂが開放されて接点１２ａ，１２ｃが閉成し、この閉成
により平滑コンデンサ５，８も低電圧電源に対応する並
列接続に切換わる。
閉成され、トランス４９の３次巻線４９ｄの出力が主リ
レー４７に供給されてこのリレー４７が通電する。そし
て、主リレー４７の通電により主開閉器１１は接点１２
ｂが開放されて接点１２ａ，１２ｃが閉成し、この閉成
により平滑コンデンサ５，８も低電圧電源に対応する並
列接続に切換わる。
【００５２】この切換わりに基づき、タイマリレー４６
によって抵抗６，９が短絡された後は、平滑コンデンサ
５，８それぞれの正極，負極間の直流が高電圧電源時と
同じ定格電圧になり、インバータ１３，１４が前記定格
電圧で正常に動作する。
によって抵抗６，９が短絡された後は、平滑コンデンサ
５，８それぞれの正極，負極間の直流が高電圧電源時と
同じ定格電圧になり、インバータ１３，１４が前記定格
電圧で正常に動作する。
【００５３】したがって、入力開閉器３の投入により最
初から発電機１の高電圧又は低電圧の定格電圧の交流電
源が給電されるときは、投入直後の制御電圧が所定電圧
又はこの電圧の約半分の電圧になることから交流電源の
高電圧，低電圧が判別され、高電圧電源時は主リレー４
７が非通電に保持されて平滑コンデンサ５，８が直列接
続に保持され、低電圧電源時は主リレー４５が通電され
て平滑コンデンサ５，８が並列接続に切換わる。
初から発電機１の高電圧又は低電圧の定格電圧の交流電
源が給電されるときは、投入直後の制御電圧が所定電圧
又はこの電圧の約半分の電圧になることから交流電源の
高電圧，低電圧が判別され、高電圧電源時は主リレー４
７が非通電に保持されて平滑コンデンサ５，８が直列接
続に保持され、低電圧電源時は主リレー４５が通電され
て平滑コンデンサ５，８が並列接続に切換わる。
【００５４】そして、電源電圧に応じた平滑コンデンサ
５，８の接続の自動的な切換えにより、交流電源の高電
圧，低電圧によらず、両コンデンサ５，８の印加電圧は
低電圧電源の給電時の入力整流器４の出力電圧に相当す
る電圧に保持され、それぞれの正極，負極間の端子間電
圧が前記定格電圧になってこの定格電圧の直流がインバ
ータ１３，１４に供給される。
５，８の接続の自動的な切換えにより、交流電源の高電
圧，低電圧によらず、両コンデンサ５，８の印加電圧は
低電圧電源の給電時の入力整流器４の出力電圧に相当す
る電圧に保持され、それぞれの正極，負極間の端子間電
圧が前記定格電圧になってこの定格電圧の直流がインバ
ータ１３，１４に供給される。
【００５５】なお、最初から発電機１の定格の交流電源
が供給され、制御電圧が所定電圧程度にしか上昇しない
ときは、電源遮断回路７９のツェナダイオード８１がオ
フに保持され、トランジスタ８０がオフして引外しリレ
ー４８が駆動されず、投入された入力開閉器３は開放さ
れることなく閉成保持される。
が供給され、制御電圧が所定電圧程度にしか上昇しない
ときは、電源遮断回路７９のツェナダイオード８１がオ
フに保持され、トランジスタ８０がオフして引外しリレ
ー４８が駆動されず、投入された入力開閉器３は開放さ
れることなく閉成保持される。
【００５６】つぎに、発電機１を定格出力４００Ｖの発
電機とし、この発電機１を始動すると同時に入力開閉器
３を投入すると、発電機１の回転数が徐々に上昇し、入
力整流器４，回路部４５に給電される交流電源は２００
Ｖの低電圧電源状態を介して４００Ｖの高電圧電源状態
に達する。
電機とし、この発電機１を始動すると同時に入力開閉器
３を投入すると、発電機１の回転数が徐々に上昇し、入
力整流器４，回路部４５に給電される交流電源は２００
Ｖの低電圧電源状態を介して４００Ｖの高電圧電源状態
に達する。
【００５７】この場合、入力開閉器３の投入直後の制御
電圧が所定電圧より低いため、最初から定格電圧２００
Ｖで給電する場合と同様、直ちに制御リレー５２が通電
して制御開閉器５０，主開閉器１１が駆動され、トラン
ス４９の１次巻線４９ａ，４９ｂ及び平滑コンデンサ
５，８が低電圧電源に対応する並列接続に切換わる。
電圧が所定電圧より低いため、最初から定格電圧２００
Ｖで給電する場合と同様、直ちに制御リレー５２が通電
して制御開閉器５０，主開閉器１１が駆動され、トラン
ス４９の１次巻線４９ａ，４９ｂ及び平滑コンデンサ
５，８が低電圧電源に対応する並列接続に切換わる。
【００５８】そして、回転数の上昇に伴い交流電源の電
圧が低電圧電源状態より上昇しても、ラッチ回路７０に
よりトランス４９の１次巻線４９ａ，４９ｂ及び平滑コ
ンデンサ５，８は並列接続に保たれる。
圧が低電圧電源状態より上昇しても、ラッチ回路７０に
よりトランス４９の１次巻線４９ａ，４９ｂ及び平滑コ
ンデンサ５，８は並列接続に保たれる。
【００５９】しかし、高電圧電源状態に近づき、供給さ
れる交流電源の電圧が２００Ｖを越えると、制御電圧が
所定電圧より高くなる。そして、制御電圧が所定電圧よ
り設定量高くなると、電源遮断回路７９のツェナダイオ
ード８１がオンし、このオンによりトランジスタ８０が
オンして引外しリレー４８が通電駆動される。
れる交流電源の電圧が２００Ｖを越えると、制御電圧が
所定電圧より高くなる。そして、制御電圧が所定電圧よ
り設定量高くなると、電源遮断回路７９のツェナダイオ
ード８１がオンし、このオンによりトランジスタ８０が
オンして引外しリレー４８が通電駆動される。
【００６０】この駆動により入力開閉器３が投入状態か
ら釈放されて開放ロックされ、給電が自動的に遮断され
て過電圧の発生が未然に防止される。そして、給電の遮
断により直流変換器５３のコンデンサ５８，５９が放電
して制御電圧が消失し、この消失によりラッチ回路７０
等の動作が停止して制御リレー５２が非通電に戻り、ト
ランス４９の１次巻線４９ａ，４９ｂが直列接続されて
初期設定の状態に戻る。
ら釈放されて開放ロックされ、給電が自動的に遮断され
て過電圧の発生が未然に防止される。そして、給電の遮
断により直流変換器５３のコンデンサ５８，５９が放電
して制御電圧が消失し、この消失によりラッチ回路７０
等の動作が停止して制御リレー５２が非通電に戻り、ト
ランス４９の１次巻線４９ａ，４９ｂが直列接続されて
初期設定の状態に戻る。
【００６１】さらに、タイマリレー４６，主リレー４７
も非通電になり、この非通電により平滑コンデンサ５，
８も直列接続されて初期設定の状態に戻る。
も非通電になり、この非通電により平滑コンデンサ５，
８も直列接続されて初期設定の状態に戻る。
【００６２】そして、入力開閉器３を再投入すると、こ
のとき、発電機１の回転数が十分に高く、入力整流器
４，回路部４５に給電される交流電源が高電圧電源状態
に達しているため、最初から定格電圧４００Ｖで給電す
る場合と同様、以降は、トランス４９の１次巻線４９
ａ，４９ｂ及び平滑コンデンサ５，８が高電圧電源に対
応する直列接続に保持して正常に動作する。
のとき、発電機１の回転数が十分に高く、入力整流器
４，回路部４５に給電される交流電源が高電圧電源状態
に達しているため、最初から定格電圧４００Ｖで給電す
る場合と同様、以降は、トランス４９の１次巻線４９
ａ，４９ｂ及び平滑コンデンサ５，８が高電圧電源に対
応する直列接続に保持して正常に動作する。
【００６３】したがって、主リレー４７による平滑コン
デンサ５，８の接続の自動的な切換え及び引外しリレー
４８による入力開閉器３の開放により、発電機１の始動
時の電圧変化によらず、両コンデンサ５，８の印加電圧
はほぼ低電圧電源時の入力整流器４の出力電圧に相当す
る電圧に保持され、それぞれの正極，負極間の端子間電
圧が前記定格電圧になってこの定格電圧の直流がインバ
ータ１３，１４に供給される。
デンサ５，８の接続の自動的な切換え及び引外しリレー
４８による入力開閉器３の開放により、発電機１の始動
時の電圧変化によらず、両コンデンサ５，８の印加電圧
はほぼ低電圧電源時の入力整流器４の出力電圧に相当す
る電圧に保持され、それぞれの正極，負極間の端子間電
圧が前記定格電圧になってこの定格電圧の直流がインバ
ータ１３，１４に供給される。
【００６４】なお、発電機１が定格電圧２００Ｖの発電
機であれば、この発電機１を始動すると同時に入力開閉
器３を投入しても、入力整流器４，回路部４５に給電さ
れる交流電源は２００Ｖより高くならず、平滑コンデン
サ５，８は主リレー４７により並列接続に切換えられて
保持され、引外しリレー４８は非通電に保持される。
機であれば、この発電機１を始動すると同時に入力開閉
器３を投入しても、入力整流器４，回路部４５に給電さ
れる交流電源は２００Ｖより高くならず、平滑コンデン
サ５，８は主リレー４７により並列接続に切換えられて
保持され、引外しリレー４８は非通電に保持される。
【００６５】つぎに、インバータ１３，１４はそれぞれ
２個のＩＧＢＴ１９と２０，２１と２２が駆動回路２７
の制御により逆相で高周波スイッチングし、直流を高周
波交流に変換してトランス２８，２９の１次巻線２８
ａ，２９ａに供給する。なお、ＩＧＢＴ１９，２１が同
期するとともに、ＩＧＢＴ２０，２２が同期する。
２個のＩＧＢＴ１９と２０，２１と２２が駆動回路２７
の制御により逆相で高周波スイッチングし、直流を高周
波交流に変換してトランス２８，２９の１次巻線２８
ａ，２９ａに供給する。なお、ＩＧＢＴ１９，２１が同
期するとともに、ＩＧＢＴ２０，２２が同期する。
【００６６】そして、高電圧電源時は、この高電圧が入
力整流器４を介して平滑コンデンサ５，８により２分割
され、この２分割した電圧がインバータ１３，１４それ
ぞれに印加される。
力整流器４を介して平滑コンデンサ５，８により２分割
され、この２分割した電圧がインバータ１３，１４それ
ぞれに印加される。
【００６７】したがって、ＩＧＢＴ１９〜２２のコレク
タ，エミッタ間の印加電圧が例えば前記実開平１−１５
１９７５号公報に記載のように分割せずにそのまま印加
する場合に比して約半分になり、ＩＧＢＴ１９〜２２に
比較的耐圧が低くスイッチング周波数の高い実用的な素
子を用いることができ、インバータ１３，１４の高周波
交流の周波数を高くできるとともに、ＩＧＢＴ１９〜２
２の放熱用のファンやフィンを小型化できる。さらに、
インバータ１３，１４の高周波数交流の周波数が高くな
るため、トランス２８，２９として小型のトランスを用
いることができる。
タ，エミッタ間の印加電圧が例えば前記実開平１−１５
１９７５号公報に記載のように分割せずにそのまま印加
する場合に比して約半分になり、ＩＧＢＴ１９〜２２に
比較的耐圧が低くスイッチング周波数の高い実用的な素
子を用いることができ、インバータ１３，１４の高周波
交流の周波数を高くできるとともに、ＩＧＢＴ１９〜２
２の放熱用のファンやフィンを小型化できる。さらに、
インバータ１３，１４の高周波数交流の周波数が高くな
るため、トランス２８，２９として小型のトランスを用
いることができる。
【００６８】そして、トランス２８，２９は１次巻線２
８ａ，２９ａの入力交流に基づき、それぞれの同一巻線
数の２個の２次巻線２８ｂと２８ｃ，２９ｂと２９ｃ
に、アーク溶接に適した例えば数十Ｖ程度に降圧した出
力が生じる。
８ａ，２９ａの入力交流に基づき、それぞれの同一巻線
数の２個の２次巻線２８ｂと２８ｃ，２９ｂと２９ｃ
に、アーク溶接に適した例えば数十Ｖ程度に降圧した出
力が生じる。
【００６９】さらに、トランス２８，２９の１次巻線２
８ａ，２９ａに巻始めの端部を正とする実線矢印の極性
の電圧が印加される半波には、それぞれの一方の２次巻
線２８ｂ，２９ｂの巻始めの端部を正とする実線矢印の
極性の起電力が直列合成され、ダイオード３０，リアク
トル３２により整流，平滑される。
８ａ，２９ａに巻始めの端部を正とする実線矢印の極性
の電圧が印加される半波には、それぞれの一方の２次巻
線２８ｂ，２９ｂの巻始めの端部を正とする実線矢印の
極性の起電力が直列合成され、ダイオード３０，リアク
トル３２により整流，平滑される。
【００７０】また、１次巻線２８ａ，２９ａの印加電圧
が巻終りの端部を正とする極性に反転する半波には、そ
れぞれの他方の２次巻線２８ｃ，２９ｃの破線矢印の巻
終りの端部を正とする極性の起電力が直列合成され、ダ
イオード３１，リアクトル３２により整流，平滑され
る。
が巻終りの端部を正とする極性に反転する半波には、そ
れぞれの他方の２次巻線２８ｃ，２９ｃの破線矢印の巻
終りの端部を正とする極性の起電力が直列合成され、ダ
イオード３１，リアクトル３２により整流，平滑され
る。
【００７１】そして、両半波の整流，平滑により形成さ
れた直流電源が溶接機電源として出力端子３３ｐ，３３
ｎから出力され、この出力端子３３ｐ，３３ｎの直流電
源は、そのまま溶接負荷としての電極，母材に印加され
たり、インバータにより交流に変換して電極，母材に印
加されたりする。
れた直流電源が溶接機電源として出力端子３３ｐ，３３
ｎから出力され、この出力端子３３ｐ，３３ｎの直流電
源は、そのまま溶接負荷としての電極，母材に印加され
たり、インバータにより交流に変換して電極，母材に印
加されたりする。
【００７２】ところで、トランス２８，２９の一方の２
次巻線２８ｂ，２９ｂが直列接続され，他方の２次巻線
２８ｃ，２９ｃも直列接続されているため、インバータ
１３，１４の入力側に多少の変動又は負荷短絡等が生じ
てもトランス２８，２９の２次側の電流は常に等しくな
り、インバータ１３，１４の電流不平衡が防止されてこ
の電流不平衡に基づくＩＧＢＴ２３〜２６の破損等が防
止される。
次巻線２８ｂ，２９ｂが直列接続され，他方の２次巻線
２８ｃ，２９ｃも直列接続されているため、インバータ
１３，１４の入力側に多少の変動又は負荷短絡等が生じ
てもトランス２８，２９の２次側の電流は常に等しくな
り、インバータ１３，１４の電流不平衡が防止されてこ
の電流不平衡に基づくＩＧＢＴ２３〜２６の破損等が防
止される。
【００７３】また、トランス２８，２９の３次巻線２８
ｄ，２９ｄはそれぞれの１次巻線２８ａ，２９ａと同程
度の巻数に設定され、インバータ１３，１４の出力電圧
に比例した３次巻線２８ｄ，２９ｄの出力が帰還整流器
３５，３４によりそれぞれ整流され、逆のインバータ１
４，１３に供給される。
ｄ，２９ｄはそれぞれの１次巻線２８ａ，２９ａと同程
度の巻数に設定され、インバータ１３，１４の出力電圧
に比例した３次巻線２８ｄ，２９ｄの出力が帰還整流器
３５，３４によりそれぞれ整流され、逆のインバータ１
４，１３に供給される。
【００７４】このとき、帰還整流器３４，３５の整流出
力は、インバータ１３，１４の出力電圧に差が生じない
電圧平衡時に平滑コンデンサ５，８の端子間電圧に等し
い定常電圧になり、インバータ１３，１４の出力電圧に
差が生じる電圧不平衡時に差に応じて定常電圧から上下
変動する。
力は、インバータ１３，１４の出力電圧に差が生じない
電圧平衡時に平滑コンデンサ５，８の端子間電圧に等し
い定常電圧になり、インバータ１３，１４の出力電圧に
差が生じる電圧不平衡時に差に応じて定常電圧から上下
変動する。
【００７５】例えばインバータ１３の印加電圧が低下し
てインバータ１３，１４の出力電圧に差が生じると、帰
還整流器３４の整流出力の電圧が差に相当する大きさだ
け定常電圧より低下し、帰還整流器３５の整流出力の電
圧が差に相当する大きさだけ定常電圧から上昇し、この
電圧上昇した帰還整流器３５の整流出力の供給により、
インバータ１３の印加電圧が上昇し、両インバータ１
３，１４の印加電圧が等しくなって電圧不平衡が防止さ
れる。
てインバータ１３，１４の出力電圧に差が生じると、帰
還整流器３４の整流出力の電圧が差に相当する大きさだ
け定常電圧より低下し、帰還整流器３５の整流出力の電
圧が差に相当する大きさだけ定常電圧から上昇し、この
電圧上昇した帰還整流器３５の整流出力の供給により、
インバータ１３の印加電圧が上昇し、両インバータ１
３，１４の印加電圧が等しくなって電圧不平衡が防止さ
れる。
【００７６】この電圧不平衡の防止により、ＩＧＢＴ１
９〜２２の印加電圧が過大にならず、ＩＧＢＴ１９〜２
２に一層耐圧が低くスイッチング周波数の高い素子を用
いることができ、インバータ１３，１４及び出力トラン
ス２８，２９を一層小型化できる。
９〜２２の印加電圧が過大にならず、ＩＧＢＴ１９〜２
２に一層耐圧が低くスイッチング周波数の高い素子を用
いることができ、インバータ１３，１４及び出力トラン
ス２８，２９を一層小型化できる。
【００７７】したがって、３相の４００Ｖ系，２００Ｖ
系の商用電源及び定格電圧４００Ｖ，２００Ｖの３相の
エンジン発電機のいずれにも適用でき、しかも、エンジ
ン発電機の使用時はその始動時に発電機の回転数の上昇
に伴う交流電源の電圧上昇での過電圧の発生を防止する
ことができる２入力電圧対応型の自動切換え式のインバ
ータ構成の極めて小型，軽量で信頼性の高いアーク溶接
機が実現できる。
系の商用電源及び定格電圧４００Ｖ，２００Ｖの３相の
エンジン発電機のいずれにも適用でき、しかも、エンジ
ン発電機の使用時はその始動時に発電機の回転数の上昇
に伴う交流電源の電圧上昇での過電圧の発生を防止する
ことができる２入力電圧対応型の自動切換え式のインバ
ータ構成の極めて小型，軽量で信頼性の高いアーク溶接
機が実現できる。
【００７８】そして、入力の交流電源は、実施例と異な
る２種の３相電源等の多相又は単相の交流電源であって
もよいのは勿論である。また、各部の構成は実施例に限
定されるものではなく、例えばインバータ１３，１４の
半導体スイッチ素子としてＩＧＢＴの代わりにＦＥＴ，
バイポーラトランジスタ等を用いてもよく、ラッチ回路
７０のトランジスタ７２，７３をサイリスタに置換して
もよく、引外しリレー４８の駆動電圧をコンデンサ５
８，５９の直列電圧にしてもよい。
る２種の３相電源等の多相又は単相の交流電源であって
もよいのは勿論である。また、各部の構成は実施例に限
定されるものではなく、例えばインバータ１３，１４の
半導体スイッチ素子としてＩＧＢＴの代わりにＦＥＴ，
バイポーラトランジスタ等を用いてもよく、ラッチ回路
７０のトランジスタ７２，７３をサイリスタに置換して
もよく、引外しリレー４８の駆動電圧をコンデンサ５
８，５９の直列電圧にしてもよい。
【００７９】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているため、以下に記載する効果を奏する。入力開閉器
３が投入されて交流電源が供給される起動時に、主開閉
器１１，制御開閉器５０により入力整流器４の出力側の
２個の平滑コンデンサ５，８，制御電源トランス４９の
２個の１次巻線４９ａ，４９ｂを共に高電圧電源に対応
する直列接続に初期設定する。
ているため、以下に記載する効果を奏する。入力開閉器
３が投入されて交流電源が供給される起動時に、主開閉
器１１，制御開閉器５０により入力整流器４の出力側の
２個の平滑コンデンサ５，８，制御電源トランス４９の
２個の１次巻線４９ａ，４９ｂを共に高電圧電源に対応
する直列接続に初期設定する。
【００８０】そして、給電された交流電源が高電圧電源
であれば初期設定の状態を保ち、低電圧電源であれば制
御電源トランス４９の２次巻線出力を整流，平滑した直
流変換器５３の制御電圧の低下に基づき、接続切換回路
６０により主開閉器１１，制御開閉器５０を駆動して平
滑コンデンサ５，８，１次巻線４９ａ，４９ｂを低電圧
電源に対応する並列接続に切換えて保持する。
であれば初期設定の状態を保ち、低電圧電源であれば制
御電源トランス４９の２次巻線出力を整流，平滑した直
流変換器５３の制御電圧の低下に基づき、接続切換回路
６０により主開閉器１１，制御開閉器５０を駆動して平
滑コンデンサ５，８，１次巻線４９ａ，４９ｂを低電圧
電源に対応する並列接続に切換えて保持する。
【００８１】そのため、入力開閉器３の投入時の交流電
源が高電圧電源，低電圧電源のいずれであっても、平滑
コンデンサ５，８の印加電圧を低電圧電源時の入力整流
器４の出力電圧に相当する比較的低い電圧に保持し、両
コンデンサ５，８の正極，負極の端子間電圧により駆動
されるインバータ１３，１４の印加電圧を常に低電圧電
源時と同じ比較的低い電圧に保持し、インバータ１３，
１４の素子耐圧を低くして動作周波数を高くし、インバ
ータ１３，１４及び出力トランス２８，２９を小型，軽
量にすることができる。
源が高電圧電源，低電圧電源のいずれであっても、平滑
コンデンサ５，８の印加電圧を低電圧電源時の入力整流
器４の出力電圧に相当する比較的低い電圧に保持し、両
コンデンサ５，８の正極，負極の端子間電圧により駆動
されるインバータ１３，１４の印加電圧を常に低電圧電
源時と同じ比較的低い電圧に保持し、インバータ１３，
１４の素子耐圧を低くして動作周波数を高くし、インバ
ータ１３，１４及び出力トランス２８，２９を小型，軽
量にすることができる。
【００８２】しかも、交流電源がエンジン発電機１の出
力により形成される場合、発電機１の始動により交流電
源が低電圧電源の状態から高電圧電源の状態に移行する
と、最初は接続切換回路６０により主開閉器１１，制御
開閉器５０を駆動して平滑コンデンサ５，８，１次巻線
４９ａ，４９ｂを並列接続に切換えるが、高電圧電源の
状態に近づいたときに、電源遮断回路７９により入力開
閉器３を自動的に開放し、交流電源の給電を停止して過
電圧の発生を防止するとともに、平滑コンデンサ５，
８，１次巻線４９ａ，４９ｂを直列接続の初期設定の状
態に戻して入力開閉器３の再投入に備えることができ
る。
力により形成される場合、発電機１の始動により交流電
源が低電圧電源の状態から高電圧電源の状態に移行する
と、最初は接続切換回路６０により主開閉器１１，制御
開閉器５０を駆動して平滑コンデンサ５，８，１次巻線
４９ａ，４９ｂを並列接続に切換えるが、高電圧電源の
状態に近づいたときに、電源遮断回路７９により入力開
閉器３を自動的に開放し、交流電源の給電を停止して過
電圧の発生を防止するとともに、平滑コンデンサ５，
８，１次巻線４９ａ，４９ｂを直列接続の初期設定の状
態に戻して入力開閉器３の再投入に備えることができ
る。
【００８３】したがって、従来は不可能であった３相電
源を入力の交流電源とすることができ、しかも、エンジ
ン発電機を交流電源として不都合なく使用することがで
き、とくにエンジン発電機を交流電源としたときに好適
なインバータ構成の小型，軽量なアーク溶接機を提供す
ることができる。
源を入力の交流電源とすることができ、しかも、エンジ
ン発電機を交流電源として不都合なく使用することがで
き、とくにエンジン発電機を交流電源としたときに好適
なインバータ構成の小型，軽量なアーク溶接機を提供す
ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のアーク溶接機の１実施例の結線図であ
る。
る。
【図２】図１の一部の詳細な結線図である。
１ 交流電源としてのエンジン発電機 ３ 入力開閉器 ４ 入力整流器 ５，８ 平滑コンデンサ １１ 主開閉器 １３，１４ インバータ ２８，２９ 出力トランスとしての２個のトランス ４９ 制御電源トランス ５０ 制御開閉器 ５３ 直流変換器 ６０ 切換制御回路 ７９ 電源遮断回路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 池田 哲朗 大阪市東淀川区淡路２丁目14番３号 株式 会社三社電機製作所内 (72)発明者 檀上 謙三 大阪市東淀川区淡路２丁目14番３号 株式 会社三社電機製作所内 (72)発明者 青山 雅洋 大阪市東淀川区淡路２丁目14番３号 株式 会社三社電機製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】 交流電源を開閉する入力開閉器と、 前記入力開閉器を介した交流電源を整流する入力整流器
と、 主開閉器により前記入力整流器の出力側に直列，並列に
切換自在に接続され，前記入力開閉器が投入されて閉成
する起動時に高電圧の交流電源に対応する直列接続に初
期設定される２個の平滑コンデンサと、 前記両平滑コンデンサそれぞれの正極，負極間の直流に
より動作して高周波交流を出力する半導体スイッチ素子
構成の２個のインバータと、 前記両インバータの出力が供給される出力トランスと、 制御開閉器により２個の１次巻線が前記入力開閉器を介
した交流電源に直列，並列に切換自在に接続され，前記
起動時に前記両１次巻線が高電圧の交流電源に対応する
直列接続に初期設定される制御電源トランスと、 前記制御電源トランスの２次巻線出力を整流，平滑して
直流の制御電圧を発生する直流変換器と、 前記入力開閉器の投入により前記制御電圧として所定電
圧より低い電圧が発生したときに前記主開閉器，前記制
御開閉器を動作し，前記両平滑コンデンサ，前記両１次
巻線を高電圧の交流電源の約半分の電圧の低電圧の交流
電源に対応する並列接続に切換えて保持する接続切換回
路と、 前記主開閉器，前記制御開閉器の動作後前記制御電圧が
前記所定電圧より高い電圧に上昇変化したときに前記入
力開閉器を開放する電源遮断回路とを備えたことを特徴
とするアーク溶接機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4112100A JP2558575B2 (ja) | 1992-04-03 | 1992-04-03 | アーク溶接機 |
| GB9304776A GB2265772B (en) | 1992-04-03 | 1993-03-09 | Arc welder |
| US08/042,674 US5310992A (en) | 1992-04-03 | 1993-04-05 | Arc welder |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4112100A JP2558575B2 (ja) | 1992-04-03 | 1992-04-03 | アーク溶接機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05277731A true JPH05277731A (ja) | 1993-10-26 |
| JP2558575B2 JP2558575B2 (ja) | 1996-11-27 |
Family
ID=14578132
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4112100A Expired - Fee Related JP2558575B2 (ja) | 1992-04-03 | 1992-04-03 | アーク溶接機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5310992A (ja) |
| JP (1) | JP2558575B2 (ja) |
| GB (1) | GB2265772B (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0775873A (ja) * | 1993-09-03 | 1995-03-20 | Daihen Corp | インバータ制御式溶接電源 |
| KR100317851B1 (ko) * | 1998-07-08 | 2001-12-22 | 시카타 구니오 | 아크가공용 전원장치 |
| JP2004358543A (ja) * | 2003-06-06 | 2004-12-24 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | アーク応用機器電源装置 |
| JP2006116555A (ja) * | 2004-10-19 | 2006-05-11 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | アーク応用機器の電源装置 |
| JP2006116556A (ja) * | 2004-10-19 | 2006-05-11 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | アーク応用機器の電源装置 |
| US7339807B2 (en) | 2006-01-17 | 2008-03-04 | Sansha Electric Manufacturing Company, Limited | Power supply apparatus |
| US7518088B2 (en) | 2004-07-13 | 2009-04-14 | Panasonic Corporation | Controller for arc welding robot |
| JP2011156590A (ja) * | 2010-01-05 | 2011-08-18 | Kosen:Kk | 溶接方法 |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW283274B (ja) * | 1994-11-08 | 1996-08-11 | Sansha Denki Seisakusho Co Ltd | |
| US5499187A (en) * | 1995-04-03 | 1996-03-12 | Arinc Research Corporation | Voltage sensing, autoselecting aircraft power supply interface |
| GB2301495A (en) * | 1995-04-05 | 1996-12-04 | Countertone Limited | Power supply for electrical welding apparatus |
| US5824990A (en) * | 1996-01-11 | 1998-10-20 | Illinois Tool Works Inc. | Power selection and protection circuit for inverter power supply |
| CA2192891C (en) * | 1996-01-16 | 2000-02-22 | Jon O. Reynolds | Plasma cutting or arc welding power supply with phase staggered secondary switchers |
| DE19736904A1 (de) * | 1997-08-25 | 1999-03-04 | Asea Brown Boveri | Stromrichterschaltungsanordnung |
| JP3294185B2 (ja) * | 1998-01-16 | 2002-06-24 | 株式会社三社電機製作所 | アーク利用機器用直流電源装置 |
| US6370047B2 (en) * | 2000-03-10 | 2002-04-09 | Power-One, Inc. | Dual input range power supply using two series or parallel connected converter sections with automatic power balancing |
| US6269015B1 (en) * | 2000-11-08 | 2001-07-31 | Sansha Electric Manufacturing Company, Limited | Power supply apparatus for ARC-utilizing apparatuses |
| JP2002144033A (ja) * | 2000-11-15 | 2002-05-21 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | アーク利用機器用電源装置 |
| JP4698817B2 (ja) * | 2000-11-24 | 2011-06-08 | 株式会社三社電機製作所 | アーク利用機器用直流電源装置 |
| DE10100862A1 (de) * | 2001-01-11 | 2002-07-18 | Philips Corp Intellectual Pty | Konvertersystem und Netzteil zum Umsetzen einer Eingangsgleichspannung in eine Ausgangsgleichspannung |
| JP4797663B2 (ja) * | 2006-02-03 | 2011-10-19 | Ｔｄｋ株式会社 | スイッチング電源装置 |
| DE102006026020B4 (de) * | 2006-06-01 | 2008-07-03 | Lorch Schweißtechnik GmbH | Schweißstromquelle für ein Schweißgerät |
| DE102011051482A1 (de) * | 2011-06-30 | 2013-01-03 | Sma Solar Technology Ag | Brückenschaltungsanordnung und Betriebsverfahren für einen Spannungswandler und Spannungswandler |
| US10112251B2 (en) * | 2012-07-23 | 2018-10-30 | Illinois Tool Works Inc. | Method and apparatus for providing welding type power |
| US9787175B2 (en) * | 2014-08-07 | 2017-10-10 | Astec International Limited | High voltage power converter with a configurable input |
| DE102018217238A1 (de) * | 2018-10-09 | 2020-04-09 | Continental Automotive Gmbh | Konfigurierbare Schaltung, Ladeschaltung und Fahrzeugbordnetz |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55131272A (en) * | 1979-03-29 | 1980-10-11 | Toko Inc | Switching power supply device |
| JPS5680373A (en) * | 1979-12-03 | 1981-07-01 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Controlling device for arc welding machine |
| JPH01151975A (ja) * | 1987-12-07 | 1989-06-14 | Hitachi Ltd | 洗浄方法 |
| JP2607997B2 (ja) * | 1991-10-18 | 1997-05-07 | 株式会社三社電機製作所 | アーク溶接機 |
-
1992
- 1992-04-03 JP JP4112100A patent/JP2558575B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-03-09 GB GB9304776A patent/GB2265772B/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-05 US US08/042,674 patent/US5310992A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0775873A (ja) * | 1993-09-03 | 1995-03-20 | Daihen Corp | インバータ制御式溶接電源 |
| KR100317851B1 (ko) * | 1998-07-08 | 2001-12-22 | 시카타 구니오 | 아크가공용 전원장치 |
| JP2004358543A (ja) * | 2003-06-06 | 2004-12-24 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | アーク応用機器電源装置 |
| US7109438B2 (en) | 2003-06-06 | 2006-09-19 | Sansha Electric Manufacturing Company, Limited | Power supply apparatus for arc-utilizing apparatus |
| CN100356676C (zh) * | 2003-06-06 | 2007-12-19 | 株式会社三社电机制作所 | 用作应用电弧设备的电源装置 |
| US7518088B2 (en) | 2004-07-13 | 2009-04-14 | Panasonic Corporation | Controller for arc welding robot |
| JP2006116555A (ja) * | 2004-10-19 | 2006-05-11 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | アーク応用機器の電源装置 |
| JP2006116556A (ja) * | 2004-10-19 | 2006-05-11 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | アーク応用機器の電源装置 |
| US7339807B2 (en) | 2006-01-17 | 2008-03-04 | Sansha Electric Manufacturing Company, Limited | Power supply apparatus |
| JP2011156590A (ja) * | 2010-01-05 | 2011-08-18 | Kosen:Kk | 溶接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5310992A (en) | 1994-05-10 |
| JP2558575B2 (ja) | 1996-11-27 |
| GB2265772B (en) | 1995-08-16 |
| GB9304776D0 (en) | 1993-04-28 |
| GB2265772A (en) | 1993-10-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2558575B2 (ja) | アーク溶接機 | |
| JP2607997B2 (ja) | アーク溶接機 | |
| JPH08317689A (ja) | 切換リラクタンス機械用の制御回路と切換リラクタンス駆動システムおよび駆動システムの制御方法 | |
| JPH07115182B2 (ja) | アーク溶接機 | |
| JPH05344605A (ja) | 電気自動車の電気システム | |
| JP3444316B2 (ja) | 充電装置 | |
| JP2987547B2 (ja) | アーク機器電源装置 | |
| JP3096236B2 (ja) | 電源装置 | |
| Barnes et al. | New class of dual voltage converters for switched reluctance drives | |
| JPH0341892Y2 (ja) | ||
| JP2573123B2 (ja) | 溶接機 | |
| JP2547138B2 (ja) | アーク電源装置 | |
| JPH0739014A (ja) | 車両用充電装置 | |
| JPH0576103A (ja) | 電気車制御装置 | |
| JP2001128468A (ja) | 半導体電力変換システム | |
| JP2547186Y2 (ja) | アーク加工用電源装置 | |
| JP4208480B2 (ja) | 直流電源装置 | |
| JPH043591Y2 (ja) | ||
| JPH056402B2 (ja) | ||
| JPH07170776A (ja) | インバータの主回路電荷放電方法 | |
| JPH0243433B2 (ja) | ||
| JPS6011725Y2 (ja) | 交流発電機の電圧制御装置 | |
| JPH07322485A (ja) | 突入電流抑制装置 | |
| JPH0461591B2 (ja) | ||
| SU983768A1 (ru) | Устройство дл управлени электромагнитом |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080905 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080905 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090905 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090905 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100905 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100905 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110905 Year of fee payment: 15 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |