JPH05293673A - 薄板クラッド鋼板およびその製造方法 - Google Patents
薄板クラッド鋼板およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ２種以上の組成の異なる層からなる薄板クラ
ッド鋼板において、各層が単独で有する特性を損なうこ
となくクラッド構造を付与し、複数の特性を両立して具
備することが可能となるように、各層間でＣの拡散を抜
本的に回避する成分設計及びその製造方法を提供するも
のである。 【構成】 組成の異なる２種以上の層からなる薄板クラ
ッド鋼板において、互いに隣接する２つの層中の各平衡
炭素活量の差が限定した値未満となる温度で熱処理する
ことで、各層間でＣの拡散を抜本的に回避し、その結
果、各層内の板厚方向の平均炭素濃度勾配が極めて小さ
く、各層の特性を両立して具備する薄板クラッド鋼板が
製造できる。
ッド鋼板において、各層が単独で有する特性を損なうこ
となくクラッド構造を付与し、複数の特性を両立して具
備することが可能となるように、各層間でＣの拡散を抜
本的に回避する成分設計及びその製造方法を提供するも
のである。 【構成】 組成の異なる２種以上の層からなる薄板クラ
ッド鋼板において、互いに隣接する２つの層中の各平衡
炭素活量の差が限定した値未満となる温度で熱処理する
ことで、各層間でＣの拡散を抜本的に回避し、その結
果、各層内の板厚方向の平均炭素濃度勾配が極めて小さ
く、各層の特性を両立して具備する薄板クラッド鋼板が
製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は２種以上の組成の異なる
層により構成される薄板クラッド鋼板において、各層が
単独で有する特性を損なうことなくクラッド構造を付与
した鋼板、及びその製造方法に関するものである。
層により構成される薄板クラッド鋼板において、各層が
単独で有する特性を損なうことなくクラッド構造を付与
した鋼板、及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、圧延圧着法、鋳込み鋳造法、爆着
法などの種々の製造技術により層構造を有するクラッド
鋼板が開発されている。ここで層構造を構成する各層の
鋼はＣの極微量な極低炭素鋼から低炭素高張力鋼、さら
には鋼Ｃｒ濃度のステンレス鋼、及び高合金鋼まで多岐
に渡っており、これらの組成・材質特性の異なる各鋼を
表層部や内層部などとして組み合わせることにより多層
構造を構成して一枚の板とし、各層の本来有する加工
性、耐食性などの特性を複数具備した高機能鋼板が次々
にクラッド鋼板として開発されつつある。ところでこの
ようなクラッド鋼板において、各単層鋼板から予想され
る特性をクラッド状態でも堅持するためには、製造中に
各層の組成の変動が生じることは当然好ましくない。し
かしながら板厚が数ｍｍ以下となるような薄鋼板を製造
する際には、再結晶焼鈍に代表される熱処理時にＣのよ
うな鋼中で高速に拡散する元素が層境界を跨いで拡散す
ることがあり、このことがクラッド鋼板製造時にしばし
ば問題となっている。
法などの種々の製造技術により層構造を有するクラッド
鋼板が開発されている。ここで層構造を構成する各層の
鋼はＣの極微量な極低炭素鋼から低炭素高張力鋼、さら
には鋼Ｃｒ濃度のステンレス鋼、及び高合金鋼まで多岐
に渡っており、これらの組成・材質特性の異なる各鋼を
表層部や内層部などとして組み合わせることにより多層
構造を構成して一枚の板とし、各層の本来有する加工
性、耐食性などの特性を複数具備した高機能鋼板が次々
にクラッド鋼板として開発されつつある。ところでこの
ようなクラッド鋼板において、各単層鋼板から予想され
る特性をクラッド状態でも堅持するためには、製造中に
各層の組成の変動が生じることは当然好ましくない。し
かしながら板厚が数ｍｍ以下となるような薄鋼板を製造
する際には、再結晶焼鈍に代表される熱処理時にＣのよ
うな鋼中で高速に拡散する元素が層境界を跨いで拡散す
ることがあり、このことがクラッド鋼板製造時にしばし
ば問題となっている。
【０００３】例えば表層に低炭素普通鋼を、内層に加工
性に優れた極低炭素鋼を有するクラッド鋼板では焼鈍中
に表層から内層側にＣが拡散するため、内層の再結晶集
合組織の形成が阻害され、再結晶温度の上昇や加工性の
劣化をきたす。また表層にステンレス鋼を、内層に低炭
素鋼を有する場合には内層のＣが表層に拡散し、表層中
に含まれるＣｒと炭化物を形成することにより耐食性が
劣化するなど、この種の問題が顕在化している事例は枚
挙にいとまがない。従来技術ではこのようなＣ拡散によ
る材質劣化を回避する方法として特開昭５３−５０００
７号、特開昭６２−１３３３２号公報などのＣ拡散を前
提とした成分設計をするものや、特開昭５４−４９９１
６号、特開昭５８−１１３３２６号公報などの熱処理時
の条件を規定して出来るだけ拡散を抑えようとする方法
などが考案されているが、いずれもＣ拡散を抜本的に回
避するものではない。
性に優れた極低炭素鋼を有するクラッド鋼板では焼鈍中
に表層から内層側にＣが拡散するため、内層の再結晶集
合組織の形成が阻害され、再結晶温度の上昇や加工性の
劣化をきたす。また表層にステンレス鋼を、内層に低炭
素鋼を有する場合には内層のＣが表層に拡散し、表層中
に含まれるＣｒと炭化物を形成することにより耐食性が
劣化するなど、この種の問題が顕在化している事例は枚
挙にいとまがない。従来技術ではこのようなＣ拡散によ
る材質劣化を回避する方法として特開昭５３−５０００
７号、特開昭６２−１３３３２号公報などのＣ拡散を前
提とした成分設計をするものや、特開昭５４−４９９１
６号、特開昭５８−１１３３２６号公報などの熱処理時
の条件を規定して出来るだけ拡散を抑えようとする方法
などが考案されているが、いずれもＣ拡散を抜本的に回
避するものではない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は２種以上の組
成の異なる層からなる薄板クラッド鋼板において、各層
が単独で有する特性を損なうことなくクラッド構造を付
与し、複数の特性を両立して具備することが可能となる
ように、各層間でＣの拡散を抜本的に回避する成分設計
及びその製造方法を提供することを目的としてなされ
た。
成の異なる層からなる薄板クラッド鋼板において、各層
が単独で有する特性を損なうことなくクラッド構造を付
与し、複数の特性を両立して具備することが可能となる
ように、各層間でＣの拡散を抜本的に回避する成分設計
及びその製造方法を提供することを目的としてなされ
た。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とする処
は、（１）：組成の異なる２種以上の層からなる薄板ク
ラッド鋼板において、互いに隣接する２つの層、ｉ，ｊ
中の各平衡炭素活量ａｃ（ｉ），ａｃ（ｊ）が（１）式
を満たす温度で熱処理することを特徴とする、各層内の
板厚方向の平均炭素濃度勾配が極めて小さい薄板クラッ
ド鋼板の製造方法、及び、（２）：組成の異なる２種以
上の層からなる薄板クラッド鋼板において、互いに隣接
する２つの層、ｉ，ｊ中の各平衡炭素活量ａｃ（ｉ），
ａｃ（ｊ）が７００℃から８００℃で（１）式を満たす
ことを特徴とする、各層内の板厚方向の平均炭素濃度勾
配が極めて小さい薄板クラッド鋼板、である。 ｜ａｃ(i) −ａｃ(j) ｜／（ａｃ(i) ＋ａｃ(j) ）＜０．０２・・・（１）
は、（１）：組成の異なる２種以上の層からなる薄板ク
ラッド鋼板において、互いに隣接する２つの層、ｉ，ｊ
中の各平衡炭素活量ａｃ（ｉ），ａｃ（ｊ）が（１）式
を満たす温度で熱処理することを特徴とする、各層内の
板厚方向の平均炭素濃度勾配が極めて小さい薄板クラッ
ド鋼板の製造方法、及び、（２）：組成の異なる２種以
上の層からなる薄板クラッド鋼板において、互いに隣接
する２つの層、ｉ，ｊ中の各平衡炭素活量ａｃ（ｉ），
ａｃ（ｊ）が７００℃から８００℃で（１）式を満たす
ことを特徴とする、各層内の板厚方向の平均炭素濃度勾
配が極めて小さい薄板クラッド鋼板、である。 ｜ａｃ(i) −ａｃ(j) ｜／（ａｃ(i) ＋ａｃ(j) ）＜０．０２・・・（１）
【０００６】以下に、本発明を詳細に説明する。発明者
らは研究を重ねた結果、組成の異なる２種の層間で起こ
るＣ拡散はＣの濃度差のみで起因するものではなく、各
層中の鋼中に含まれるＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒなどの他成分の
影響や各層それぞれの熱処理時の組織状態によって種々
変わり得るものであることを見い出した。すなわち極端
な場合にはＣの各層中の平均濃度から見ると濃度の低い
層から高い層へ濃度勾配に逆らった拡散が起こる場合も
あることを実験的につきとめた。そしてＣ濃度にかわる
拡散条件の指標として、熱処理前の各層単独の組成と熱
処理温度によって決定される各層中の平衡炭素活量が極
めて重要な因子であることを明らかにした。
らは研究を重ねた結果、組成の異なる２種の層間で起こ
るＣ拡散はＣの濃度差のみで起因するものではなく、各
層中の鋼中に含まれるＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒなどの他成分の
影響や各層それぞれの熱処理時の組織状態によって種々
変わり得るものであることを見い出した。すなわち極端
な場合にはＣの各層中の平均濃度から見ると濃度の低い
層から高い層へ濃度勾配に逆らった拡散が起こる場合も
あることを実験的につきとめた。そしてＣ濃度にかわる
拡散条件の指標として、熱処理前の各層単独の組成と熱
処理温度によって決定される各層中の平衡炭素活量が極
めて重要な因子であることを明らかにした。
【０００７】次に、以上の知見に基づく本発明の限定理
由を述べる。まず、拡散条件の判定基準となる平衡炭素
活量について説明する。鋼中の溶質元素の活量の表記の
方法はＨｅｎｒｙ基準、Ｒａｏｕｌｔ基準など種々ある
が、本発明においては着目している２つの層での活量の
表記が同じであれば限定するものではない。ちなみに以
下で示す実施例ではＣの存在する相が異なる場合を考慮
して、２５℃における黒鉛状態を基準に表記した。一
方、本発明におけるクラッド鋼の各層の組織は必ずしも
単相組織とは限らず、例えばオーステナイト中にＣｒ系
炭化物が分散した二相組織であったり、フェライト中に
セメンタイトと微細なＴｉ，Ｎｂ系炭窒化物が混在した
三相組織であることも考えられる。
由を述べる。まず、拡散条件の判定基準となる平衡炭素
活量について説明する。鋼中の溶質元素の活量の表記の
方法はＨｅｎｒｙ基準、Ｒａｏｕｌｔ基準など種々ある
が、本発明においては着目している２つの層での活量の
表記が同じであれば限定するものではない。ちなみに以
下で示す実施例ではＣの存在する相が異なる場合を考慮
して、２５℃における黒鉛状態を基準に表記した。一
方、本発明におけるクラッド鋼の各層の組織は必ずしも
単相組織とは限らず、例えばオーステナイト中にＣｒ系
炭化物が分散した二相組織であったり、フェライト中に
セメンタイトと微細なＴｉ，Ｎｂ系炭窒化物が混在した
三相組織であることも考えられる。
【０００８】そこで本発明ではこのように各層が多相組
織を形成する場合には、熱処理温度において各層の成分
から決定される平衡状態での平衡活量を考える。このよ
うに本発明で限定した炭素活量とは鋼成分だけでなく、
熱処理温度での組織状態を考慮して初めて決定されるも
のであるが、このような炭素活量は平衡炭素活量であれ
ば一般に組成と温度から熱力学的な平衡計算により求め
ることが出来る。このような計算は例えば "ＴＨＥＲＭ
Ｏ−ＣＡＬＣ" のような熱力学パラメーターをデータベ
ースとして有する計算ツールを用いて可能である。
織を形成する場合には、熱処理温度において各層の成分
から決定される平衡状態での平衡活量を考える。このよ
うに本発明で限定した炭素活量とは鋼成分だけでなく、
熱処理温度での組織状態を考慮して初めて決定されるも
のであるが、このような炭素活量は平衡炭素活量であれ
ば一般に組成と温度から熱力学的な平衡計算により求め
ることが出来る。このような計算は例えば "ＴＨＥＲＭ
Ｏ−ＣＡＬＣ" のような熱力学パラメーターをデータベ
ースとして有する計算ツールを用いて可能である。
【０００９】次に本発明における（１）式の活量条件の
限定理由について説明する。鋼中の炭素をはじめ溶質元
素の活量は前述したように、鋼組成だけでは決まらずそ
の鋼の存在する温度により直接的に、また組織の変化に
より間接的に影響を受けている。すなわち逆に言えば、
二鋼種の炭素活量がいかなる温度でも同一であるという
条件はこの二つの鋼の組成が同一である場合を除いては
ありえない。しかしながら活量が層境界を挟んで不連続
に変化している場合でも、５００℃以下といった低温域
では板厚を内分する各層の層厚みの距離を拡散し得るだ
けの拡散性を元素が有さないことから、各層の拡散に起
因した濃度変化は微弱である。
限定理由について説明する。鋼中の炭素をはじめ溶質元
素の活量は前述したように、鋼組成だけでは決まらずそ
の鋼の存在する温度により直接的に、また組織の変化に
より間接的に影響を受けている。すなわち逆に言えば、
二鋼種の炭素活量がいかなる温度でも同一であるという
条件はこの二つの鋼の組成が同一である場合を除いては
ありえない。しかしながら活量が層境界を挟んで不連続
に変化している場合でも、５００℃以下といった低温域
では板厚を内分する各層の層厚みの距離を拡散し得るだ
けの拡散性を元素が有さないことから、各層の拡散に起
因した濃度変化は微弱である。
【００１０】一方、高温状態であれば全ての層中の元素
が拡散に関与して、無限大時間高温に保持するといった
極端な場合には、各層の組成は全て均一となることは熱
力学の教えるところである。本発明が考慮の対象とする
Ｃの拡散は以外の元素はあまり拡散できず、Ｃのみが層
境界を跨いで層中で拡散するような温度範囲で生じる現
象であり、板厚が数ｍｍ以下である薄鋼板の熱処理では
その温度は約６００℃から９００℃となる。そしてこの
ような温度領域での保定はクラッド鋼板の製造時に、冷
延後の焼鈍工程や、焼き戻し工程においてしばしば熱処
理温度として利用される。
が拡散に関与して、無限大時間高温に保持するといった
極端な場合には、各層の組成は全て均一となることは熱
力学の教えるところである。本発明が考慮の対象とする
Ｃの拡散は以外の元素はあまり拡散できず、Ｃのみが層
境界を跨いで層中で拡散するような温度範囲で生じる現
象であり、板厚が数ｍｍ以下である薄鋼板の熱処理では
その温度は約６００℃から９００℃となる。そしてこの
ような温度領域での保定はクラッド鋼板の製造時に、冷
延後の焼鈍工程や、焼き戻し工程においてしばしば熱処
理温度として利用される。
【００１１】すなわちこのような温度でクラッド鋼板が
熱処理される場合、互いに接する２つの層中の平衡炭素
活量差が大きいと、Ｃが活量の高い層から低い層へ拡散
する可能性がある。そこで本発明では熱処理中のＣ拡散
に起因した各層中のＣ濃度変化が顕在化しない条件とし
て、（１）式を満足するような温度を熱処理条件に選定
することでＣ拡散を回避する製造条件を限定した。また
逆に、先に示した温度範囲の中間温度である７００℃か
ら８００℃において（１）式を満足するような層の組合
せよりなるクラッド鋼板を本発明鋼板とした。本発明の
薄板クラッド鋼板及びその製造方法によれば熱処理時に
各構成層間でＣ拡散が基本的に起こらないため、各層内
での板厚方向の平均炭素濃度勾配がほとんど生じること
はない。
熱処理される場合、互いに接する２つの層中の平衡炭素
活量差が大きいと、Ｃが活量の高い層から低い層へ拡散
する可能性がある。そこで本発明では熱処理中のＣ拡散
に起因した各層中のＣ濃度変化が顕在化しない条件とし
て、（１）式を満足するような温度を熱処理条件に選定
することでＣ拡散を回避する製造条件を限定した。また
逆に、先に示した温度範囲の中間温度である７００℃か
ら８００℃において（１）式を満足するような層の組合
せよりなるクラッド鋼板を本発明鋼板とした。本発明の
薄板クラッド鋼板及びその製造方法によれば熱処理時に
各構成層間でＣ拡散が基本的に起こらないため、各層内
での板厚方向の平均炭素濃度勾配がほとんど生じること
はない。
【００１２】
実施例１ 表１に示す３種の成分の鋼を用い、板厚でＡ材を表層と
して裏表各１０％、Ｂ１材を内層として８０％の厚み比
で電子ビーム溶接したＡ−Ｂ１−Ａ材と、同じくＡ材を
表層、Ｂ２材を内層としたＡ−Ｂ２−Ａ材を共に３．０
ｍｍまで熱延し、冷延により０．６ｍｍの全厚とした
後、７５０℃で３時間の焼鈍を行った。図１に表面から
板厚中心方向へ１２０μｍまでの板厚方向に対するＣ平
均濃度（各層内での組織による局所的なＣ濃度変化が現
れないようにある板厚位置での広い面の平均濃度）の変
化を焼鈍前、焼鈍後とで併せて示す。Ｃ濃度は板厚断面
をＳＩＭＳ（二次イオン質量分析）でスパッタリングし
ながら分析し、得られたイオン強度を別に用意した種々
のＣ濃度の鋼板測定によって得た検量線から濃度に換算
した。
して裏表各１０％、Ｂ１材を内層として８０％の厚み比
で電子ビーム溶接したＡ−Ｂ１−Ａ材と、同じくＡ材を
表層、Ｂ２材を内層としたＡ−Ｂ２−Ａ材を共に３．０
ｍｍまで熱延し、冷延により０．６ｍｍの全厚とした
後、７５０℃で３時間の焼鈍を行った。図１に表面から
板厚中心方向へ１２０μｍまでの板厚方向に対するＣ平
均濃度（各層内での組織による局所的なＣ濃度変化が現
れないようにある板厚位置での広い面の平均濃度）の変
化を焼鈍前、焼鈍後とで併せて示す。Ｃ濃度は板厚断面
をＳＩＭＳ（二次イオン質量分析）でスパッタリングし
ながら分析し、得られたイオン強度を別に用意した種々
のＣ濃度の鋼板測定によって得た検量線から濃度に換算
した。
【００１３】図１及び図２からＡ−Ｂ１−Ａ材、Ａ−Ｂ
２−Ａ材共、焼鈍前はほとんど図の中央部に点線で示し
た層境界を境にＣ濃度が分離しておりＣ拡散は生じてい
ない。ところが焼鈍後を見ると、Ａ−Ｂ１−Ａ材では焼
鈍前と同様Ｃ濃度は境界で分離しており、Ｂ１層内の濃
度変化もほとんど生じていないのに対し、Ａ−Ｂ２−Ａ
材ではＢ２層側に明らかにＡ層からＣが拡散したと思わ
れる濃度勾配が生じていた。一方、表１には各Ａ，Ｂ
１，Ｂ２材単独の成分から計算された７５０℃における
平衡炭素活量と本発明の指標である（１）式に従った各
クラッド材での値が示したが、この表からＡ−Ｂ１−Ａ
材は本発明鋼板であることがわかる。以上のことから単
純にＣ濃度だけでは判定できない焼鈍時のＣ拡散の有無
が本発明により予測し得ることが知られる。すなわち本
発明によれば、どのような組み合わせであれば熱処理中
にＣ濃度の変動がないかを識別することができると共
に、クラッド鋼板を形成する一方の層の成分に対し、Ｃ
拡散による材質劣化を回避するように他方の層の成分を
決定することが可能となる。
２−Ａ材共、焼鈍前はほとんど図の中央部に点線で示し
た層境界を境にＣ濃度が分離しておりＣ拡散は生じてい
ない。ところが焼鈍後を見ると、Ａ−Ｂ１−Ａ材では焼
鈍前と同様Ｃ濃度は境界で分離しており、Ｂ１層内の濃
度変化もほとんど生じていないのに対し、Ａ−Ｂ２−Ａ
材ではＢ２層側に明らかにＡ層からＣが拡散したと思わ
れる濃度勾配が生じていた。一方、表１には各Ａ，Ｂ
１，Ｂ２材単独の成分から計算された７５０℃における
平衡炭素活量と本発明の指標である（１）式に従った各
クラッド材での値が示したが、この表からＡ−Ｂ１−Ａ
材は本発明鋼板であることがわかる。以上のことから単
純にＣ濃度だけでは判定できない焼鈍時のＣ拡散の有無
が本発明により予測し得ることが知られる。すなわち本
発明によれば、どのような組み合わせであれば熱処理中
にＣ濃度の変動がないかを識別することができると共
に、クラッド鋼板を形成する一方の層の成分に対し、Ｃ
拡散による材質劣化を回避するように他方の層の成分を
決定することが可能となる。
【００１４】
【表１】
【００１５】実施例２ 表２に示す２種の成分の鋼を、板厚でオーステナイト系
ステンレス鋼であるＡ材を表層として裏表各１５％、普
通鋼であるＢ材を内層として７０％の厚み比で鋳込み複
層鋼板に鋳造後４．０ｍｍまで熱延し、冷延により０．
８ｍｍの全厚とした後、６７０℃と８７０℃で１時間の
焼鈍を行った。この焼鈍板の板厚断面を光学顕微鏡によ
り観察したところ、６７０℃焼鈍材では表層側の層境界
近傍にオーステナイト粒界に沿って微細なＣｒ系炭化物
が観察されたが、８７０℃焼鈍材ではこのような析出は
見られなかった。さらにこれらの板に塩水噴霧及び４２
％塩化マグネシウムを用いた腐食試験を行ったところ、
８７０℃焼鈍材はＡ材単身のステンレス鋼板と同等の腐
食性を示したのに対し、６７０℃焼鈍材は析出に起因し
たＣｒ欠乏帯の生成が原因と考えられる著しい耐食性の
劣化が認められた。
ステンレス鋼であるＡ材を表層として裏表各１５％、普
通鋼であるＢ材を内層として７０％の厚み比で鋳込み複
層鋼板に鋳造後４．０ｍｍまで熱延し、冷延により０．
８ｍｍの全厚とした後、６７０℃と８７０℃で１時間の
焼鈍を行った。この焼鈍板の板厚断面を光学顕微鏡によ
り観察したところ、６７０℃焼鈍材では表層側の層境界
近傍にオーステナイト粒界に沿って微細なＣｒ系炭化物
が観察されたが、８７０℃焼鈍材ではこのような析出は
見られなかった。さらにこれらの板に塩水噴霧及び４２
％塩化マグネシウムを用いた腐食試験を行ったところ、
８７０℃焼鈍材はＡ材単身のステンレス鋼板と同等の腐
食性を示したのに対し、６７０℃焼鈍材は析出に起因し
たＣｒ欠乏帯の生成が原因と考えられる著しい耐食性の
劣化が認められた。
【００１６】一方、表２には各Ａ，Ｂ材単独の成分から
計算された６７０℃と８７０℃における平衡炭素活量と
本発明の指標である（１）式に従ったクラッド材での値
を示してあるが、この表から８７０℃の熱処理温度は本
発明の（１）式を満足する条件であることが分かる。と
ころで６７０℃焼鈍材で見られたＡ層中の炭化物の析出
はＢ層中のＣの拡散による供給により新たに生成したも
のであることは明かであり、炭化物の板厚方向の存在状
態からすればＡ層中の板厚方向の平均炭素濃度には大き
な勾配が生じていることになる。以上のことから本発明
条件によれば、Ｃ拡散を回避する熱処理温度を選定し得
ることが知られ、元来各層が有する特性を損なうことな
くクラッド鋼板を製造することが可能となる。
計算された６７０℃と８７０℃における平衡炭素活量と
本発明の指標である（１）式に従ったクラッド材での値
を示してあるが、この表から８７０℃の熱処理温度は本
発明の（１）式を満足する条件であることが分かる。と
ころで６７０℃焼鈍材で見られたＡ層中の炭化物の析出
はＢ層中のＣの拡散による供給により新たに生成したも
のであることは明かであり、炭化物の板厚方向の存在状
態からすればＡ層中の板厚方向の平均炭素濃度には大き
な勾配が生じていることになる。以上のことから本発明
条件によれば、Ｃ拡散を回避する熱処理温度を選定し得
ることが知られ、元来各層が有する特性を損なうことな
くクラッド鋼板を製造することが可能となる。
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】本発明は、種々の層の組み合わせにより
同時に２つ以上の特性を両立して具備することが可能な
薄板クラッド鋼板を効率的に製造し、提供するもので、
クラッド鋼板の製造において大きな問題であった熱処理
中のＣの拡散を本質的に回避できることから、産業上極
めて大きな効果が期待される。
同時に２つ以上の特性を両立して具備することが可能な
薄板クラッド鋼板を効率的に製造し、提供するもので、
クラッド鋼板の製造において大きな問題であった熱処理
中のＣの拡散を本質的に回避できることから、産業上極
めて大きな効果が期待される。
【図面の簡単な説明】
【図１】クラッド鋼板の表面から板厚方向に対する平均
炭素濃度の変化を示した図
炭素濃度の変化を示した図
【図２】他の実施例でのクラッド鋼板の表面から板厚方
向に対する平均炭素濃度の変化を示した図である。
向に対する平均炭素濃度の変化を示した図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 組成の異なる２種以上の層からなる薄板
クラッド鋼板において、互いに隣接する２つの層、ｉ，
ｊ中の各平衡炭素活量ａｃ（ｉ），ａｃ（ｊ）が（１）
式を満たす温度で熱処理することを特徴とする、各層内
の板厚方向の平均炭素濃度勾配が極めて小さい薄板クラ
ッド鋼板の製造方法。 ｜ａｃ(i) −ａｃ(j) ｜／（ａｃ(i) ＋ａｃ(j) ）＜０．０２・・・（１） - 【請求項２】 組成の異なる２種以上の層からなる薄板
クラッド鋼板において、互いに隣接する２つの層、ｉ，
ｊ中の各平衡炭素活量ａｃ（ｉ），ａｃ（ｊ）が７００
℃から８００℃で（１）式を満たすことを特徴とする、
各層内の板厚方向の平均炭素濃度勾配が極めて小さい薄
板クラッド鋼板。 ｜ａｃ(i) −ａｃ(j) ｜／（ａｃ(i) ＋ａｃ(j) ）＜０．０２・・・（１）
Priority Applications (6)
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|---|---|---|---|
| JP4098461A JP2548660B2 (ja) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | 薄板クラッド鋼板およびその製造方法 |
| KR1019930703729A KR960007003B1 (ko) | 1992-04-20 | 1993-04-16 | 박판클래드강판 및 그 제조방법 |
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| EP93908105A EP0596133A1 (en) | 1992-04-20 | 1993-04-16 | Thin-sheet-clad steel sheet and method of production thereof |
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Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP4098461A JP2548660B2 (ja) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | 薄板クラッド鋼板およびその製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05293673A true JPH05293673A (ja) | 1993-11-09 |
| JP2548660B2 JP2548660B2 (ja) | 1996-10-30 |
Family
ID=14220339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Country Status (6)
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| JP (1) | JP2548660B2 (ja) |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023503153A (ja) * | 2019-11-27 | 2023-01-26 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 多層圧延複合板及びその製造方法 |
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| DE102008022709A1 (de) | 2008-05-07 | 2009-11-19 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verwendung eines metallischen Verbundwerkstoffs in einer Fahrzeugstruktur |
| CN104001719B (zh) * | 2014-05-26 | 2015-11-11 | 北京科技大学 | 一种钛轧制复合板的制造方法 |
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-
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-
1993
- 1993-04-16 EP EP93908105A patent/EP0596133A1/en not_active Withdrawn
- 1993-04-16 WO PCT/JP1993/000495 patent/WO1993021012A1/ja not_active Ceased
- 1993-04-16 CA CA002111834A patent/CA2111834A1/en not_active Abandoned
- 1993-04-16 KR KR1019930703729A patent/KR960007003B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-19 CN CN 93105016 patent/CN1078426A/zh active Pending
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|---|---|---|---|---|
| JP2023503153A (ja) * | 2019-11-27 | 2023-01-26 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 多層圧延複合板及びその製造方法 |
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| EP0596133A4 (ja) | 1994-08-03 |
| WO1993021012A1 (fr) | 1993-10-28 |
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| KR940701337A (ko) | 1994-05-28 |
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