JPH0530220B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0530220B2 JPH0530220B2 JP60010961A JP1096185A JPH0530220B2 JP H0530220 B2 JPH0530220 B2 JP H0530220B2 JP 60010961 A JP60010961 A JP 60010961A JP 1096185 A JP1096185 A JP 1096185A JP H0530220 B2 JPH0530220 B2 JP H0530220B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- generator
- voltage
- power system
- reactance
- equivalent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、発電機が接続される電力系統の等
価電圧、等価リアクタンスの推定方法、特に発電
機の運転情報だけからこれらを求めることが可能
な電力系統の電圧、リアクタンス推定方法に関す
る。
価電圧、等価リアクタンスの推定方法、特に発電
機の運転情報だけからこれらを求めることが可能
な電力系統の電圧、リアクタンス推定方法に関す
る。
第３図は一般的な電力系統を示す系統図、第４
図は第３図における電圧、電流の関係を示すベク
トル図である。なお、第３図において、１，Ｇは
発電機、２，Xeは系統リアクトル、３は無限大
母線である。
図は第３図における電圧、電流の関係を示すベク
トル図である。なお、第３図において、１，Ｇは
発電機、２，Xeは系統リアクトル、３は無限大
母線である。
すなわち、発電機１側から電力系統側を眺める
と、第３図のように無限大母線３と系統リアクト
ル２によつて表現することができる。このとき、
発電機１の安定度は、その電力系統との結合度に
よつて影響を受ける。つまり、電力系統が充分に
大きく安定であるものとすると、発電機１がこの
電力系統に密に結合されていれば、すなわちリア
クタンスXeが小さければ安定度は良く、逆に疎
に結合されていれば、すなわちリアクタンスXe
が大きければ安定度は悪い。したがつて、個々の
発電所において、無限大母線３の等価電圧（系統
電圧）VBとリアクトル２の等価リアクタンスXe
とを推定し、系統変化に応じて発電機の安定度を
適応制御すれば、個々の発電機の安定度ひいては
電力系統全体の安定度を向上させることができ
る。なお、このような適応制御を行なうのが、い
わゆる発電機多変数適応制御装置（TAGEC）と
呼ばれるものである。
と、第３図のように無限大母線３と系統リアクト
ル２によつて表現することができる。このとき、
発電機１の安定度は、その電力系統との結合度に
よつて影響を受ける。つまり、電力系統が充分に
大きく安定であるものとすると、発電機１がこの
電力系統に密に結合されていれば、すなわちリア
クタンスXeが小さければ安定度は良く、逆に疎
に結合されていれば、すなわちリアクタンスXe
が大きければ安定度は悪い。したがつて、個々の
発電所において、無限大母線３の等価電圧（系統
電圧）VBとリアクトル２の等価リアクタンスXe
とを推定し、系統変化に応じて発電機の安定度を
適応制御すれば、個々の発電機の安定度ひいては
電力系統全体の安定度を向上させることができ
る。なお、このような適応制御を行なうのが、い
わゆる発電機多変数適応制御装置（TAGEC）と
呼ばれるものである。
このように、安定度の制御を行なうためには、
電力系統の電圧およびリアクタンスを知ることが
必要であるが、実際の電力系統は多数の発電機が
複雑な電力系統網につながつているため、これら
の値を求めることは必ずしも容易ではない。
電力系統の電圧およびリアクタンスを知ることが
必要であるが、実際の電力系統は多数の発電機が
複雑な電力系統網につながつているため、これら
の値を求めることは必ずしも容易ではない。
例えば、電力系統の状態が各系統の潮流、各発
電所の電圧出力、負荷の潮流等によつて一義的に
決まることから、これを利用することが考えられ
るが、これら多数の系統から多数の情報を集める
ことはその設備、費用の点、または情報の伝送遅
れ等の技術上の点等からも実現はかなり困難であ
る。
電所の電圧出力、負荷の潮流等によつて一義的に
決まることから、これを利用することが考えられ
るが、これら多数の系統から多数の情報を集める
ことはその設備、費用の点、または情報の伝送遅
れ等の技術上の点等からも実現はかなり困難であ
る。
一方、第３図において、発電機内部電圧をVI、
発電機端子電圧をVG、発電機電流をＩ、系統の
等価電圧をVB、系統のリアクタンスをXeとする
と、これら電圧、電流の関係は第４図の如く表わ
すことができる。なお、第４図において、δは電
圧VIとVBとの相差角、ωiは電圧VIの角周波数、
ωbは電圧Vbの角周波数である。
発電機端子電圧をVG、発電機電流をＩ、系統の
等価電圧をVB、系統のリアクタンスをXeとする
と、これら電圧、電流の関係は第４図の如く表わ
すことができる。なお、第４図において、δは電
圧VIとVBとの相差角、ωiは電圧VIの角周波数、
ωbは電圧Vbの角周波数である。
第４図を参照すれば明らかなように、三角形
OAB，OACは一義的に決まるが、Ｄ点は線AB
上の延長線を含む線上のいずれに存在してもよい
ので、一義的には定まらない。このため、角周波
数ωiとωbとの差を積分する等して相差角δを求
める方法が考えられるが、ωiは計測可能であるの
に対してωbは計測不能であり、また積分回路で
はドリフト等の影響があるため、Ｄ点を正確に定
めることができない。
OAB，OACは一義的に決まるが、Ｄ点は線AB
上の延長線を含む線上のいずれに存在してもよい
ので、一義的には定まらない。このため、角周波
数ωiとωbとの差を積分する等して相差角δを求
める方法が考えられるが、ωiは計測可能であるの
に対してωbは計測不能であり、また積分回路で
はドリフト等の影響があるため、Ｄ点を正確に定
めることができない。
発電機側で検知することが可能な種々の量（運
転情報）から、発電機が接続される電力系統の電
圧、リアクトルを簡単な手法でしかも精度良く推
定することが可能な推定方法を提供する。
転情報）から、発電機が接続される電力系統の電
圧、リアクトルを簡単な手法でしかも精度良く推
定することが可能な推定方法を提供する。
発電機が接続される電力系統が無限大母線とリ
アクトルによつて表わされる場合の無限大母線の
等価電圧およびリアクトルの等価リアクタンスを
推定するに当たり、電力系統側の特性が変化しな
いと見なし得る所定時間内に、発電機出力または
その端子電圧のいずれか一方を固定、他方を可変
として運転し、それぞれの場合で発電機電流が最
小となるときの発電機出力、端子電圧、電流およ
び無効電力等の発電機運転情報から所定の演算に
より無限大母線の等価電圧およびリアクトルの等
価リアクタンスを推定するようにする。
アクトルによつて表わされる場合の無限大母線の
等価電圧およびリアクトルの等価リアクタンスを
推定するに当たり、電力系統側の特性が変化しな
いと見なし得る所定時間内に、発電機出力または
その端子電圧のいずれか一方を固定、他方を可変
として運転し、それぞれの場合で発電機電流が最
小となるときの発電機出力、端子電圧、電流およ
び無効電力等の発電機運転情報から所定の演算に
より無限大母線の等価電圧およびリアクトルの等
価リアクタンスを推定するようにする。
第１図はこの発明の実施例を説明するためのベ
クトル図である。
クトル図である。
この実施例では、発電機出力（有効電力）Ｐを
一定とし、発電機端子電圧VGをVG1，VG2，VG3の
如く順次変化させて発電機の運転を行なう。これ
によつて、発電機電流ＩもI1，I2，I3の如く変化
するが、このときその値が最小となる点（第１図
ではＩ＝I2の点）があり、この点では第１図にも
示されるように、 Xe＝Q2／I2 VB＝P2／I2 なる関係が成立する。なお、Ｑは発電機の無効電
力であり、これを始めとする各種運転情報は発電
機側にて適宜に入手し得るものであり、したがつ
て、系統の電圧VBおよびリアクタンスXeは上式
の如き関係から、これを簡単に求めることができ
る。
一定とし、発電機端子電圧VGをVG1，VG2，VG3の
如く順次変化させて発電機の運転を行なう。これ
によつて、発電機電流ＩもI1，I2，I3の如く変化
するが、このときその値が最小となる点（第１図
ではＩ＝I2の点）があり、この点では第１図にも
示されるように、 Xe＝Q2／I2 VB＝P2／I2 なる関係が成立する。なお、Ｑは発電機の無効電
力であり、これを始めとする各種運転情報は発電
機側にて適宜に入手し得るものであり、したがつ
て、系統の電圧VBおよびリアクタンスXeは上式
の如き関係から、これを簡単に求めることができ
る。
第２図はこの発明の他の実施例を説明するため
のベクトル図である。
のベクトル図である。
ここでは、発電機端子電圧VGを一定とし、発
電機出力Ｐを順次変化させる。これに応じて発電
機電流ＩもI1，I2，I3の如く順次変化するが、こ
の場合も電流Ｉが最小となる点（Ｉ＝I2）があ
り、この点では、 Xe＝Q2／I2 2 VB＝VG2−Q2／I2 なる関係が成立することから、XeおよびVBを求
めることができる。
電機出力Ｐを順次変化させる。これに応じて発電
機電流ＩもI1，I2，I3の如く順次変化するが、こ
の場合も電流Ｉが最小となる点（Ｉ＝I2）があ
り、この点では、 Xe＝Q2／I2 2 VB＝VG2−Q2／I2 なる関係が成立することから、XeおよびVBを求
めることができる。
この発明によれば、発電機側の情報だけを用い
て、発電機が接続されている複雑な電力系統の電
圧、リアクタンスを容易にしかも正確に把握する
ことができ、これによつて発電機を含む電力系統
の安定度制御を精度良く行なうことが可能とな
る。
て、発電機が接続されている複雑な電力系統の電
圧、リアクタンスを容易にしかも正確に把握する
ことができ、これによつて発電機を含む電力系統
の安定度制御を精度良く行なうことが可能とな
る。
なお、この発明はかくの如き発電機安定度制御
ばかりでなく、電力系統に接続される機器等（例
えば無効電力制御装置）全般の制御を行なう場合
に利用することができる。
ばかりでなく、電力系統に接続される機器等（例
えば無効電力制御装置）全般の制御を行なう場合
に利用することができる。
第１図はこの発明の一実施例を説明するための
ベクトル図、第２図はこの発明の他の実施例を説
明するためのベクトル図、第３図は一般的な電力
系統図、第４図は第３図における電圧、電流ベク
トルを示すベクトル図である。 符号説明、１，Ｇ……発電機、２，Xe……等
価リアクトル、３……無限大母線、Vi……発電機
内部電圧、VG，VG1〜VG3……発電機端子電圧、
Ｉ，I1〜I3……発電機電流、VB……無限大母線電
圧（系統電圧）。
ベクトル図、第２図はこの発明の他の実施例を説
明するためのベクトル図、第３図は一般的な電力
系統図、第４図は第３図における電圧、電流ベク
トルを示すベクトル図である。 符号説明、１，Ｇ……発電機、２，Xe……等
価リアクトル、３……無限大母線、Vi……発電機
内部電圧、VG，VG1〜VG3……発電機端子電圧、
Ｉ，I1〜I3……発電機電流、VB……無限大母線電
圧（系統電圧）。
Claims (1)
- １ 発電機が接続される電力系統が無限大母線と
リアクトルによつて表わされる場合の前記無限大
母線の等価電圧および前記リアクトルの等価リア
クタンスを推定する推定方法であつて、前記電力
系統側の特性が変化しないと見なし得る所定時間
内に、発電機出力またはその端子電圧のいずれか
一方を固定、他方を可変として運転し、それぞれ
の場合で発電機電流が最小となるときの発電機出
力、端子電圧、電流および無効電力から所定の演
算により前記無限大母線の等価電圧および前記リ
アクトルの等価リアクタンスを推定することを特
徴とする電力系統の電圧、リアクタンス推定方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60010961A JPS61170666A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 電力系統の電圧、リアクタンス推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60010961A JPS61170666A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 電力系統の電圧、リアクタンス推定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61170666A JPS61170666A (ja) | 1986-08-01 |
| JPH0530220B2 true JPH0530220B2 (ja) | 1993-05-07 |
Family
ID=11764772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60010961A Granted JPS61170666A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 電力系統の電圧、リアクタンス推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61170666A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103346558A (zh) * | 2013-06-18 | 2013-10-09 | 天津大学 | 一种基于广域测量系统的电力系统功角暂态失稳判别方法 |
-
1985
- 1985-01-25 JP JP60010961A patent/JPS61170666A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61170666A (ja) | 1986-08-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101512188B1 (ko) | 모듈형 멀티레벨 컨버터의 구동방법 및 구동장치 | |
| CN108712120B (zh) | 基于扰动观测器的永磁电机电流预测谐振控制方法 | |
| SE450675B (sv) | Anordning for overvakning av netparametrarna dempning, osymmetrigrad och snedavstemningsgrad i impedansjordade kraftnet | |
| US4143315A (en) | Rms transducer and voltage regulating system employing the same | |
| Zivanovic | An adaptive differentiation filter for tracking instantaneous frequency in power systems | |
| JPH08508155A (ja) | 非同期機の固定子磁束の見積りを決定する方法 | |
| JPH0530220B2 (ja) | ||
| US4212046A (en) | Distance relaying systems | |
| JP2001078362A (ja) | 電力系統安定化装置 | |
| WO2015115325A1 (ja) | 電力系統監視装置および電力系統監視方法 | |
| Saranovac | Digital realization of frequency insensitive phase shifter for reactive var-hour meters | |
| CN119496186A (zh) | 变流器跟-构网融合相角的控制方法及装置 | |
| Francis et al. | Generalized interpolation in control theory | |
| JPH0530219B2 (ja) | ||
| JPH08214458A (ja) | 放射状配電系統用潮流計算方法 | |
| JP2535936B2 (ja) | 高調波抑制装置 | |
| Ludtke et al. | Direct torque control of induction motors | |
| JPH0530221B2 (ja) | ||
| JP3252634B2 (ja) | インバータ回路の出力電圧制御方法 | |
| JP2940598B2 (ja) | 電力系統の高調波測定方法 | |
| JPH07321557A (ja) | 高周波信号レベル検出回路および高周波信号レベル検出 方法 | |
| CN106787871B (zh) | 一种多变量反馈控制的lc型变换器 | |
| JPH0919198A (ja) | 誘導電動機の適応滑り周波数形ベクトル制御方法及び装置 | |
| Marks et al. | Impacts of linear controllers for power interfaces in damping impedance model based power hardware-in-the-loop | |
| CN109390933A (zh) | 基于滑模观测器的正交信号发生方法、正交信号发生器 |