JPH05320740A - Ｒｈにおける浸漬管寿命の延長方法 - Google Patents
Ｒｈにおける浸漬管寿命の延長方法Info
- Publication number
- JPH05320740A JPH05320740A JP4132088A JP13208892A JPH05320740A JP H05320740 A JPH05320740 A JP H05320740A JP 4132088 A JP4132088 A JP 4132088A JP 13208892 A JP13208892 A JP 13208892A JP H05320740 A JPH05320740 A JP H05320740A
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】環流不良の原因となっているSiO2-Al2O3系の低
融点化合物の生成を減少させ、環流不良解消のためにＲ
Ｈ槽内へ添加するフラックスの使用量の低減を図り、フ
ラックスによる浸漬管の溶損防止、浸漬管寿命の延長を
可能とする。 【構成】転炉６から取鍋３内に受けた溶鋼４を不活性ガ
スの吹き込みにより環流させ、その間にＲＨ槽１内にお
いて溶鋼４中に昇温用Alを投入するとともに酸素を吹き
込み、前記昇温用Alの酸化熱により溶鋼を昇温させなが
ら脱酸、脱ガスを行うＲＨ式真空脱ガスに際し、転炉６
内での溶鋼４に対するSi濃度を0.15％以下とし、転炉出
鋼時に炉裏よりAlのみで脱酸を行うものである。
融点化合物の生成を減少させ、環流不良解消のためにＲ
Ｈ槽内へ添加するフラックスの使用量の低減を図り、フ
ラックスによる浸漬管の溶損防止、浸漬管寿命の延長を
可能とする。 【構成】転炉６から取鍋３内に受けた溶鋼４を不活性ガ
スの吹き込みにより環流させ、その間にＲＨ槽１内にお
いて溶鋼４中に昇温用Alを投入するとともに酸素を吹き
込み、前記昇温用Alの酸化熱により溶鋼を昇温させなが
ら脱酸、脱ガスを行うＲＨ式真空脱ガスに際し、転炉６
内での溶鋼４に対するSi濃度を0.15％以下とし、転炉出
鋼時に炉裏よりAlのみで脱酸を行うものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＲＨにおける浸漬管寿
命の延長方法に関する。
命の延長方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年のＲＨ式真空脱ガス精錬法では、槽
内に酸素を吹き込む技術が開発され、たとえばステンレ
ス鋼をクロムの損失を防止しながら精錬する方法の一つ
として著しい効果を発揮している。これが所謂ＲＨ−Ｏ
Ｂ法であり、より詳しくは、図６に示すように、ＲＨ槽
１の底部に垂下して設けられた２本の浸漬管２，２を取
鍋３内の溶鋼４中に浸漬し、真空ポンプを作動させて溶
鋼４をＲＨ槽１内に吸い上げ、不活性ガス（たとえばA
r）を吹き込むことにより溶鋼４の循環流を発生させ、
その間にＲＨ槽１内において溶鋼４中に昇温用Alを投入
するとともに、ＲＨ槽１下部の吹込管５，５から酸素Ｏ
2 を吹き込み、昇温用Alを酸化させ、その酸化熱により
溶鋼４を昇温させながら脱酸、脱ガスを行うものであ
る。一方、このＲＨ−ＯＢ法に際してのプロセスとし
て、通常、図７に示すように、転炉６からの出鋼時に、
炉裏よりSi-Al の複合脱酸が行われている。そのため、
脱酸時にSiO2-Al2O3系低融点の脱酸生成物が多量に生成
され、この状態でＲＨ処理を実施すると、ＲＨ環流時に
SiO2-Al2O3系低融点化合物がバインダーの役割を果た
し、浸漬管２，２に付着する（図８参照）。さらに、図
９に示すように、昇温用AlをＲＨ槽１内に投入すること
でAl2O3 が生成し、この生成したAl2O3 がバインダーの
SiO2を還元して浸漬管２，２へ付着し、環流不良を引き
起こしている。
内に酸素を吹き込む技術が開発され、たとえばステンレ
ス鋼をクロムの損失を防止しながら精錬する方法の一つ
として著しい効果を発揮している。これが所謂ＲＨ−Ｏ
Ｂ法であり、より詳しくは、図６に示すように、ＲＨ槽
１の底部に垂下して設けられた２本の浸漬管２，２を取
鍋３内の溶鋼４中に浸漬し、真空ポンプを作動させて溶
鋼４をＲＨ槽１内に吸い上げ、不活性ガス（たとえばA
r）を吹き込むことにより溶鋼４の循環流を発生させ、
その間にＲＨ槽１内において溶鋼４中に昇温用Alを投入
するとともに、ＲＨ槽１下部の吹込管５，５から酸素Ｏ
2 を吹き込み、昇温用Alを酸化させ、その酸化熱により
溶鋼４を昇温させながら脱酸、脱ガスを行うものであ
る。一方、このＲＨ−ＯＢ法に際してのプロセスとし
て、通常、図７に示すように、転炉６からの出鋼時に、
炉裏よりSi-Al の複合脱酸が行われている。そのため、
脱酸時にSiO2-Al2O3系低融点の脱酸生成物が多量に生成
され、この状態でＲＨ処理を実施すると、ＲＨ環流時に
SiO2-Al2O3系低融点化合物がバインダーの役割を果た
し、浸漬管２，２に付着する（図８参照）。さらに、図
９に示すように、昇温用AlをＲＨ槽１内に投入すること
でAl2O3 が生成し、この生成したAl2O3 がバインダーの
SiO2を還元して浸漬管２，２へ付着し、環流不良を引き
起こしている。
【０００３】そこで、現在は、環流不良の解消のため
に、図１０に示すように、CaO/CaF2系のフラックスをＲ
Ｈ槽１内に添加してAl2O3 を除去し環流不良を防止して
いる。
に、図１０に示すように、CaO/CaF2系のフラックスをＲ
Ｈ槽１内に添加してAl2O3 を除去し環流不良を防止して
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、CaO/Ca
F2系のフラックスを添加する方法では、Al2O3 の除去は
可能であるものの、浸漬管２，２自体の溶損も大きくな
り、浸漬管寿命が大幅に短くなる。したがって、本発明
の目的は、環流不良の原因となっているSiO2-Al2O3系の
低融点化合物の生成を減少させ、環流不良解消のために
ＲＨ槽内へ添加するフラックスの使用量の低減を図り、
フラックスによる浸漬管の溶損防止、浸漬管寿命の延長
を可能とすることである。
F2系のフラックスを添加する方法では、Al2O3 の除去は
可能であるものの、浸漬管２，２自体の溶損も大きくな
り、浸漬管寿命が大幅に短くなる。したがって、本発明
の目的は、環流不良の原因となっているSiO2-Al2O3系の
低融点化合物の生成を減少させ、環流不良解消のために
ＲＨ槽内へ添加するフラックスの使用量の低減を図り、
フラックスによる浸漬管の溶損防止、浸漬管寿命の延長
を可能とすることである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題は、転炉から取
鍋内に受けた溶鋼を不活性ガスの吹き込みにより環流さ
せ、その間に真空条件下において溶鋼中に昇温用Alを投
入するとともに酸素を吹き込み、前記昇温用Alの酸化熱
により溶鋼を昇温させながら脱酸、脱ガスを行うＲＨ式
真空脱ガスに際し、昇温前の溶鋼に対するSi濃度を0.15
％以下とし、転炉出鋼時にAlのみで脱酸を行うことで解
決できる。
鍋内に受けた溶鋼を不活性ガスの吹き込みにより環流さ
せ、その間に真空条件下において溶鋼中に昇温用Alを投
入するとともに酸素を吹き込み、前記昇温用Alの酸化熱
により溶鋼を昇温させながら脱酸、脱ガスを行うＲＨ式
真空脱ガスに際し、昇温前の溶鋼に対するSi濃度を0.15
％以下とし、転炉出鋼時にAlのみで脱酸を行うことで解
決できる。
【０００６】
【作用】本発明によれば、転炉から取鍋内に受けた溶鋼
を不活性ガスの吹き込みにより環流させ、その間に真空
条件下において溶鋼中に昇温用Alを投入するとともに酸
素を吹き込み、前記昇温用Alの酸化熱により溶鋼を昇温
させながら脱酸、脱ガスを行うＲＨ式真空脱ガスに際
し、昇温前の溶鋼に対するSi濃度を0.15％以下とし、転
炉出鋼時にAlのみで脱酸を行うことにより、環流不良の
原因となっている脱酸生成物であるSiO2-Al2O3系の低融
点化合物の生成を抑制することができる。したがって、
バインダーとなるSiO2-Al2O3系の低融点化合物が殆ど存
在しないために、昇温用Alを投入してもバインダーSiO2
の還元によるAl2O3 の浸漬管への付着は起こらない。そ
の結果、従来使用していたCaO/CaF2系のフラックスの使
用量を低減することが可能となり、フラックスによる浸
漬管の溶損を防止でき、もって浸漬管寿命を延長するこ
とができる。また、ここで昇温前の溶鋼に対するSi濃度
を0.15％以下とするためには、転炉出鋼時の脱酸用Fe-S
i 合金添加を極力少なくする所謂Siトレース出鋼を実施
すればよいが、鋼成分によっては吹錬条件、あるいはス
ラグ成分により前記Si濃度を更に低くすることも可能で
ある。
を不活性ガスの吹き込みにより環流させ、その間に真空
条件下において溶鋼中に昇温用Alを投入するとともに酸
素を吹き込み、前記昇温用Alの酸化熱により溶鋼を昇温
させながら脱酸、脱ガスを行うＲＨ式真空脱ガスに際
し、昇温前の溶鋼に対するSi濃度を0.15％以下とし、転
炉出鋼時にAlのみで脱酸を行うことにより、環流不良の
原因となっている脱酸生成物であるSiO2-Al2O3系の低融
点化合物の生成を抑制することができる。したがって、
バインダーとなるSiO2-Al2O3系の低融点化合物が殆ど存
在しないために、昇温用Alを投入してもバインダーSiO2
の還元によるAl2O3 の浸漬管への付着は起こらない。そ
の結果、従来使用していたCaO/CaF2系のフラックスの使
用量を低減することが可能となり、フラックスによる浸
漬管の溶損を防止でき、もって浸漬管寿命を延長するこ
とができる。また、ここで昇温前の溶鋼に対するSi濃度
を0.15％以下とするためには、転炉出鋼時の脱酸用Fe-S
i 合金添加を極力少なくする所謂Siトレース出鋼を実施
すればよいが、鋼成分によっては吹錬条件、あるいはス
ラグ成分により前記Si濃度を更に低くすることも可能で
ある。
【０００７】
【実施例】以下、本発明を図面に示す実施例によりさら
に具体的に説明する。図１は、本発明のＲＨにおける浸
漬管寿命の延長方法を示す説明図である。本発明によれ
ば、転炉６から取鍋３内に受けた溶鋼４を不活性ガスの
吹き込みにより環流させ、その間にＲＨ槽１内において
溶鋼４中に昇温用Alを投入するとともに酸素を吹き込
み、前記昇温用Alの酸化熱により溶鋼４を昇温させなが
ら脱酸、脱ガスを行うＲＨ式真空脱ガスに際し、昇温前
の溶鋼４に対するSi濃度を0.15％以下とし、図１に示す
よに、転炉出鋼時に炉裏よりAlのみで脱酸を行うもので
ある。なお、Siは、転炉６内あるいは取鍋３内において
添加することができる。そのため、環流不良の原因とな
っている脱酸生成物であるSiO2-Al2O3系の低融点化合物
の生成は殆どなく、Al2O3 のみが生成されることとな
る。したがって、図２に示すように、ＲＨ環流時におい
て、SiO2-Al2O3系の低融点化合物が浸漬管２，２に付着
することはなく、また図３に示すように、昇温用Al投入
時においても、バインダーとなるSiO2-Al2O3系の低融点
化合物が存在しないために、昇温用Alを投入してもバイ
ンダーSiO2の還元によるAl2O3 の浸漬管２，２への付着
は起こらない。その結果、図４に示すように、従来使用
していたCaO/CaF2系のフラックスの使用量を低減するこ
とが可能となり、フラックスによる浸漬管の溶損を防止
することができた。なお、図４の実施条件としては、昇
温剤量および昇温前Si濃度値は無関係とした。
に具体的に説明する。図１は、本発明のＲＨにおける浸
漬管寿命の延長方法を示す説明図である。本発明によれ
ば、転炉６から取鍋３内に受けた溶鋼４を不活性ガスの
吹き込みにより環流させ、その間にＲＨ槽１内において
溶鋼４中に昇温用Alを投入するとともに酸素を吹き込
み、前記昇温用Alの酸化熱により溶鋼４を昇温させなが
ら脱酸、脱ガスを行うＲＨ式真空脱ガスに際し、昇温前
の溶鋼４に対するSi濃度を0.15％以下とし、図１に示す
よに、転炉出鋼時に炉裏よりAlのみで脱酸を行うもので
ある。なお、Siは、転炉６内あるいは取鍋３内において
添加することができる。そのため、環流不良の原因とな
っている脱酸生成物であるSiO2-Al2O3系の低融点化合物
の生成は殆どなく、Al2O3 のみが生成されることとな
る。したがって、図２に示すように、ＲＨ環流時におい
て、SiO2-Al2O3系の低融点化合物が浸漬管２，２に付着
することはなく、また図３に示すように、昇温用Al投入
時においても、バインダーとなるSiO2-Al2O3系の低融点
化合物が存在しないために、昇温用Alを投入してもバイ
ンダーSiO2の還元によるAl2O3 の浸漬管２，２への付着
は起こらない。その結果、図４に示すように、従来使用
していたCaO/CaF2系のフラックスの使用量を低減するこ
とが可能となり、フラックスによる浸漬管の溶損を防止
することができた。なお、図４の実施条件としては、昇
温剤量および昇温前Si濃度値は無関係とした。
【０００８】また、図５に、浸漬管径と昇温前Si濃度値
の関係を示す。なお、図５の実施条件としては、Ｚ付き
鋼種を除く、70/30 Flux 300〜600kg 、昇温剤量は無関
係とした。図５からも明らかなように、昇温前Si濃度値
が低い程、浸漬管詰まりが少ないことが判った。
の関係を示す。なお、図５の実施条件としては、Ｚ付き
鋼種を除く、70/30 Flux 300〜600kg 、昇温剤量は無関
係とした。図５からも明らかなように、昇温前Si濃度値
が低い程、浸漬管詰まりが少ないことが判った。
【０００９】一方、Si量を高くしたい場合には、昇温剤
として昇温用AlとともにＲＨ槽に設置されたホッパーよ
りFe-Si 合金を投入する、あるいはＲＨ処理中またはＲ
Ｈ処理後に取鍋内へFe-Si 合金を添加することができ
る。ただし、昇温剤としてFe-Si 合金を用いると、昇温
中に浸漬管詰まりを起こし易いので、ＲＨ処理中または
ＲＨ処理後に取鍋でのFe-Si 合金添加の方が望ましい。
として昇温用AlとともにＲＨ槽に設置されたホッパーよ
りFe-Si 合金を投入する、あるいはＲＨ処理中またはＲ
Ｈ処理後に取鍋内へFe-Si 合金を添加することができ
る。ただし、昇温剤としてFe-Si 合金を用いると、昇温
中に浸漬管詰まりを起こし易いので、ＲＨ処理中または
ＲＨ処理後に取鍋でのFe-Si 合金添加の方が望ましい。
【００１０】なお、本発明の対象としては、Ｃ：0.10〜
0.50％、Si：0.15〜0.40％、Mn：0.30〜1.5 ％、Cr：0.
10〜2.1 ％、Al：0.010 〜0.070 ％の範囲の鋼種等があ
る。
0.50％、Si：0.15〜0.40％、Mn：0.30〜1.5 ％、Cr：0.
10〜2.1 ％、Al：0.010 〜0.070 ％の範囲の鋼種等があ
る。
【００１１】
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、環流不良
の原因となっているSiO2-Al2O3系の低融点化合物の生成
を減少させることができるので、環流不良解消のために
ＲＨ槽内へ添加するフラックスの使用量の低減すること
が可能となり、フラックスによる浸漬管の溶損を防止で
き、もって浸漬管寿命を延長することができる。
の原因となっているSiO2-Al2O3系の低融点化合物の生成
を減少させることができるので、環流不良解消のために
ＲＨ槽内へ添加するフラックスの使用量の低減すること
が可能となり、フラックスによる浸漬管の溶損を防止で
き、もって浸漬管寿命を延長することができる。
【図１】本発明法を示す説明図である。
【図２】ＲＨ環流時における浸漬管の状況を示す図であ
る。
る。
【図３】昇温用Al投入による昇温時における浸漬管の状
況を示す図である。
況を示す図である。
【図４】浸漬管径とフラックス量の関係を示す図であ
る。
る。
【図５】浸漬管径と昇温前Si濃度値の関係を示す図であ
る。
る。
【図６】ＲＨ−ＯＢ法を示す説明図である。
【図７】転炉出鋼時におけるSi-Al の複合脱酸を示す説
明図である。
明図である。
【図８】SiO2-Al2O3系低融点化合物の付着状態を示す図
である。
である。
【図９】Al2O3 の付着状態を示す図である。
【図１０】Al2O3 の除去方法を示す説明図である。
１…ＲＨ槽、２…浸漬管、３…取鍋、４…溶鋼、５…吹
込管、６…転炉
込管、６…転炉
Claims (1)
- 【請求項１】転炉から取鍋内に受けた溶鋼を不活性ガス
の吹き込みにより環流させ、その間に真空条件下におい
て溶鋼中に昇温用Alを投入するとともに酸素を吹き込
み、前記昇温用Alの酸化熱により溶鋼を昇温させながら
脱酸、脱ガスを行うＲＨ式真空脱ガスに際し、 昇温前の溶鋼に対するSi濃度を0.15％以下とし、転炉出
鋼時にAlのみで脱酸を行うことを特徴とするＲＨにおけ
る浸漬管寿命の延長方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4132088A JPH05320740A (ja) | 1992-05-25 | 1992-05-25 | Ｒｈにおける浸漬管寿命の延長方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4132088A JPH05320740A (ja) | 1992-05-25 | 1992-05-25 | Ｒｈにおける浸漬管寿命の延長方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05320740A true JPH05320740A (ja) | 1993-12-03 |
Family
ID=15073219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4132088A Pending JPH05320740A (ja) | 1992-05-25 | 1992-05-25 | Ｒｈにおける浸漬管寿命の延長方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05320740A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100399220B1 (ko) * | 1998-12-26 | 2004-02-11 | 주식회사 포스코 | 전기강판제조용용강정련방법 |
| KR100460663B1 (ko) * | 2002-12-13 | 2004-12-09 | 주식회사 포스코 | 탈가스 처리공정에서의 용강 탈산방법 |
| CN102296159A (zh) * | 2010-06-25 | 2011-12-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种插入管堵塞的处理方法 |
| EP2410070A1 (en) | 2008-07-31 | 2012-01-25 | The Secretary Of State For Defence | Bainite steel and methods of manufacture thereof |
| CN106011389A (zh) * | 2016-07-14 | 2016-10-12 | 武汉钢铁股份有限公司 | Rh真空炉低应力浸渍管 |
-
1992
- 1992-05-25 JP JP4132088A patent/JPH05320740A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100399220B1 (ko) * | 1998-12-26 | 2004-02-11 | 주식회사 포스코 | 전기강판제조용용강정련방법 |
| KR100460663B1 (ko) * | 2002-12-13 | 2004-12-09 | 주식회사 포스코 | 탈가스 처리공정에서의 용강 탈산방법 |
| EP2410070A1 (en) | 2008-07-31 | 2012-01-25 | The Secretary Of State For Defence | Bainite steel and methods of manufacture thereof |
| CN102296159A (zh) * | 2010-06-25 | 2011-12-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种插入管堵塞的处理方法 |
| CN102296159B (zh) | 2010-06-25 | 2013-05-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种插入管堵塞的处理方法 |
| CN106011389A (zh) * | 2016-07-14 | 2016-10-12 | 武汉钢铁股份有限公司 | Rh真空炉低应力浸渍管 |
| CN106011389B (zh) * | 2016-07-14 | 2018-01-23 | 武汉钢铁有限公司 | Rh真空炉低应力浸渍管 |
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