JPH0534631B2 - - Google Patents
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- JPH0534631B2 JPH0534631B2 JP58147486A JP14748683A JPH0534631B2 JP H0534631 B2 JPH0534631 B2 JP H0534631B2 JP 58147486 A JP58147486 A JP 58147486A JP 14748683 A JP14748683 A JP 14748683A JP H0534631 B2 JPH0534631 B2 JP H0534631B2
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- Japan
- Prior art keywords
- power
- converter
- voltage
- converters
- thyristor
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P5/00—Arrangements specially adapted for regulating or controlling the speed or torque of two or more electric motors
- H02P5/74—Arrangements specially adapted for regulating or controlling the speed or torque of two or more electric motors controlling two or more AC dynamo-electric motors
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Tests Of Circuit Breakers, Generators, And Electric Motors (AREA)
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Control Of Multiple Motors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、サイリスタ電力変換器と交流電動
機の組合せによる交流可変速駆動装置の試験装置
に関するものである。
機の組合せによる交流可変速駆動装置の試験装置
に関するものである。
従来この種の装置として第１図に示すものがあ
つた。図において、１００は交流電源、１１０
ａ，１１０ｂはこの交流電源１００に接続された
第１及び第２の変圧器、１２０ａ及び１２０ｂは
この変圧器１１０ａ及び１１０ｂに接続されて周
波数を変換する第１及び第２のサイリスタ電力変
換器、１３０ａ及び１３０ｂはこのサイリスタ電
力変換器１２０ａ及び１２０ｂに接続され、互い
に機械的に回転子が結合された第１及び第２の交
流電動機である。
つた。図において、１００は交流電源、１１０
ａ，１１０ｂはこの交流電源１００に接続された
第１及び第２の変圧器、１２０ａ及び１２０ｂは
この変圧器１１０ａ及び１１０ｂに接続されて周
波数を変換する第１及び第２のサイリスタ電力変
換器、１３０ａ及び１３０ｂはこのサイリスタ電
力変換器１２０ａ及び１２０ｂに接続され、互い
に機械的に回転子が結合された第１及び第２の交
流電動機である。
サイリスタ電力変換器によつて交流電動機を可
変速制御するシステムにおいて、工場にて実負荷
想定試験を行う場合に、交流電動機の容量が大き
いと、交流電源１００の容量も大きくしなければ
ならず、設備の変更を必要とするなどの問題が生
じていた。このため、サイリスタ電力変換器１２
０ａ，１２０ｂと交流電動機１３０ａ，１３０ｂ
を図のように接続構成して実負荷想定試験を行つ
ていた。第１のサイリスタ電力変換器１２０ａは
AC／DC変換器１２１ａ、直流リアクトル１２３
ａ、DC／AC変換器１２２ａで構成され、また第
２のサイリスタ電力変換器１２０ｂはAC／DC変
換器１２１ｂ、直流リアクトル１２３ｂ、DC／
AC変換器１２２ｂでそれぞれ構成されている。
いずれも交流電力を直流電力に変換した後にさら
に再び交流電力に変換して交流電動機１３０ａ，
１３０ｂを可変速制御する。例えば第１のサイリ
スタ電力変換器１２０ａで交流電動機１３０ａを
電動運転する場合には第２のサイリスタ電力変換
器１２０ｂで交流電動機１３０ｂを発電（回生）
運転を行う。この場合に供給電力の流れは第１の
変圧器１１０ａ→第１のサイリスタ電力変換器１
２０ａ→交流電動機１３０ａ→交流電動機１３０
ｂ→第２のサイリスタ電力変換器１２０ｂ→第２
の変圧器１１０ｂとなる。
変速制御するシステムにおいて、工場にて実負荷
想定試験を行う場合に、交流電動機の容量が大き
いと、交流電源１００の容量も大きくしなければ
ならず、設備の変更を必要とするなどの問題が生
じていた。このため、サイリスタ電力変換器１２
０ａ，１２０ｂと交流電動機１３０ａ，１３０ｂ
を図のように接続構成して実負荷想定試験を行つ
ていた。第１のサイリスタ電力変換器１２０ａは
AC／DC変換器１２１ａ、直流リアクトル１２３
ａ、DC／AC変換器１２２ａで構成され、また第
２のサイリスタ電力変換器１２０ｂはAC／DC変
換器１２１ｂ、直流リアクトル１２３ｂ、DC／
AC変換器１２２ｂでそれぞれ構成されている。
いずれも交流電力を直流電力に変換した後にさら
に再び交流電力に変換して交流電動機１３０ａ，
１３０ｂを可変速制御する。例えば第１のサイリ
スタ電力変換器１２０ａで交流電動機１３０ａを
電動運転する場合には第２のサイリスタ電力変換
器１２０ｂで交流電動機１３０ｂを発電（回生）
運転を行う。この場合に供給電力の流れは第１の
変圧器１１０ａ→第１のサイリスタ電力変換器１
２０ａ→交流電動機１３０ａ→交流電動機１３０
ｂ→第２のサイリスタ電力変換器１２０ｂ→第２
の変圧器１１０ｂとなる。
第２図は第１及び第２の変圧器１１０ａ，１１
０ｂの各電力P1，P2のベクトル図を示す。交流
電源１００の電力は両供給電力の合成であつて
（P1＋P2）で示される。この合成電力（P1＋P2）
の有効電力分は第１、第２の変圧器１１０ａ，１
１０ｂ、第１、第２のサイリスタ電力変換器１２
０ａ，１２０ｂ、第１、第２の交流電動機１３０
ａ，１３０ｂの電力損失分相当し、交流電源１０
０から供給される。合成電力（P1＋P2）の無効
電力分は第１及び第２のサイリスタ電力変換器１
２０ａ，１２０ｂのAC／DC変換器１２１ａ，１
２１ｂの変換方式により異なる。すなわち、他励
式変換方式では直流中間電圧の大きさにより交流
電力の力率が変化し、一般に自励式変換方式に比
べて力率が低い。第２図は他励式変換方式の場合
に於る電力P1，P2のベクトル図を示し、同図ａ
は交流電動機１３０ａ，１３０ｂの低速運転時
を、また同図ｂは高速運転時のベクトルの様子を
示している。低速運転時には直流中間電圧は低い
ために力率は低いが、高速運転時には直流中間電
圧が高くなるため力率は高くなる。なおDC／AC
変換器１２２ａ，１２２ｂが電流形インバータで
ある場合には、交流電動機１３０ａ，１３０ｂの
誘起電圧の大きさに概略比例して直流中間電圧の
大きさは変化する。またこの誘起電圧は交流電動
機１３０ａ，１３０ｂの回転速度に概略比例して
大きさが変化する。
０ｂの各電力P1，P2のベクトル図を示す。交流
電源１００の電力は両供給電力の合成であつて
（P1＋P2）で示される。この合成電力（P1＋P2）
の有効電力分は第１、第２の変圧器１１０ａ，１
１０ｂ、第１、第２のサイリスタ電力変換器１２
０ａ，１２０ｂ、第１、第２の交流電動機１３０
ａ，１３０ｂの電力損失分相当し、交流電源１０
０から供給される。合成電力（P1＋P2）の無効
電力分は第１及び第２のサイリスタ電力変換器１
２０ａ，１２０ｂのAC／DC変換器１２１ａ，１
２１ｂの変換方式により異なる。すなわち、他励
式変換方式では直流中間電圧の大きさにより交流
電力の力率が変化し、一般に自励式変換方式に比
べて力率が低い。第２図は他励式変換方式の場合
に於る電力P1，P2のベクトル図を示し、同図ａ
は交流電動機１３０ａ，１３０ｂの低速運転時
を、また同図ｂは高速運転時のベクトルの様子を
示している。低速運転時には直流中間電圧は低い
ために力率は低いが、高速運転時には直流中間電
圧が高くなるため力率は高くなる。なおDC／AC
変換器１２２ａ，１２２ｂが電流形インバータで
ある場合には、交流電動機１３０ａ，１３０ｂの
誘起電圧の大きさに概略比例して直流中間電圧の
大きさは変化する。またこの誘起電圧は交流電動
機１３０ａ，１３０ｂの回転速度に概略比例して
大きさが変化する。
従来の試験装置では以上のように構成されてい
るので、交流電源１００の合成電力（P1＋P2）
の無効電力が大きくなるために、試験電源設備の
容量を増大させることが必要で、また無効電力を
低減させるために進相コンデンサバンク等による
力率改善策が必要になるなどの欠点があつた。
るので、交流電源１００の合成電力（P1＋P2）
の無効電力が大きくなるために、試験電源設備の
容量を増大させることが必要で、また無効電力を
低減させるために進相コンデンサバンク等による
力率改善策が必要になるなどの欠点があつた。
この発明は上記のような従来のものの欠点を除
去するためになされたもので、力率改善策を不要
として無効電力を低減させ、試験電源設備容量を
増大させなくてもよいようにした交流可変速駆動
装置の試験装置を提供することを目的としてい
る。
去するためになされたもので、力率改善策を不要
として無効電力を低減させ、試験電源設備容量を
増大させなくてもよいようにした交流可変速駆動
装置の試験装置を提供することを目的としてい
る。
以下、この発明の一実施例を図について説明す
る。第３図において、第１図と同一符号は同一又
は相当部分を示すので詳しい説明は省く。図中、
２１０ａ，２１０ｂは交流電源１００に接続され
た第１及び第２の低圧タツプ付の変圧器、２２０
ａ及び２２０ｂはこの変圧器２１０ａ，２１０ｂ
に接続されて交流電源の周波数を変換する第１及
び第２のサイリスタ電力変換器、１３０ａ，１３
０ｂはこのサイリスタ電力変換器２２０ａ，２２
０ｂに接続されて互いに機械的に回転する様に結
合された第１及び第２の交流電動機である。第１
のサイリスタ電力変換器２２０ａはAC／DC変換
器１２１ａ、直流リアクトル１２３ａ、DC／AC
変換器１２２ａで構成され、また第２のサイリス
タ変換器２２０ｂはAC／DC変換器１２１ｂ、直
流リアクトル１２３ｂ、DC／AC変換器１２２ｂ
で構成されている。第１及び第２のサイリスタ電
力変換器２２０ａ，２２０ｂは、第３図の様に互
いに縦続接続される。すなわち、DC／AC変換器
１２２ａ，１２２ｂが直接縦続接続され、また
AC／DC変換器１２１ａ，１２１ｂは直流リアク
トル１２３ｂを介して縦続接続されているので、
第１及び第２のサイリスタ電力変換器２２０ａ及
び２２０ｂがいわばループ状に縦続構成される。
る。第３図において、第１図と同一符号は同一又
は相当部分を示すので詳しい説明は省く。図中、
２１０ａ，２１０ｂは交流電源１００に接続され
た第１及び第２の低圧タツプ付の変圧器、２２０
ａ及び２２０ｂはこの変圧器２１０ａ，２１０ｂ
に接続されて交流電源の周波数を変換する第１及
び第２のサイリスタ電力変換器、１３０ａ，１３
０ｂはこのサイリスタ電力変換器２２０ａ，２２
０ｂに接続されて互いに機械的に回転する様に結
合された第１及び第２の交流電動機である。第１
のサイリスタ電力変換器２２０ａはAC／DC変換
器１２１ａ、直流リアクトル１２３ａ、DC／AC
変換器１２２ａで構成され、また第２のサイリス
タ変換器２２０ｂはAC／DC変換器１２１ｂ、直
流リアクトル１２３ｂ、DC／AC変換器１２２ｂ
で構成されている。第１及び第２のサイリスタ電
力変換器２２０ａ，２２０ｂは、第３図の様に互
いに縦続接続される。すなわち、DC／AC変換器
１２２ａ，１２２ｂが直接縦続接続され、また
AC／DC変換器１２１ａ，１２１ｂは直流リアク
トル１２３ｂを介して縦続接続されているので、
第１及び第２のサイリスタ電力変換器２２０ａ及
び２２０ｂがいわばループ状に縦続構成される。
第１の交流電動機１３０ａを電動運転し、第２
の交流電動機１３０ｂを発電（回生）運転する場
合を例に動作を説明する。第１のDC／AC変換器
１２２ａは電力を交流動機１３０ａに供給し、第
２のDC／AC変換器１２２ｂは交流電動機１３０
ｂより電力を取り出すように動作する。第１及び
第２のDC／AC変換器１２２ａ，１２２ｂの電流
は縦続接続されているために同じ値となり、第１
及び第２交流電動機１３０ａ，１３０ｂの電力は
第１及び第２のDC／AC変換器１２２ａ，１２２
ｂの直流電圧Eda2，Edb2に比例する。なおこの
直流電圧Eda2，Edb2はそれぞれDC／AC変換器
１２２ａ，１２２ｂの位相制御角すなわち交流出
力の力率と、交流電動機１３０ａ，１３０ｂの誘
起電圧の積に比例する。従つて交流電動機がサイ
リスタモータのように同期機であれば界磁巻線
（図示せず）の電流制御による誘起電圧の制御に
より、また誘導機であれば第１、第２のDC／AC
変換器１２２ａ，１２２ｂの位相制御角の制御に
より上記直流電圧Eda2，Edb2は容易に調整でき、
電動運転のための電力と回生運転のための電力を
容易に平衡させることは可能である。第１及び第
２のDC／AC変換器１２２ａ，１２２ｂの両端間
の電圧は（Eda2＋Edb2）となる。ここで各直流
電圧Eda2，Edb2の極性は図示のように、Eda2＞
０，Edb2＜０である。従つてこれらの加算電圧
（Eda2＋Edb2）は非常に小さくなり、定速運転時
には第１、第２のDC／AC変換器１２２ａ，１２
２ｂと第１、第２の交流電動機１３０ａ，１３０
ｂの電力損失分Id・（Eda2＋Edb2）に相当する電
圧値となる。ここでIdは直流中間回路部（例えば
直流リアクトル１２３ａ，１２３ｂを流れる直流
電流値である。これに対して第１、第２のAC／
DC変換器１２１ａ，１２１ｂの直流電圧Eda1，
Edb1は、いま直流リアクトル１２３ａ，１２３
ｂの電圧降下分をEl1，El2とすれば、次のように
なる。
の交流電動機１３０ｂを発電（回生）運転する場
合を例に動作を説明する。第１のDC／AC変換器
１２２ａは電力を交流動機１３０ａに供給し、第
２のDC／AC変換器１２２ｂは交流電動機１３０
ｂより電力を取り出すように動作する。第１及び
第２のDC／AC変換器１２２ａ，１２２ｂの電流
は縦続接続されているために同じ値となり、第１
及び第２交流電動機１３０ａ，１３０ｂの電力は
第１及び第２のDC／AC変換器１２２ａ，１２２
ｂの直流電圧Eda2，Edb2に比例する。なおこの
直流電圧Eda2，Edb2はそれぞれDC／AC変換器
１２２ａ，１２２ｂの位相制御角すなわち交流出
力の力率と、交流電動機１３０ａ，１３０ｂの誘
起電圧の積に比例する。従つて交流電動機がサイ
リスタモータのように同期機であれば界磁巻線
（図示せず）の電流制御による誘起電圧の制御に
より、また誘導機であれば第１、第２のDC／AC
変換器１２２ａ，１２２ｂの位相制御角の制御に
より上記直流電圧Eda2，Edb2は容易に調整でき、
電動運転のための電力と回生運転のための電力を
容易に平衡させることは可能である。第１及び第
２のDC／AC変換器１２２ａ，１２２ｂの両端間
の電圧は（Eda2＋Edb2）となる。ここで各直流
電圧Eda2，Edb2の極性は図示のように、Eda2＞
０，Edb2＜０である。従つてこれらの加算電圧
（Eda2＋Edb2）は非常に小さくなり、定速運転時
には第１、第２のDC／AC変換器１２２ａ，１２
２ｂと第１、第２の交流電動機１３０ａ，１３０
ｂの電力損失分Id・（Eda2＋Edb2）に相当する電
圧値となる。ここでIdは直流中間回路部（例えば
直流リアクトル１２３ａ，１２３ｂを流れる直流
電流値である。これに対して第１、第２のAC／
DC変換器１２１ａ，１２１ｂの直流電圧Eda1，
Edb1は、いま直流リアクトル１２３ａ，１２３
ｂの電圧降下分をEl1，El2とすれば、次のように
なる。
Eda1＝Edb1＝（Eda2＋Edb2）／２
＋El1＋El2
すなわち第１、第２のAC／DC変換器１２１
ａ，１２１ｂは直流リアクトル１２３ａ，１２３
ｂ，DC／AC変換器１２２ａ，１２２ｂ及び交流
電動機１３０ａ，１３０ｂの電力損失分の合計値
を供給することになり、その結果出力直流電圧
Eda1，Edb1は従来のものに比べて非常に小さく
てよいので、交流電源１００の電圧をを低くする
ことにより電源系統の電力を低減できる。
ａ，１２１ｂは直流リアクトル１２３ａ，１２３
ｂ，DC／AC変換器１２２ａ，１２２ｂ及び交流
電動機１３０ａ，１３０ｂの電力損失分の合計値
を供給することになり、その結果出力直流電圧
Eda1，Edb1は従来のものに比べて非常に小さく
てよいので、交流電源１００の電圧をを低くする
ことにより電源系統の電力を低減できる。
第１、第２の変圧器２１０ａ，２１０ｂは、第
１図に示す従来の第１、第２の変圧器１１０ａ，
１１０ｂよりも低い電圧を２次側に発生するタツ
プを設けられており、このタツプにそれぞれ第
１、第２のAC／DC変換器１２１ａ，１２１ｂの
交流端が接続されている。このため第１、第２の
変圧器２１０ａ，２１０ｂの１次側の電流値はこ
れ等の変圧器２１０ａ，２１０ｂの１次側及び２
次側の巻線比に反比例して小さくなる。交流電源
１００の電力は第１、第２の変圧器２１０ａ，２
１０ｂの１次側の電力の和となり、第４図に示す
ように従来のもの比べて低減され、また第１、第
２のDC／AC変換器１２２ａ，１２２ｂの両端間
の和電圧Eda2＋Edb2が第１、第２の交流電動機
１３０ａ，１３０ｂの運転速度に関係なく一定値
を示す。このために交流電源１００の電力も運転
速度に関係なく一定値を示すようになる。当然の
ことながら交流電源１００の有効電力は従来のも
のと同じになり、第２図及び第４図を比して解か
る通りいわば無効電力が低減されることになる。
１図に示す従来の第１、第２の変圧器１１０ａ，
１１０ｂよりも低い電圧を２次側に発生するタツ
プを設けられており、このタツプにそれぞれ第
１、第２のAC／DC変換器１２１ａ，１２１ｂの
交流端が接続されている。このため第１、第２の
変圧器２１０ａ，２１０ｂの１次側の電流値はこ
れ等の変圧器２１０ａ，２１０ｂの１次側及び２
次側の巻線比に反比例して小さくなる。交流電源
１００の電力は第１、第２の変圧器２１０ａ，２
１０ｂの１次側の電力の和となり、第４図に示す
ように従来のもの比べて低減され、また第１、第
２のDC／AC変換器１２２ａ，１２２ｂの両端間
の和電圧Eda2＋Edb2が第１、第２の交流電動機
１３０ａ，１３０ｂの運転速度に関係なく一定値
を示す。このために交流電源１００の電力も運転
速度に関係なく一定値を示すようになる。当然の
ことながら交流電源１００の有効電力は従来のも
のと同じになり、第２図及び第４図を比して解か
る通りいわば無効電力が低減されることになる。
上記実施例では第１、第２の変圧器２１０ａ，
２１０ｂは両方ともタツプ付としたが片方だけタ
ツプ付としてもよい。この場合の実施例を第５図
について説明する。第１のAC／DC変換器１２１
ａの電源変圧器２１０ａはタツプ付で、第２の
AC／DC変換器１２１ｂの電源変圧器１１０ｂは
タツプなしである。この場合は第２のAC／DC変
換器１２１ｂをフリーホイールモードで運転する
（例えばバイパスベア制御）ことにより、第２の
AC／DC変換器１２１ｂの直流電圧Eda1はEdb1
＝０となり、その交流端子には電流は流れず、第
１のAC／DC変換器１２１ａにて電力損失分を供
給するように制御してもよい。また交流電源１０
０の電圧が低い電圧であれば、第１、第２の変圧
器２１０ａ，２１０ｂをタツプ付にする必要はな
く、従来の第１、第２の変圧器１１０ａ，１１０
ｂを用いたものであつてもよい。この場合の実施
例を第６図に示す。なお交流電源１００の電圧が
高い電圧であつても第３の降圧用変圧器７００を
交流電源１００と第１及び第２の変圧器１１０
ａ，１１０ｂとの中間に設けてもよい。
２１０ｂは両方ともタツプ付としたが片方だけタ
ツプ付としてもよい。この場合の実施例を第５図
について説明する。第１のAC／DC変換器１２１
ａの電源変圧器２１０ａはタツプ付で、第２の
AC／DC変換器１２１ｂの電源変圧器１１０ｂは
タツプなしである。この場合は第２のAC／DC変
換器１２１ｂをフリーホイールモードで運転する
（例えばバイパスベア制御）ことにより、第２の
AC／DC変換器１２１ｂの直流電圧Eda1はEdb1
＝０となり、その交流端子には電流は流れず、第
１のAC／DC変換器１２１ａにて電力損失分を供
給するように制御してもよい。また交流電源１０
０の電圧が低い電圧であれば、第１、第２の変圧
器２１０ａ，２１０ｂをタツプ付にする必要はな
く、従来の第１、第２の変圧器１１０ａ，１１０
ｂを用いたものであつてもよい。この場合の実施
例を第６図に示す。なお交流電源１００の電圧が
高い電圧であつても第３の降圧用変圧器７００を
交流電源１００と第１及び第２の変圧器１１０
ａ，１１０ｂとの中間に設けてもよい。
また第３図の実施例では第１のDC／AC変換器
１２２ａと第２のDC／AC変換器１２２ｂを直接
縦続接続するように構成したものを示したが、第
７図の実施例のように第１及び第２のサイリスタ
電力変換器２２０ａ，２２０ｂの各AC／DC変換
器１２１ａ，１２ｂと各DC／AC変換器１２２
ａ，１２２ｂとを互に交差状態に縦続接続するよ
うに構成してもよい。
１２２ａと第２のDC／AC変換器１２２ｂを直接
縦続接続するように構成したものを示したが、第
７図の実施例のように第１及び第２のサイリスタ
電力変換器２２０ａ，２２０ｂの各AC／DC変換
器１２１ａ，１２ｂと各DC／AC変換器１２２
ａ，１２２ｂとを互に交差状態に縦続接続するよ
うに構成してもよい。
上記の各実施例で示す第１及び第２のサイリス
タ変換器２２０ａ，２２０ｂとしては多相整流構
成であつてよく、この場合の実施例を第８図につ
いて説明する。各AC／DC及びDC／AC変換器は
３相ブツリジ整流回路で構成され、第１及び第２
のサイリスタ電力変換器９２０ａ，９２０ｂが
各々12相整流構成の例を示す。第１、第２の交流
電動機９３０ａ，９３０ｂは６相巻線で構成さ
れ、第１、第２の変圧器９１０ａ，９１０ｂは
各々２次及び３次巻線を有し、互いに30゜の位相
差をもたせた構成になつている。交流電源１００
と上記変圧器９１０ａ，９１０ｂの間に降圧用の
変圧器９００を設け、上記第１及び第２のサイリ
スタ電力変換器９２０ａ，９２０ｂを縦続接続構
成にしたもので、上記実施例と同様の効果を奏す
る。
タ変換器２２０ａ，２２０ｂとしては多相整流構
成であつてよく、この場合の実施例を第８図につ
いて説明する。各AC／DC及びDC／AC変換器は
３相ブツリジ整流回路で構成され、第１及び第２
のサイリスタ電力変換器９２０ａ，９２０ｂが
各々12相整流構成の例を示す。第１、第２の交流
電動機９３０ａ，９３０ｂは６相巻線で構成さ
れ、第１、第２の変圧器９１０ａ，９１０ｂは
各々２次及び３次巻線を有し、互いに30゜の位相
差をもたせた構成になつている。交流電源１００
と上記変圧器９１０ａ，９１０ｂの間に降圧用の
変圧器９００を設け、上記第１及び第２のサイリ
スタ電力変換器９２０ａ，９２０ｂを縦続接続構
成にしたもので、上記実施例と同様の効果を奏す
る。
以上のように、この発明によれば、第１及び第
２のAC／DC変換器と第１及び第２のDC／AC変
換器を縦続接続するように構成したので、交流電
源の電力容量を低減させることができ、その結
果、交流電源の設備容量が小さくて済むようにな
り、試験設備が安価になるなどの効果がある。
２のAC／DC変換器と第１及び第２のDC／AC変
換器を縦続接続するように構成したので、交流電
源の電力容量を低減させることができ、その結
果、交流電源の設備容量が小さくて済むようにな
り、試験設備が安価になるなどの効果がある。
第１図は従来の交流可変速駆動装置の試験装置
を示す回路構成図、第２図は第１図装置の交流電
源電力のベクトル図、第３図はこの発明の一実施
例による交流可変速駆動装置の試験装置を示す回
路構成図、第４図は第１図装置による交流電源電
力のベクトル図、第５図、第６図、第７図及び第
８図はいずれもこの発明の他の実施例を示す回路
構成図である。 １００…交流電源、１１０ａ，２１０ａ，９１
０ａ…第１の変圧器、１１０ｂ，２１０ｂ，９１
０ｂ…第２の変圧器、７００，９００…第３の降
圧変圧器、１２０ａ，２２０ａ，９２０ａ…第１
のサイリスタ電力変換器、１２０ｂ，２２０ｂ，
９２０ｂ…第２のサイリスタ電力変換器、１３０
ａ，９３０ａ…第１の交流電動機、１３０ｂ，９
３０ｂ…第２の交流電動機、１２１ａ，１２１ｂ
…第１、第２のAC／DC変換器、１２２ａ，１２
２ｂ…第１、第2DC／AC変換器、１２３ａ，１
２３ｂ…直流リアクトル。なお、図中、同一符号
は同一又は相当部分を示す。
を示す回路構成図、第２図は第１図装置の交流電
源電力のベクトル図、第３図はこの発明の一実施
例による交流可変速駆動装置の試験装置を示す回
路構成図、第４図は第１図装置による交流電源電
力のベクトル図、第５図、第６図、第７図及び第
８図はいずれもこの発明の他の実施例を示す回路
構成図である。 １００…交流電源、１１０ａ，２１０ａ，９１
０ａ…第１の変圧器、１１０ｂ，２１０ｂ，９１
０ｂ…第２の変圧器、７００，９００…第３の降
圧変圧器、１２０ａ，２２０ａ，９２０ａ…第１
のサイリスタ電力変換器、１２０ｂ，２２０ｂ，
９２０ｂ…第２のサイリスタ電力変換器、１３０
ａ，９３０ａ…第１の交流電動機、１３０ｂ，９
３０ｂ…第２の交流電動機、１２１ａ，１２１ｂ
…第１、第２のAC／DC変換器、１２２ａ，１２
２ｂ…第１、第2DC／AC変換器、１２３ａ，１
２３ｂ…直流リアクトル。なお、図中、同一符号
は同一又は相当部分を示す。
Claims (1)
- １ 交流電源より交流電圧の供給を受け、その交
流電圧を直流電圧に変換する第１のAC／DC変換
器と、上記第１のAC／DC変換器により変換され
た直流電圧を交流電圧に変換する第１のDC／AC
変換器と、上記交流電源より交流電圧の供給を受
け、その交流電圧を直流電圧に変換する第２の
AC／DC変換器と、上記第２のAC／DC変換器に
より変換された直流電圧を交流電圧に変換する第
２のDC／AC変換器とを備え、上記第１及び第２
のDC／AC変換器が、互いに機械的に回転子が結
合された第１及び第２の交流電動機にそれぞれ接
続され、一方の交流電動機を電動運転、他方の交
流電動機を発電運転する交流可変速駆動装置の試
験装置において、上記第１及び第２のAC／DC変
換器と上記第１及び第２のDC／AC変換器を縦続
接続するようにしたことを特徴とする交流可変速
駆動装置の試験装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58147486A JPS6039398A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | 交流可変速駆動装置の試験装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58147486A JPS6039398A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | 交流可変速駆動装置の試験装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6039398A JPS6039398A (ja) | 1985-03-01 |
| JPH0534631B2 true JPH0534631B2 (ja) | 1993-05-24 |
Family
ID=15431477
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58147486A Granted JPS6039398A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | 交流可変速駆動装置の試験装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6039398A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0576108A3 (en) * | 1992-06-25 | 1994-06-29 | Mannesmann Ag | Drive concept for electrically driven rotary actuator |
| JP4244385B2 (ja) | 2005-06-29 | 2009-03-25 | トヨタ自動車株式会社 | 電動車両、及び電動車両のための制御ユニット |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5513219B2 (ja) * | 1972-10-30 | 1980-04-07 | ||
| JPS51612A (en) * | 1974-06-21 | 1976-01-06 | Hitachi Ltd | Fukusudaino dendokiontensuru sairisutadendokisochiniokeru sokudoseigyosochi |
| JPS57138895A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-27 | Toshiba Corp | Testing method and device for commutatorless motor |
-
1983
- 1983-08-10 JP JP58147486A patent/JPS6039398A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6039398A (ja) | 1985-03-01 |
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