JPH0535225Y2 - - Google Patents
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- JPH0535225Y2 JPH0535225Y2 JP1986184278U JP18427886U JPH0535225Y2 JP H0535225 Y2 JPH0535225 Y2 JP H0535225Y2 JP 1986184278 U JP1986184278 U JP 1986184278U JP 18427886 U JP18427886 U JP 18427886U JP H0535225 Y2 JPH0535225 Y2 JP H0535225Y2
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- chain belt
- power transmission
- pin
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Description
本考案は、自動車等の変速機として用いること
ができるベルト式無段変速機の動力伝達用Ｖ型チ
エーンベルトに関し、更に詳しくは、複数枚のリ
ンクと、ピンと、Ｖ型ブロツクとからなる動力伝
達用Ｖ型チエーンベルトに係るものである。
ができるベルト式無段変速機の動力伝達用Ｖ型チ
エーンベルトに関し、更に詳しくは、複数枚のリ
ンクと、ピンと、Ｖ型ブロツクとからなる動力伝
達用Ｖ型チエーンベルトに係るものである。
最近、自動車等の変速機としてベルト式無段変
速機が多数提案されている。 ベルト式無段変速機は、一方の回転軸と他方の
回転軸にＶ字形断面の周溝（Ｖ溝）を有するプー
リが設けられており、両プーリ間に動力伝達用Ｖ
ベルトが掛け渡されている。そして、両プーリの
上記Ｖ溝の幅が変えられることにより、一方の回
転軸から他方の回転軸に回転動力が無段階に変速
されて伝達されるようになつている。 従来、この種のベルト式無段変速機に使用され
るＶ型ベルトの一つとして、リンクに対してＶ型
ブロツクを取り付けたタイプの動力伝達用Ｖ型チ
エーンベルトが知られている。 すなわち、第３８図および第３９図に示すよう
に、両端部にピン孔０２を有するリンク０１の略
中央部には、Ｖ型ブロツクを取り付けるための切
込み（ブロツク取付溝）０７が設けられている。
Ｖ型ブロツク０４は、第３７図に示されているよ
うに、両側部に入力プーリおよび出力プーリに摩
擦接触するテーパ面０５を備えており、その中央
部にリンク孔０６が形成されている。そして、第
３６図および第３７図に示すように、Ｖ型ブロツ
クのリンク孔０６に複数枚のリンク０１を交互に
挿入して重ね合わせ、各リンクのピン孔０２にピ
ン０３を挿入することにより関節運動可能に連結
して無端状に形成し、上記リンクの切込み０７と
Ｖ型ブロツクのリンク孔０６とを係合させてなる
動力伝達用Ｖ型チエーンベルトが提案されている
（例えば、実公昭39−3919号公報）。 また、リンクのピン孔を囲む片方の縁部にブロ
ツク受け面を有する突出部を形成し、その突出部
が左右交互に位置するようにＶ型ブロツクのリン
ク孔に挿入し、ピンにて関節運動可能に連結して
なる動力伝達用Ｖ型チエーンベルトが提案されて
いる（例えば、実公昭40−13929号公報）。
速機が多数提案されている。 ベルト式無段変速機は、一方の回転軸と他方の
回転軸にＶ字形断面の周溝（Ｖ溝）を有するプー
リが設けられており、両プーリ間に動力伝達用Ｖ
ベルトが掛け渡されている。そして、両プーリの
上記Ｖ溝の幅が変えられることにより、一方の回
転軸から他方の回転軸に回転動力が無段階に変速
されて伝達されるようになつている。 従来、この種のベルト式無段変速機に使用され
るＶ型ベルトの一つとして、リンクに対してＶ型
ブロツクを取り付けたタイプの動力伝達用Ｖ型チ
エーンベルトが知られている。 すなわち、第３８図および第３９図に示すよう
に、両端部にピン孔０２を有するリンク０１の略
中央部には、Ｖ型ブロツクを取り付けるための切
込み（ブロツク取付溝）０７が設けられている。
Ｖ型ブロツク０４は、第３７図に示されているよ
うに、両側部に入力プーリおよび出力プーリに摩
擦接触するテーパ面０５を備えており、その中央
部にリンク孔０６が形成されている。そして、第
３６図および第３７図に示すように、Ｖ型ブロツ
クのリンク孔０６に複数枚のリンク０１を交互に
挿入して重ね合わせ、各リンクのピン孔０２にピ
ン０３を挿入することにより関節運動可能に連結
して無端状に形成し、上記リンクの切込み０７と
Ｖ型ブロツクのリンク孔０６とを係合させてなる
動力伝達用Ｖ型チエーンベルトが提案されている
（例えば、実公昭39−3919号公報）。 また、リンクのピン孔を囲む片方の縁部にブロ
ツク受け面を有する突出部を形成し、その突出部
が左右交互に位置するようにＶ型ブロツクのリン
ク孔に挿入し、ピンにて関節運動可能に連結して
なる動力伝達用Ｖ型チエーンベルトが提案されて
いる（例えば、実公昭40−13929号公報）。
しかしながら、上述した構成の動力伝達用Ｖ型
チエーンベルトにおいては、リンク０１における
ブロツク取付溝０７の隅部０８に応力集中が発生
し、リンク０１の早期破損を引き起こす。 その原因は、第３８図に示すように、(a)ブロツ
ク取付溝０７の隅部０８が鋭角的な形状となつて
いる、(b)しかもブロツク取付溝０７間のリンク胴
体部におけるチエーン半径方向幅寸法がピン孔縁
部のチエーン半径方向幅寸法W′（ピン孔縁部の直
径）よりも!?かに小さく、隅部０８とピン孔０２
間の寸法Ｌが小さいためである。それ故、上記隅
部０８からの疲労破壊で耐久性の確保が困難であ
るといつた問題があつた。 そこで、上記対策の一つとして、第４０図に示
すように、(a)ブロツク取付溝の隅部０８にＲを設
けると共に、(b)ピン孔０２を囲む縁部からチエー
ン半径方向外周側および内周側にブロツク受け面
０９を有する突出部０１１を設け、ブロツク取付
溝０７間のリンク胴体部におけるチエーン半径方
向幅寸法Ｗをピン孔縁部のチエーン半径方向幅寸
法W′よりも大きく設定し、隅部０８とピン孔０
２間の寸法Ｌが極力大きくすることが考えられ
る。 しかしながら、上記第４０図のリンクを用いた
動力伝達用Ｖ型チエーンベルトにあつても、Ｖ型
チエーンベルトに負荷をかけて長時間運転する
と、図示したようにリンクのピン孔０２からチエ
ーン外周方向に疲労破壊を起こした。 そこで、本考案者が各種実験を行つた結果、次
のことが判明した。 すなわち、Ｖ型チエーンベルトの直線部で引張
力がかかつている際のリンク０１にかかる力は、
ピン０３からの引張力F1（第４０図）のみであ
る。このとき、ピン孔０２の内周側と外周側のＡ
点およびＢ点に応力FAおよびFBが集中している。
しかし、その大小関係はFA≒FBである。ところ
が、Ｖ型チエーンベルトがＶ型プーリ内に巻き付
いた際のリンク０１にかかる力は、Ｖ型ブロツク
０４からの突き上げ力F2が付加され（第４１
図）、このときのFA，FBはFA＜FBとなる。従つ
て、Ａ点とＢ点ではＢ点の方が応力的に厳しく、
疲労破壊はＢ点を起点にして発生する。 なお、この対策の一つとして、リンク形状をサ
イズアツプし、危険断面長ｌを十分に確保するこ
とが考えられる。こうすれば、FAおよびFBが減
少し、応力的には良くなる（疲労強度がアツプす
る）が、Ｖ型チエーンベルト自体が大型化すると
共に重量増加を来たし、好ましくない。また、リ
ンク枚数を多くするか、又はリンク板厚寸法を大
きくして強度を確保することも考えられるが、同
様の不具合を有する。それ故、特にスペースが制
約される無段変速機の動力伝達用Ｖ型チエーンベ
ルトにおいては、サイズアツプを伴うことなく１
枚のリンクが受け持つトルク容量をできるだけ大
きくすることが要望されているものである。 従つて、本考案の目的は、動力伝達用Ｖ型チエ
ーンベルトにおいて、リンクをサイズアツプする
ことなくピン孔外周側の応力を減少することによ
り、リンクの疲労強度を向上することにある。
チエーンベルトにおいては、リンク０１における
ブロツク取付溝０７の隅部０８に応力集中が発生
し、リンク０１の早期破損を引き起こす。 その原因は、第３８図に示すように、(a)ブロツ
ク取付溝０７の隅部０８が鋭角的な形状となつて
いる、(b)しかもブロツク取付溝０７間のリンク胴
体部におけるチエーン半径方向幅寸法がピン孔縁
部のチエーン半径方向幅寸法W′（ピン孔縁部の直
径）よりも!?かに小さく、隅部０８とピン孔０２
間の寸法Ｌが小さいためである。それ故、上記隅
部０８からの疲労破壊で耐久性の確保が困難であ
るといつた問題があつた。 そこで、上記対策の一つとして、第４０図に示
すように、(a)ブロツク取付溝の隅部０８にＲを設
けると共に、(b)ピン孔０２を囲む縁部からチエー
ン半径方向外周側および内周側にブロツク受け面
０９を有する突出部０１１を設け、ブロツク取付
溝０７間のリンク胴体部におけるチエーン半径方
向幅寸法Ｗをピン孔縁部のチエーン半径方向幅寸
法W′よりも大きく設定し、隅部０８とピン孔０
２間の寸法Ｌが極力大きくすることが考えられ
る。 しかしながら、上記第４０図のリンクを用いた
動力伝達用Ｖ型チエーンベルトにあつても、Ｖ型
チエーンベルトに負荷をかけて長時間運転する
と、図示したようにリンクのピン孔０２からチエ
ーン外周方向に疲労破壊を起こした。 そこで、本考案者が各種実験を行つた結果、次
のことが判明した。 すなわち、Ｖ型チエーンベルトの直線部で引張
力がかかつている際のリンク０１にかかる力は、
ピン０３からの引張力F1（第４０図）のみであ
る。このとき、ピン孔０２の内周側と外周側のＡ
点およびＢ点に応力FAおよびFBが集中している。
しかし、その大小関係はFA≒FBである。ところ
が、Ｖ型チエーンベルトがＶ型プーリ内に巻き付
いた際のリンク０１にかかる力は、Ｖ型ブロツク
０４からの突き上げ力F2が付加され（第４１
図）、このときのFA，FBはFA＜FBとなる。従つ
て、Ａ点とＢ点ではＢ点の方が応力的に厳しく、
疲労破壊はＢ点を起点にして発生する。 なお、この対策の一つとして、リンク形状をサ
イズアツプし、危険断面長ｌを十分に確保するこ
とが考えられる。こうすれば、FAおよびFBが減
少し、応力的には良くなる（疲労強度がアツプす
る）が、Ｖ型チエーンベルト自体が大型化すると
共に重量増加を来たし、好ましくない。また、リ
ンク枚数を多くするか、又はリンク板厚寸法を大
きくして強度を確保することも考えられるが、同
様の不具合を有する。それ故、特にスペースが制
約される無段変速機の動力伝達用Ｖ型チエーンベ
ルトにおいては、サイズアツプを伴うことなく１
枚のリンクが受け持つトルク容量をできるだけ大
きくすることが要望されているものである。 従つて、本考案の目的は、動力伝達用Ｖ型チエ
ーンベルトにおいて、リンクをサイズアツプする
ことなくピン孔外周側の応力を減少することによ
り、リンクの疲労強度を向上することにある。
そこで本考案は、上述の問題点を解決するため
の手段として、次のような構成を採用したもので
ある。 すなわち、上述した動力伝達用Ｖ型チエーンベ
ルトにおいて、チエーンの半径方向幅中心に対し
リンクのピン孔中心をチエーンの内周方向に所定
量だけオフセツトしたことを特徴とする。 具体的には第１図、第２図および第６図を例に
とつて説明する。動力伝達用Ｖ型チエーンベルト
１０は、両端部にピン孔２１を有する複数枚のリ
ンク２０と、交互に重ね合わせた各リンクのピン
孔２１に挿入され各リンク２０を関節運動可能に
連結するピン３０とにより構成される環状のチエ
ーンと、各ピン３０間に装着され両側部にＶ型プ
ーリと摩擦接触するテーパ面５１を備えたＶ型ブ
ロツク５０とからなつている。 そして、リンク２０のピン孔２１の中心Ｏはチ
エーンの半径方向幅中心に対しチエーンの内周方
向に所定量ｅだけオフセツトされている。
の手段として、次のような構成を採用したもので
ある。 すなわち、上述した動力伝達用Ｖ型チエーンベ
ルトにおいて、チエーンの半径方向幅中心に対し
リンクのピン孔中心をチエーンの内周方向に所定
量だけオフセツトしたことを特徴とする。 具体的には第１図、第２図および第６図を例に
とつて説明する。動力伝達用Ｖ型チエーンベルト
１０は、両端部にピン孔２１を有する複数枚のリ
ンク２０と、交互に重ね合わせた各リンクのピン
孔２１に挿入され各リンク２０を関節運動可能に
連結するピン３０とにより構成される環状のチエ
ーンと、各ピン３０間に装着され両側部にＶ型プ
ーリと摩擦接触するテーパ面５１を備えたＶ型ブ
ロツク５０とからなつている。 そして、リンク２０のピン孔２１の中心Ｏはチ
エーンの半径方向幅中心に対しチエーンの内周方
向に所定量ｅだけオフセツトされている。
上述の手段によれば、リンクのピン孔２１の中
心Ｏをチエーンの半径方向幅中心に対しチエーン
の内周方向に所定量ｅだけオフセツトしたので、
リンク２０におけるチエーン外周方向の応力が集
中する危険断面長lBおよびチエーン内周方向の応
力が集中する危険断面長lAを、lB＞lA（lA＋lB＝2l）
の関係にでき、従来リンクのようにlA＝lB＝ｌの
場合に比べてチエーン外周側の応力FBが減少す
る。 従つて、リンク２０の疲労強度が向上する。
心Ｏをチエーンの半径方向幅中心に対しチエーン
の内周方向に所定量ｅだけオフセツトしたので、
リンク２０におけるチエーン外周方向の応力が集
中する危険断面長lBおよびチエーン内周方向の応
力が集中する危険断面長lAを、lB＞lA（lA＋lB＝2l）
の関係にでき、従来リンクのようにlA＝lB＝ｌの
場合に比べてチエーン外周側の応力FBが減少す
る。 従つて、リンク２０の疲労強度が向上する。
以下、本考案の実施例を図面に基づいて詳細に
説明する。 先ず、第３４図に示す本考案の動力伝達用Ｖ型
チエーンベルトが適用される無段変速機について
説明する。 図において、１は入力軸、２は出力軸である。
これら入力軸１および出力軸２の端部には、それ
ぞれ入力プーリ（駆動プーリ）３および出力プー
リ（従動プーリ）４が連結されている。 入力プーリ３は、入力軸１に一体的に設けられ
た固定プーリ３ａと、この固定プーリ３ａに対向
して入力軸１上に軸線方向へ摺動可能に嵌合され
た可動プーリ３ｂとからなつている。そして、互
いに対向する端面には円錐面５が形成されてお
り、両円錐面間にＶ字形断面の周溝（Ｖ溝）を形
成している。更に、入力軸１には入力側ピストン
３ｃが圧入され、図示しないロツクナツトの締付
力（軸力）にて軸方向に固定されており、このピ
ストン３ｃの外周面が可動プーリ３ｂの内周面と
Ｏリングを介して液密に嵌合している。こうし
て、入力軸１、可動プーリ３ｂおよびピストン３
ｃによつて油圧室３ｄが形成され、この油圧室３
ｄは入力軸１に形成した油通路１ａによつて外部
の油圧源に接続されている。 一方、出力プーリ４も入力プーリ３の場合と同
様に固定プーリ４ａおよび可動プーリ４ｂとから
なり、両プーリ４ａおよび４ｂの対向面には同様
にＶ溝を形成する円錐面６が形成されている。ま
た、出力軸２には出力側ピストン４ｃが同様に軸
方向に固定されており、ピストン４ｃの外周面が
可動プーリ４ｂの内周面とＯリングを介して液密
に嵌合している。そして、出力軸２、可動プーリ
４ｂおよびピストン４ｃによつて油圧室４ｄが形
成され、出力軸２に形成した油通路２ａによつて
外部の油圧源に接続されている。 入力プーリ３と出力プーリ４との間には動力伝
達用Ｖ型チエーンベルト（以下、チエーンベルト
と称する）１０が掛け渡されている。そして、入
力プーリ３の油圧室３ｄ内の作動油量が調整され
ることによつて入力プーリ３のＶ溝の幅が変更さ
れると、これに追従して出力プーリ４の可動プー
リ４ｂが軸線方向へ摺動させられて油圧室４ｄ内
の作動油量が増減され、出力プーリ４のＶ溝に適
合した幅に変わることとなる。すなわち、入力プ
ーリ３側の油圧室３ｄ内の作動油量が制御される
ことによつて、入力プーリ３と出力プーリ４との
回転速度の比、つまり変速比が変更される。な
お、チエーンベルト１０の張力は出力プーリ４の
油圧室４ｄ内の油圧が制御されることによつて最
適値に保たれるようになつている。 〔第１実施例〕 次に、第１図〜第１０図に示す本考案の第１実
施例に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトについ
て説明する。 第１図はリンクの拡大正面図、第２図は第１図
の側面図、第３図はローラピンの拡大正面図、第
４図はＶ型ブロツクの拡大正面図、第５図は第４
図の−線に沿つた断面図、第６図はＶ型チエ
ーンベルトの一部を示した斜視図、第７図は一部
を断面にて示したＶ型チエーンベルトの側面図、
第８図は第７図の平面図、第９図は第７図の−
線に沿つた断面図、第１０図は第７図の−
線に沿つた断面図である。 チエーンベルト１０は、これらの図に示されて
いるように、大別して環状のチエーンと複数個の
Ｖ型ブロツク５０とからなつている。 そして、環状のチエーンは、複数枚のリンク２
０、これらのリンク２０を互いに関節運動可能に
連結するピン３０、およびリンク２０とピン３０
間の位置決めをなすＥリング４０とから構成され
ており、Ｖ型ブロツク５０は両側部にＶ型プーリ
３，４と摩擦接触するテーパ面５１を備えてい
る。 リンク２０は、第１図および第２図に示すよう
に平板形状をなしており、その両端部にピン孔２
１が形成されている。ピン孔２１を囲む両方の縁
部には、チエーン半径方向外周側および内周側に
後述するＶ型ブロツク５０と接触するブロツク受
け面２２を備えた突出部２３および２４が設けら
れている。そして、リンク長手方向（第１図の左
右方向）に隔てた両突出部２３と２３および２４
と２４との間に、後述するＶ型ブロツク５０が取
り付けられるブロツク取付溝２５が形成される。 上記外周側突出部２３と内周側突出部２４と
は、リンク長手方向（第１図の左右方向）に対し
て直交し、かつピン孔２１の中心Ｏを通る平面Ｄ
を含む位置に設けられている。これは、通常のト
ラツク形状をなすリンクを用いたチエーンベルト
に大きなトルクを加えた場合、リンク長手方向に
対して直交するピン孔中心を通る平面付近に亀裂
が発生することから、そのリンク強度（疲労強
度）を向上させるためである。そして、外周側突
出部２３および内周側突出部２４には、それぞれ
前後のＶ型ブロツクに対向する側に傾斜面２６お
よび２７が形成されており、かつその角部がＲ状
に面取りされている（但し、内周側突出部２４側
の方が半径大）。また、ブロツク取付溝２５間の
リンク胴体部２８におけるチエーン半径方向幅寸
法Ｗは、ピン孔縁部のチエーン半径方向幅寸法
W′に対して、Ｗ≧W′の関係に設定される。な
お、ピン孔縁部とは半径ｒ以内の部分である。従
つて、縁部幅寸法W′は2rであり、換言するとＷ
≧2rの関係にある。 また、上記外周側突出部２３間および内周側突
出部２４間に形成されるブロツク取付溝２５の隅
部２９には、応力集中を緩和してリンク強度（疲
労強度）を向上するためにＲが設けられている。 更に、上記リンク２０は、リンク外形形状を変
えずにピン孔２１をチエーンベルト内周方向に所
定量ｅだけオフセツトすることにより、第１図に
示したピン孔２１からのチエーン外周方向の危険
断面長lBと、チエーン内周方向の危険断面長lAと
の関係が、lB＞lAに設定されている。 この実施例においては、例えば上記lB＝2.4mm、
lA＝2.0mmでlB／lA＝1.2となつている。 上記リンク２０は、プレスによる打ち抜き成形
によつて容易に製作することができる。 そして、上記形状をなす複数枚のリンク２０を
その板厚方向に交互に重ね合わせ、これら各リン
クのピン孔２１にローラピン３０を通して互いに
関節運動可能に順次連結し、無端状に形成してチ
エーンを構成する。各リンク２０は、上記ピン３
０に対してその軸線方向（チエーン幅方向）に位
置決めされていることが好ましい。この位置決め
は、例えば第３図に示すようにローラピン３０の
両端部に環状溝３１を形成し、両環状溝に第９図
に示すようにＥリング４０を取り付けることによ
り行われる。なお、ローラピン３０の両端部をカ
シメても良い。 チエーンの両側面から突出したローラピン３０
の端部は、後述するＶ型ブロツクのベルト進行方
向前面および後面と接触しないよう〓間が設けら
れている。このローラピン３０の長さは、隣合う
ローラピン３０を含むＶ型ブロツクの幅寸法より
も若干短くされている。 一方、Ｖ型ブロツク５０は、第４図に示すよう
に両側部に前記入力プーリのＶ溝円錐面５および
出力プーリのＶ溝円錐面６と摩擦接触するテーパ
面５１を備えた柱状部５２と、両柱状部を掛け渡
す梁部５３とからなり、その中央部にチエーンを
収容する矩形のリンク孔５４を有する。このリン
ク孔５４のチエーン半径方向幅寸法Ｗは、前記リ
ンク胴体部２８のチエーン半径方向幅寸法と略同
一に設定されている。 リンク孔５４を形成する上記梁部５３の隅部に
は、前記リンク２０のブロツク取付溝隅部２９の
Ｒ部との干渉を避けるべく面取り５５が施されて
いる。また、Ｖ型ブロツク５０のベルト進行方向
前面５６および後面５７は互いに平行な平滑面と
され、第５図に示すＶ型ブロツク板厚寸法t1は前
記ブロツク取付溝２５の幅寸法と略同一に設定さ
れている。 そして、上記構成からなる動力伝達用Ｖ型チエ
ーンベルト１０は、次のようにして組み付けるこ
とができる。 先ず、複数枚のリンク２０を斜めに傾けてＶ型
ブロツクのリンク孔５４内に挿入し、そのリンク
２０を回転させながらブロツク取付溝２５とリン
ク孔５４とが係合する正規の位置に組み付ける。 次に、１枚おきにチエーン長手方向にずらして
リンク２０を板厚方向の重ね合わせ、各リンクの
ピン孔２１にローラピン３０を挿入し、環状溝３
１にＥリンク４０を取り付けて互いに関節運動可
能に順次連結する。 この作業を次々に繰り返し、第６図〜第８図に
示す無端状のチエーンベルト１０を構成する。な
お、第７図においてTPはチエーンピツチ（一対
のピン中心間距離）、Ｐ−Ｐはピツチラインを示
す。 そして、組付状態においては、Ｖ型ブロツク５
０は第７図に示すようにローラピン３０に接触せ
ず、リンク２０のブロツク取付溝２５に係合して
いる。そして、その前面５６および後面５７がブ
ロツク受け面２２と接触してチエーン長手方向に
位置決めされる。これに対しチエーン幅方向に関
しては、チエーンとＶ型ブロツク５０とが入出力
プーリ間の芯ずれを考慮して相対摺動可能に〓間
を持つて配置されることが望ましい。 すなわち、互いに対向するリンク２０の両側面
（チエーンの両側面）とＶ型ブロツクのリンク孔
端面５８との間には、〓間Ｃ／２がそれぞれ設け
られている。そして、このトータル〓間Ｃは、無
段変速機にて発生する入力プーリ３と出力プーリ
４間の最大芯ずれ量δ（第３５図参照）よりも大
きく設定されている。つまり、Ｃ＞δの関係とさ
れる。 上記のように構成された動力伝達用Ｖ型チエー
ンベルト１０においては、入力プーリ３および出
力プーリ４の背面に作用する油圧推力によるＶ型
プーリからの挟圧力はＶ型ブロツク５０にて受け
持たれる。 この状態で入力プーリ３からの回転動力は、そ
のＶ溝中にて摩擦接触しているＶ型ブロツク５０
に伝わる。そして、Ｖ型ブロツク５０に伝達され
た動力は、各リンク２０およびローラピン３０に
伝達され、順次後方のＶ型ブロツク５０に伝達さ
れる。この際、後方のＶ型ブロツク５０は各リン
クの突出部２３および２４にて直接引つ張られ、
チエーンに引張力を発生させる。こうして、各リ
ンク２０の突出部２３，２４およびローラピン３
０を通じ、Ｖ型ブロツク５０を介してゴムベルト
と同じ理論で動力が出力プーリ４へ伝達される。 さて、この実施例にあつては、リンク２０のチ
エーン外周方向とチエーン内周方向の危険断面長
をlB＞lA（lA＋lB＝2l）の関係に設定したので、従
来のリンクのようにlA＝lB＝ｌの場合に比べて最
も応力的に厳しいＢ点で応力、すなわちチエーン
外周方向の応力FBが減少する。 この結果、lB／lA＝1.2（lB＝2.4mm、lA＝2.0mm）
に設定した本実施例に係る動力伝達用Ｖ型チエー
ンベルト１０の疲労強度は、lB／lA＝１（lA＝lB＝
2.2mm）の従来のものに比べ、第１１図に示すよ
うに約５〜10％向上した。なお、lB／lAは1.5以下
に設定すれば、疲労強度が向上する。しかしなが
ら、lB／lA＞1.5の範囲では逆にＡ点での応力が厳
しくなり（lA→小、FA→増大）、リンク疲労強度
が低下していく。それ故、lB／lA＝約1.2が特に好
ましい。 従つて、この実施例によれば、サイズアツプす
ることなくリンク２０の疲労強度を大幅に向上す
ることができ、動力伝達用Ｖ型チエーンベルト１
０の耐久性の向上を図ることが可能である。 また、上記外周側突出部２３と内周側突出部２
４とをリンク長手方向と直交するピン孔中心Ｏを
通る平面Ｄを含む位置に設けたので、リンク強度
（疲労強度）が向上する。更に、ブロツク取付溝
２５間のリンク胴体部２８におけるチエーン半径
方向幅寸法Ｗを、ピン孔２１縁部のチエーン半径
方向幅寸法W′に対して、Ｗ≧W′の関係に設定し
たので、リンク強度（疲労強度）を一段と向上す
ることができる。すなわち、チエーンに張力が作
用した際、換言するとリンク２０をローラピン３
０で引つ張つた際、張力を分担するのは殆どピン
孔縁部に幅寸法W′より内側の部分である。従つ
て、ブロツク取付溝２５およびその隅部２９が、
上記ピン孔縁部の幅寸法W′の範囲内に有るか無
いかでリンク強度が大幅に異なる。それ故、第３
８図に示す従来のリンク形状に比べてリンク強度
が大きい。更にまた、リンク２０におけるブロツ
ク取付溝隅部２９にＲを設けたので、上記隅部２
９に生ずる応力集中が緩和される。 このようにリンク２０の強度向上を図つたの
で、一対のリンク当たりのトルク容量を大幅にア
ツプすることができ、スペースが著しく制約され
る無段変速機のチエーンベルトとして最適であ
る。 また、Ｖ型ブロツク５０は各リンクの突出部２
３および２４にて直接引つ張られるため、両者間
の接触面積が大きく取れ、大きなトルクを伝達可
能である。また、リンク２０とＶ型ブロツク５０
間での摺動が少ないため、伝達効率が良好であ
り、かつ摩耗が少なく耐久性に優れている。それ
故、大トルク伝達用チエーンベルトとしてコンパ
クトであり、軽量化、低コスト化が可能である。 更にまた、自動車等の変速範囲が極めて広いベ
ルト式無段変速機においては、使用時に第３５図
に示すように、回転軸周りの入力プーリ３のＶ溝
中心平面Ｅと、出力プーリ４のＶ溝中心平面Ｆと
がδだけ軸方向にずれる、通称芯ずれが発生す
る。この芯ずれが発生すると、ベルト１０が捩れ
た状態で入力プーリ３および出力プーリ４に噛み
込むこととなり、ベルト１０の耐久性を悪化させ
る。特に、チエーンベルト１０にあつては、各リ
ンクの剛性が高く、しかも振動騒音の点からＶ型
ブロツクとチエーン間のチエーン幅方向の移動量
が極めて小さく規制されているため、両プーリ
３，４間で発生する芯ずれを吸収することができ
ない。それ故、第３５図に示すように各リンクが
Ｖ型ブロツクに対して捩れた状態となり、各リン
クが摩耗したり、場合によつては破損に至る虞が
あつた。 しかしながら、この実施例によれば、入出力プ
ーリ３，４間で芯ずれが発生した場合において
も、Ｖ型ブロツク５０がチエーンに対してその横
方向（幅方向）に移動可能であるため、上記芯ず
れを無理なく吸収することができる。この結果、
チエーンは常に直線状態が維持され、異常な応力
がチエーンにかかることがなくチエーンの疲労耐
久性が大幅に向上する。 〔第２実施例〕 第１２図〜第１７図は本考案の第２実施例に係
る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示し、第１２
図は一部を断面にて示したＶ型チエーンベルトの
側面図、第１３図は第１２図の−線に沿
つた断面図、第１４図はリンクの拡大正面図、第
１５図は胴体部にて切断したリンクの縦断面図、
第１６図はＶ型ブロツクの拡大正面図、第１７図
は第１６図の−線に沿つた断面図であ
る。 なお、第１２図〜第１７図において前記第１
図、第２図、第４図、第５図、第７図および第９
図に対応する部分は、これらの図と同一符号を用
いてその詳細な説明を省略する。 この実施例は、梁部に面取りが無いＶ型ブロツ
クを用いることができるように、リンクにおける
ブロツク取付溝隅部の形状を変更したものであ
る。 すなわち、第１４図および第１５図に示すよう
に、リンク２０に設けた外周側突出部２３間およ
び内周側突出部２４間に形成されるブロツク取付
溝２５の隅部２９には、Ｒ状の逃げ溝２９ａが設
けられている。このＲ状逃げ溝２９ａは、チエー
ン半径方向ではなくリンク長手方向に沿つて設け
られる。 更に、上記リンク２０は、前記実施例と同様に
リンク外形形状を変えずにピン孔２１をチエーン
内周方向に所定量だけオフセツトすることによ
り、第１４図に示すピン孔２１からのチエーン外
周方向の危険断面長lBと、チエーン内周方向の危
険断面長lAとの関係が、lB＞lAに設定されている。 一方、Ｖ型ブロツク５０は、第１６図および第
１７図に示すように梁部５３の隅部には面取りが
施されていない。 そして、Ｖ型ブロツク５０にリンク２０を組み
付けた状態において、第１２図に示すようにＲ状
逃げ溝２９ａによりＶ型ブロツク５０の角部とリ
ンク２０のブロツク取付溝隅部２９との干渉が防
止される。 従つて、この実施例においては、Ｖ型ブロツク
の梁部５３に面取りを施す必要がなく、製造コス
トを低減できる。また、Ｒ状逃げ溝２９ａをリン
ク長手方向（チエーン長手方向）に沿つて設けた
ので、Ｒ状逃げ溝をチエーン半径方向に設けた場
合に比べ、リンク強度の低下が殆どない。 〔第３実施例〕 第１８図〜第２７図は本考案の第３実施例に係
る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示し、第１８
図はＶ型チエーンベルトの一部を示した斜視図
（但し、理解を容易にするためにピンホルダを外
した状態にて示した）、第１９図は一部を断面に
て示したＶ型チエーンベルトの側面図、第２０図
は第１９図の平面図、第２１図は第１９図の
−線に沿つた断面図、第２２図はリンク
の拡大正面図、第２３図はロツカーピンの拡大斜
視図、第２４図はＶ型ブロツクの拡大正面図、第
２５図は第２４図の側面図、第２６図および第２
７図はピンホルダの拡大正面図およびその側面図
のである。 なお、第１８図〜第２５図において前記第２実
施例の図面に対応する部分は、それらの図と同一
符号を用いてその詳細な説明を省略する。 この実施例は、前記したリンク２０を互いに関
節運動可能に連結するローラピン３０に代えて耐
摩耗性に優れたロツカーピン３５を使用したもの
である。 すなわち、第２２図に示すようにリンク２０に
形成したピン孔２１は、真円ではなく円弧状の回
り止め突起２１ａを備えた形状とされている。ま
た、上記リンク２０は、前記実施例と同様にリン
ク外形形状を変えずにピン孔２１をチエーン内周
方向に所定量だけオフセツトすることにより、第
２２図に示すピン孔２１からのチエーン外周方向
の危険断面長lBと、チエーン内周方向の危険断面
長lAとの関係が、lB＞lAに設定されている。 一方、ロツカーピン３５は、第２３図に示すよ
うに断面湾曲形状をなしており、その内周に前記
リンクの回り止め突起２１ａと係合する回り止め
窪み３５ａと、外周に円筒面の一部をなす転動面
３５ｂと、前記リンクのピン孔２１の内周面と係
合する固定面３５ｃとを有する。 また、Ｖ型ブロツク５０は、第２４図に示すよ
うにリンク孔５４ａが矩形状とされ、内周側に位
置する梁部（図にて下方）５３の内周側端面が中
央部で最も肉厚の薄い湾曲面５３ａに形成されて
いる。またＶ型ブロツク５０は、２枚一組で使用
される。つまり、Ｖ型ブロツク５０の１枚の板厚
は、第２５図に示すように前記第２実施例の半分
の板厚t1／２に設定されており、梁部５３には前
記第２実施例と同様に面取りが施されていない。 更に、リンク２０とロツカーピン３５とをチエ
ーン幅方向に位置決めするピンホルダ６０（第２
６図および第２７図）が用いられる。このピンホ
ルダ６０は、ばね鋼の板材から成形され、湾曲し
た基部６１、基部の両側に折り曲げられた脚部６
２、および脚部の先端をＵ字状に折り返した爪部
６３からなつている。自由状態において、一対の
対向する爪部６３間の寸法G2は、第２１図に示
すチエーン幅寸法G1よりも小さく設定されてい
る。また、湾曲状基部６１の内面と爪部６３の先
端との間の寸法H2は、第２１図に示すリンク２
０の外周側端面とロツカーピン３５の内周側端面
までの寸法H1よりも小さく設定されている。な
お、ピンホルダ６０の幅寸法t2（第２７図）は、
第１９図に示すチエーンベルト直線状態からプー
リに巻き付いた状態でも前後のＶ型ブロツク５０
と干渉しないような寸法に予め設定される。 そして、上記構成からなる動力伝達用Ｖ型チエ
ーンベルト１０は、次のように組み付けることが
できる。 先ず、２枚一組のＶ型ブロツク５０のリンク孔
５４内にリンク２０を斜めに傾けて挿入し、その
リンク２０を回転させながらブロツク取付溝２５
とリンク孔５４とが係合する正規の位置に組み付
ける。 次に、１枚おきにチエーン長手方向にずらして
リンク２０を板厚方向に重ね合わせ、各リンクの
ピン孔２１内に一対のロツカーピン３５を背中合
わせにして互いに転動面３５ｂ同士が接触するよ
うに挿入する。 更に、ピンホルダ６０を上方からそのばね作用
を利用して組み付ける。この状態で、ピンホルダ
の湾曲状基部６１がリンク２０の外周端面に接触
し、脚部先端の爪部６３がリンク側面およびロツ
カーピン３５に押圧され、ばね作用により確実に
位置決めされて保持される。なお、ピンホルダの
脚部６２の内面とロツカーピン３５の端面との間
には、所定の〓間が形成されている。 この作業を次々に繰り返し、無端状のチエーン
ベルト１０を構成する。なお、上記ピンホルダ６
０を用いる代わりに、一組のロツカーピン３５の
うちの一方を長くしてその端部に形成した溝にス
ナツプリンクを取り付けることにより、リンク２
０とロツカーピン３５とをチエーン幅方向に位置
決めしても良い。 この実施例によれば、チエーンベルト１０の振
動騒音を低減できると共に、チエーンベルト１０
の伸びを抑えることができ、延いてはチエーンベ
ルト１０の寿命向上に繋がる。 〔第４実施例〕 第２８図および第２９図は本考案の第４実施例
に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示すもの
で、第２８図は一部を断面にて示したＶ型チエー
ンベルトの側面図、第２９図はリンクの拡大正面
図である。 なお、第２８図および第２９図において前記第
３実施例の図面と対応する部分は、これらの図と
同一符号を用いてその詳細な説明を省略する。 この実施例は、前記第３実施例に係る動力伝達
用Ｖ型チエーンベルトにおいて、リンクの外周側
突出部に屈曲防止面を設けて特にチエーンベルト
の直線部分での共振現象に起因する騒音を低減す
るようにたものである。 すなわち、リンクの外周側突出部２３には、そ
れぞれ前後のＶ型ブロツクと当接可能な屈曲防止
面２６ａが形成されている。この屈曲防止面２６
ａが形成されている。この屈曲防止面２６ａは、
それぞれ突出部のブロツク受け面２２と平行に形
成されている。そして、外周側突出部２３のリン
ク長手方向幅寸法t2は、第２０図に示すチエーン
ピツチtp（一対のピン中心間距離）と前記２枚一
組のＶ型ブロツク板厚寸法t1に対して、t2≦tp−
t1の関係に設定される。 ところで、前述した実公昭39−3919号公報およ
び実公昭40−13929号公報に記載されたチエーン
ベルトにあつては、第４２図に二点鎖線で示すよ
うにチエーンベルト１０が内周側と外周側との両
側に屈曲自在である。このため、チエーンベルト
１０を入力プーリ３および出力プーリ４に掛け渡
した際、その自重により撓みが発生し、或る回転
条件ではチエーンベルト１０の直線部分１０ｓが
共振現象を起こす。それ故、その共振現象により
チエーンベルト１０自体に繰り返し衝撃力が作用
して騒音増大、耐久性悪化を引き起こすことがあ
る。 しかしながら、この実施例によれば、各リンク
の外周側突出部２３に屈曲防止面２６ａを形成し
たので、一方の屈曲防止面２６ａが前方のＶ型ブ
ロツク後面５７と当接し、他方の屈曲防止面２６
ａが後方のＶ型ブロツク前面５６と当接し、チエ
ーンベルト１０の内周側への屈曲が阻止される。
なお、屈曲防止面２６ａは、必ずしもブロツク受
け面２２と平行に形成する必要はなく、屈曲防止
面２６ａのリンク外周側端面となす角度を、傾斜
面２７とリンク内周側端面とのなす角度よりも大
きい傾斜面に設定しても良い。 従つて、この実施例によれば、チエーンベルト
１０を水平状態で入力プーリ３および出力プーリ
４に掛け渡しても、自重による撓みが殆どなく、
チエーンベルト１０の直線部分に発生する共振現
象が抑制される。この結果、上記チエーンベルト
直線部分での共振現象に起因する騒音を大幅に低
減することができると共に、チエーンベルト１０
の耐久性向上を図ることができる。 〔第５実施例〕 次に、第３０図〜第３３図は本考案の第５実施
例に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示すも
ので、第３０図は一部を断面にて示したＶ型チエ
ーンベルトの側面図、第３１図は第３０図の
XI−XI線に沿つた断面図、第３２図はリンク
の拡大正面図、第３３図は第３２図の側面図であ
る。 なお、第３０図〜第３３図において前記第３実
施例の図面に対応する部分は、これらの図と同一
符号を用いてその詳細な説明を省略する。 この実施例は、前記第１８図〜第２７図に示し
た第１実施例のチエーンベルトに対して、ブロツ
ク受け面を有する外周側突出部および内周側突出
部を、リンクの片方のピン孔縁部のみに設けたも
のである。 すなわち、チエーンベルト１００は、第３２図
及び第３３図に示すリンク２００と、前記第２３
図と同一形状をなすロツカーピン３０と、前記第
２４図および第２５図と同一形状をなすＶ型ブロ
ツク５０と、前記第２６図および第２７図と同一
形状をなすピンホルダ６０から構成されている。 リンク２００は、第３２図および第３３図に示
すような平板形状をなしており、その両端部に円
弧状の回り止め突起２１１を備えたピン孔２１０
が形成されている。ピン孔２１０を囲む片方の縁
部には、チエーン半径方向外周側および内周側に
後述するＶ型ブロツクと接触するブロツク受け面
２２０を有する突出部２３０および２４０が設け
られている。そして、上記外周側突出部２３０と
内周側突出部２４０とは、リンク長手方向（第３
２図の左右方向）に対して直交し、かつピン孔２
１０の中心Ｏを通る平面Ｄを含む位置に設けられ
ている。外周側突出部２３０および内周側突出部
２４０には、それぞれ前後のＶ型ブロツクに対向
する側に傾斜面２６０および２７０が形成されて
いる。また、ブロツク受け面２２０とリンク胴体
部２８０との間の隅部には、応力集中を緩和して
リンク強度（疲労強度）を向上するためにＲ状の
逃げ溝２９０がリンク長手方向に沿つて形成され
ている。 更に、上記リンク２００についても、前記実施
例と同様にリンク外形形状を変えずにピン孔２１
０をチエーン内周方向に所定量だけオフセツトす
ることにより、第３２図に示すピン孔２１０から
のチエーン外周方向の危険断面長lBと、チエーン
内周方向の危険断面長lAとの関係が、lB＞lAに設
定されている。 そして、上記構成からなる動力伝達用Ｖ型チエ
ーンベルト１００は、次のようにして組み付ける
ことができる。 先ず、複数枚のリンク２００を、その突出部の
ブロツク受け面２２０が左右交互に位置するよう
に、Ｖ型ブロツクの前面５６側と後面５７側から
リンク孔５４内に挿入する。 次に、各リンクのピン孔２１０にロツカーピン
３５を背中合わせにして互いに転動面３５ｂ同士
が接触するように挿入する。更に、ピンホルダ６
０をチエーンの上方からそのばね力を利用して組
み付ける。 この作業を次々に繰り返し、無端状のチエーン
ベルト１００を構成する。このようにチエーンベ
ルト１００は極めて容易に組み付けられる。 そして、組付状態においては、Ｖ型ブロツク５
０はその前面５６が一方のリンク２００に形成し
たブロツク受け面２２０と、その後面５７が他方
のリンク２００に形成したブロツク受け面２２０
と接触しており、チエーン長手方向に位置決めさ
れる。これに対しチエーン幅方向に関しては、チ
エーンとＶ型ブロツク５０とが入出力プーリ間の
芯ずれを考慮して相対摺動可能に〓間を持つて配
置される。 上記のように構成された動力伝達用Ｖ型チエー
ンベルト１００においても、前記した各実施例と
同様に、入力プーリ３からの回転動力は、Ｖ型ブ
ロツク５０→各リンク２００→ロツカーピン３５
→各リンク２００を介して順次後方のＶ型ブロツ
ク５０に伝達される。この際、後方のＶ型ブロツ
ク５０は各リンクの突出部２３０および２４０に
て直接引つ張られ、チエーンに引張力を発生させ
る。こうして、各リンクの突出部２３０，２４０
およびロツカーピン３０を通じ、Ｖ型ブロツク５
０を介してゴムベルトと同じ理論で動力が出力プ
ーリ４へ伝達される。 従つて、この実施例によれば、前記各実施例と
同様な作用効果を得ることができると共に、各リ
ンク２００のＶ型ブロツクリンク孔５４への挿入
が容易であり、チエーンベルト１００の組付作業
性が極めて良好である。 なお、図示しないが、前記した第４実施例（第
２８図および第２９図）と同様の構成、すなわ
ち、リンク２００の外周側突出部２３０に屈曲防
止面を形成しても良い。 以上、本考案を特定の実施例について説明した
が、本考案は、上記実施例に限定されるものでは
なく、実用新案登録請求の範囲に記載の範囲で
種々の実施態様が包含されるものであり、例え
ば、Ｖ型ブロツクをチエーン幅方向に２分割し、
両者を結合ピン、リベツト、ボルト・ナツト等の
結合手段にて一体化した構成としても良い。ま
た、各実施例の組み合わせが可能であると共に、
リンク、ピン、Ｖ型ブロツクの各構成部品の変形
も可能である。
説明する。 先ず、第３４図に示す本考案の動力伝達用Ｖ型
チエーンベルトが適用される無段変速機について
説明する。 図において、１は入力軸、２は出力軸である。
これら入力軸１および出力軸２の端部には、それ
ぞれ入力プーリ（駆動プーリ）３および出力プー
リ（従動プーリ）４が連結されている。 入力プーリ３は、入力軸１に一体的に設けられ
た固定プーリ３ａと、この固定プーリ３ａに対向
して入力軸１上に軸線方向へ摺動可能に嵌合され
た可動プーリ３ｂとからなつている。そして、互
いに対向する端面には円錐面５が形成されてお
り、両円錐面間にＶ字形断面の周溝（Ｖ溝）を形
成している。更に、入力軸１には入力側ピストン
３ｃが圧入され、図示しないロツクナツトの締付
力（軸力）にて軸方向に固定されており、このピ
ストン３ｃの外周面が可動プーリ３ｂの内周面と
Ｏリングを介して液密に嵌合している。こうし
て、入力軸１、可動プーリ３ｂおよびピストン３
ｃによつて油圧室３ｄが形成され、この油圧室３
ｄは入力軸１に形成した油通路１ａによつて外部
の油圧源に接続されている。 一方、出力プーリ４も入力プーリ３の場合と同
様に固定プーリ４ａおよび可動プーリ４ｂとから
なり、両プーリ４ａおよび４ｂの対向面には同様
にＶ溝を形成する円錐面６が形成されている。ま
た、出力軸２には出力側ピストン４ｃが同様に軸
方向に固定されており、ピストン４ｃの外周面が
可動プーリ４ｂの内周面とＯリングを介して液密
に嵌合している。そして、出力軸２、可動プーリ
４ｂおよびピストン４ｃによつて油圧室４ｄが形
成され、出力軸２に形成した油通路２ａによつて
外部の油圧源に接続されている。 入力プーリ３と出力プーリ４との間には動力伝
達用Ｖ型チエーンベルト（以下、チエーンベルト
と称する）１０が掛け渡されている。そして、入
力プーリ３の油圧室３ｄ内の作動油量が調整され
ることによつて入力プーリ３のＶ溝の幅が変更さ
れると、これに追従して出力プーリ４の可動プー
リ４ｂが軸線方向へ摺動させられて油圧室４ｄ内
の作動油量が増減され、出力プーリ４のＶ溝に適
合した幅に変わることとなる。すなわち、入力プ
ーリ３側の油圧室３ｄ内の作動油量が制御される
ことによつて、入力プーリ３と出力プーリ４との
回転速度の比、つまり変速比が変更される。な
お、チエーンベルト１０の張力は出力プーリ４の
油圧室４ｄ内の油圧が制御されることによつて最
適値に保たれるようになつている。 〔第１実施例〕 次に、第１図〜第１０図に示す本考案の第１実
施例に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトについ
て説明する。 第１図はリンクの拡大正面図、第２図は第１図
の側面図、第３図はローラピンの拡大正面図、第
４図はＶ型ブロツクの拡大正面図、第５図は第４
図の−線に沿つた断面図、第６図はＶ型チエ
ーンベルトの一部を示した斜視図、第７図は一部
を断面にて示したＶ型チエーンベルトの側面図、
第８図は第７図の平面図、第９図は第７図の−
線に沿つた断面図、第１０図は第７図の−
線に沿つた断面図である。 チエーンベルト１０は、これらの図に示されて
いるように、大別して環状のチエーンと複数個の
Ｖ型ブロツク５０とからなつている。 そして、環状のチエーンは、複数枚のリンク２
０、これらのリンク２０を互いに関節運動可能に
連結するピン３０、およびリンク２０とピン３０
間の位置決めをなすＥリング４０とから構成され
ており、Ｖ型ブロツク５０は両側部にＶ型プーリ
３，４と摩擦接触するテーパ面５１を備えてい
る。 リンク２０は、第１図および第２図に示すよう
に平板形状をなしており、その両端部にピン孔２
１が形成されている。ピン孔２１を囲む両方の縁
部には、チエーン半径方向外周側および内周側に
後述するＶ型ブロツク５０と接触するブロツク受
け面２２を備えた突出部２３および２４が設けら
れている。そして、リンク長手方向（第１図の左
右方向）に隔てた両突出部２３と２３および２４
と２４との間に、後述するＶ型ブロツク５０が取
り付けられるブロツク取付溝２５が形成される。 上記外周側突出部２３と内周側突出部２４と
は、リンク長手方向（第１図の左右方向）に対し
て直交し、かつピン孔２１の中心Ｏを通る平面Ｄ
を含む位置に設けられている。これは、通常のト
ラツク形状をなすリンクを用いたチエーンベルト
に大きなトルクを加えた場合、リンク長手方向に
対して直交するピン孔中心を通る平面付近に亀裂
が発生することから、そのリンク強度（疲労強
度）を向上させるためである。そして、外周側突
出部２３および内周側突出部２４には、それぞれ
前後のＶ型ブロツクに対向する側に傾斜面２６お
よび２７が形成されており、かつその角部がＲ状
に面取りされている（但し、内周側突出部２４側
の方が半径大）。また、ブロツク取付溝２５間の
リンク胴体部２８におけるチエーン半径方向幅寸
法Ｗは、ピン孔縁部のチエーン半径方向幅寸法
W′に対して、Ｗ≧W′の関係に設定される。な
お、ピン孔縁部とは半径ｒ以内の部分である。従
つて、縁部幅寸法W′は2rであり、換言するとＷ
≧2rの関係にある。 また、上記外周側突出部２３間および内周側突
出部２４間に形成されるブロツク取付溝２５の隅
部２９には、応力集中を緩和してリンク強度（疲
労強度）を向上するためにＲが設けられている。 更に、上記リンク２０は、リンク外形形状を変
えずにピン孔２１をチエーンベルト内周方向に所
定量ｅだけオフセツトすることにより、第１図に
示したピン孔２１からのチエーン外周方向の危険
断面長lBと、チエーン内周方向の危険断面長lAと
の関係が、lB＞lAに設定されている。 この実施例においては、例えば上記lB＝2.4mm、
lA＝2.0mmでlB／lA＝1.2となつている。 上記リンク２０は、プレスによる打ち抜き成形
によつて容易に製作することができる。 そして、上記形状をなす複数枚のリンク２０を
その板厚方向に交互に重ね合わせ、これら各リン
クのピン孔２１にローラピン３０を通して互いに
関節運動可能に順次連結し、無端状に形成してチ
エーンを構成する。各リンク２０は、上記ピン３
０に対してその軸線方向（チエーン幅方向）に位
置決めされていることが好ましい。この位置決め
は、例えば第３図に示すようにローラピン３０の
両端部に環状溝３１を形成し、両環状溝に第９図
に示すようにＥリング４０を取り付けることによ
り行われる。なお、ローラピン３０の両端部をカ
シメても良い。 チエーンの両側面から突出したローラピン３０
の端部は、後述するＶ型ブロツクのベルト進行方
向前面および後面と接触しないよう〓間が設けら
れている。このローラピン３０の長さは、隣合う
ローラピン３０を含むＶ型ブロツクの幅寸法より
も若干短くされている。 一方、Ｖ型ブロツク５０は、第４図に示すよう
に両側部に前記入力プーリのＶ溝円錐面５および
出力プーリのＶ溝円錐面６と摩擦接触するテーパ
面５１を備えた柱状部５２と、両柱状部を掛け渡
す梁部５３とからなり、その中央部にチエーンを
収容する矩形のリンク孔５４を有する。このリン
ク孔５４のチエーン半径方向幅寸法Ｗは、前記リ
ンク胴体部２８のチエーン半径方向幅寸法と略同
一に設定されている。 リンク孔５４を形成する上記梁部５３の隅部に
は、前記リンク２０のブロツク取付溝隅部２９の
Ｒ部との干渉を避けるべく面取り５５が施されて
いる。また、Ｖ型ブロツク５０のベルト進行方向
前面５６および後面５７は互いに平行な平滑面と
され、第５図に示すＶ型ブロツク板厚寸法t1は前
記ブロツク取付溝２５の幅寸法と略同一に設定さ
れている。 そして、上記構成からなる動力伝達用Ｖ型チエ
ーンベルト１０は、次のようにして組み付けるこ
とができる。 先ず、複数枚のリンク２０を斜めに傾けてＶ型
ブロツクのリンク孔５４内に挿入し、そのリンク
２０を回転させながらブロツク取付溝２５とリン
ク孔５４とが係合する正規の位置に組み付ける。 次に、１枚おきにチエーン長手方向にずらして
リンク２０を板厚方向の重ね合わせ、各リンクの
ピン孔２１にローラピン３０を挿入し、環状溝３
１にＥリンク４０を取り付けて互いに関節運動可
能に順次連結する。 この作業を次々に繰り返し、第６図〜第８図に
示す無端状のチエーンベルト１０を構成する。な
お、第７図においてTPはチエーンピツチ（一対
のピン中心間距離）、Ｐ−Ｐはピツチラインを示
す。 そして、組付状態においては、Ｖ型ブロツク５
０は第７図に示すようにローラピン３０に接触せ
ず、リンク２０のブロツク取付溝２５に係合して
いる。そして、その前面５６および後面５７がブ
ロツク受け面２２と接触してチエーン長手方向に
位置決めされる。これに対しチエーン幅方向に関
しては、チエーンとＶ型ブロツク５０とが入出力
プーリ間の芯ずれを考慮して相対摺動可能に〓間
を持つて配置されることが望ましい。 すなわち、互いに対向するリンク２０の両側面
（チエーンの両側面）とＶ型ブロツクのリンク孔
端面５８との間には、〓間Ｃ／２がそれぞれ設け
られている。そして、このトータル〓間Ｃは、無
段変速機にて発生する入力プーリ３と出力プーリ
４間の最大芯ずれ量δ（第３５図参照）よりも大
きく設定されている。つまり、Ｃ＞δの関係とさ
れる。 上記のように構成された動力伝達用Ｖ型チエー
ンベルト１０においては、入力プーリ３および出
力プーリ４の背面に作用する油圧推力によるＶ型
プーリからの挟圧力はＶ型ブロツク５０にて受け
持たれる。 この状態で入力プーリ３からの回転動力は、そ
のＶ溝中にて摩擦接触しているＶ型ブロツク５０
に伝わる。そして、Ｖ型ブロツク５０に伝達され
た動力は、各リンク２０およびローラピン３０に
伝達され、順次後方のＶ型ブロツク５０に伝達さ
れる。この際、後方のＶ型ブロツク５０は各リン
クの突出部２３および２４にて直接引つ張られ、
チエーンに引張力を発生させる。こうして、各リ
ンク２０の突出部２３，２４およびローラピン３
０を通じ、Ｖ型ブロツク５０を介してゴムベルト
と同じ理論で動力が出力プーリ４へ伝達される。 さて、この実施例にあつては、リンク２０のチ
エーン外周方向とチエーン内周方向の危険断面長
をlB＞lA（lA＋lB＝2l）の関係に設定したので、従
来のリンクのようにlA＝lB＝ｌの場合に比べて最
も応力的に厳しいＢ点で応力、すなわちチエーン
外周方向の応力FBが減少する。 この結果、lB／lA＝1.2（lB＝2.4mm、lA＝2.0mm）
に設定した本実施例に係る動力伝達用Ｖ型チエー
ンベルト１０の疲労強度は、lB／lA＝１（lA＝lB＝
2.2mm）の従来のものに比べ、第１１図に示すよ
うに約５〜10％向上した。なお、lB／lAは1.5以下
に設定すれば、疲労強度が向上する。しかしなが
ら、lB／lA＞1.5の範囲では逆にＡ点での応力が厳
しくなり（lA→小、FA→増大）、リンク疲労強度
が低下していく。それ故、lB／lA＝約1.2が特に好
ましい。 従つて、この実施例によれば、サイズアツプす
ることなくリンク２０の疲労強度を大幅に向上す
ることができ、動力伝達用Ｖ型チエーンベルト１
０の耐久性の向上を図ることが可能である。 また、上記外周側突出部２３と内周側突出部２
４とをリンク長手方向と直交するピン孔中心Ｏを
通る平面Ｄを含む位置に設けたので、リンク強度
（疲労強度）が向上する。更に、ブロツク取付溝
２５間のリンク胴体部２８におけるチエーン半径
方向幅寸法Ｗを、ピン孔２１縁部のチエーン半径
方向幅寸法W′に対して、Ｗ≧W′の関係に設定し
たので、リンク強度（疲労強度）を一段と向上す
ることができる。すなわち、チエーンに張力が作
用した際、換言するとリンク２０をローラピン３
０で引つ張つた際、張力を分担するのは殆どピン
孔縁部に幅寸法W′より内側の部分である。従つ
て、ブロツク取付溝２５およびその隅部２９が、
上記ピン孔縁部の幅寸法W′の範囲内に有るか無
いかでリンク強度が大幅に異なる。それ故、第３
８図に示す従来のリンク形状に比べてリンク強度
が大きい。更にまた、リンク２０におけるブロツ
ク取付溝隅部２９にＲを設けたので、上記隅部２
９に生ずる応力集中が緩和される。 このようにリンク２０の強度向上を図つたの
で、一対のリンク当たりのトルク容量を大幅にア
ツプすることができ、スペースが著しく制約され
る無段変速機のチエーンベルトとして最適であ
る。 また、Ｖ型ブロツク５０は各リンクの突出部２
３および２４にて直接引つ張られるため、両者間
の接触面積が大きく取れ、大きなトルクを伝達可
能である。また、リンク２０とＶ型ブロツク５０
間での摺動が少ないため、伝達効率が良好であ
り、かつ摩耗が少なく耐久性に優れている。それ
故、大トルク伝達用チエーンベルトとしてコンパ
クトであり、軽量化、低コスト化が可能である。 更にまた、自動車等の変速範囲が極めて広いベ
ルト式無段変速機においては、使用時に第３５図
に示すように、回転軸周りの入力プーリ３のＶ溝
中心平面Ｅと、出力プーリ４のＶ溝中心平面Ｆと
がδだけ軸方向にずれる、通称芯ずれが発生す
る。この芯ずれが発生すると、ベルト１０が捩れ
た状態で入力プーリ３および出力プーリ４に噛み
込むこととなり、ベルト１０の耐久性を悪化させ
る。特に、チエーンベルト１０にあつては、各リ
ンクの剛性が高く、しかも振動騒音の点からＶ型
ブロツクとチエーン間のチエーン幅方向の移動量
が極めて小さく規制されているため、両プーリ
３，４間で発生する芯ずれを吸収することができ
ない。それ故、第３５図に示すように各リンクが
Ｖ型ブロツクに対して捩れた状態となり、各リン
クが摩耗したり、場合によつては破損に至る虞が
あつた。 しかしながら、この実施例によれば、入出力プ
ーリ３，４間で芯ずれが発生した場合において
も、Ｖ型ブロツク５０がチエーンに対してその横
方向（幅方向）に移動可能であるため、上記芯ず
れを無理なく吸収することができる。この結果、
チエーンは常に直線状態が維持され、異常な応力
がチエーンにかかることがなくチエーンの疲労耐
久性が大幅に向上する。 〔第２実施例〕 第１２図〜第１７図は本考案の第２実施例に係
る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示し、第１２
図は一部を断面にて示したＶ型チエーンベルトの
側面図、第１３図は第１２図の−線に沿
つた断面図、第１４図はリンクの拡大正面図、第
１５図は胴体部にて切断したリンクの縦断面図、
第１６図はＶ型ブロツクの拡大正面図、第１７図
は第１６図の−線に沿つた断面図であ
る。 なお、第１２図〜第１７図において前記第１
図、第２図、第４図、第５図、第７図および第９
図に対応する部分は、これらの図と同一符号を用
いてその詳細な説明を省略する。 この実施例は、梁部に面取りが無いＶ型ブロツ
クを用いることができるように、リンクにおける
ブロツク取付溝隅部の形状を変更したものであ
る。 すなわち、第１４図および第１５図に示すよう
に、リンク２０に設けた外周側突出部２３間およ
び内周側突出部２４間に形成されるブロツク取付
溝２５の隅部２９には、Ｒ状の逃げ溝２９ａが設
けられている。このＲ状逃げ溝２９ａは、チエー
ン半径方向ではなくリンク長手方向に沿つて設け
られる。 更に、上記リンク２０は、前記実施例と同様に
リンク外形形状を変えずにピン孔２１をチエーン
内周方向に所定量だけオフセツトすることによ
り、第１４図に示すピン孔２１からのチエーン外
周方向の危険断面長lBと、チエーン内周方向の危
険断面長lAとの関係が、lB＞lAに設定されている。 一方、Ｖ型ブロツク５０は、第１６図および第
１７図に示すように梁部５３の隅部には面取りが
施されていない。 そして、Ｖ型ブロツク５０にリンク２０を組み
付けた状態において、第１２図に示すようにＲ状
逃げ溝２９ａによりＶ型ブロツク５０の角部とリ
ンク２０のブロツク取付溝隅部２９との干渉が防
止される。 従つて、この実施例においては、Ｖ型ブロツク
の梁部５３に面取りを施す必要がなく、製造コス
トを低減できる。また、Ｒ状逃げ溝２９ａをリン
ク長手方向（チエーン長手方向）に沿つて設けた
ので、Ｒ状逃げ溝をチエーン半径方向に設けた場
合に比べ、リンク強度の低下が殆どない。 〔第３実施例〕 第１８図〜第２７図は本考案の第３実施例に係
る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示し、第１８
図はＶ型チエーンベルトの一部を示した斜視図
（但し、理解を容易にするためにピンホルダを外
した状態にて示した）、第１９図は一部を断面に
て示したＶ型チエーンベルトの側面図、第２０図
は第１９図の平面図、第２１図は第１９図の
−線に沿つた断面図、第２２図はリンク
の拡大正面図、第２３図はロツカーピンの拡大斜
視図、第２４図はＶ型ブロツクの拡大正面図、第
２５図は第２４図の側面図、第２６図および第２
７図はピンホルダの拡大正面図およびその側面図
のである。 なお、第１８図〜第２５図において前記第２実
施例の図面に対応する部分は、それらの図と同一
符号を用いてその詳細な説明を省略する。 この実施例は、前記したリンク２０を互いに関
節運動可能に連結するローラピン３０に代えて耐
摩耗性に優れたロツカーピン３５を使用したもの
である。 すなわち、第２２図に示すようにリンク２０に
形成したピン孔２１は、真円ではなく円弧状の回
り止め突起２１ａを備えた形状とされている。ま
た、上記リンク２０は、前記実施例と同様にリン
ク外形形状を変えずにピン孔２１をチエーン内周
方向に所定量だけオフセツトすることにより、第
２２図に示すピン孔２１からのチエーン外周方向
の危険断面長lBと、チエーン内周方向の危険断面
長lAとの関係が、lB＞lAに設定されている。 一方、ロツカーピン３５は、第２３図に示すよ
うに断面湾曲形状をなしており、その内周に前記
リンクの回り止め突起２１ａと係合する回り止め
窪み３５ａと、外周に円筒面の一部をなす転動面
３５ｂと、前記リンクのピン孔２１の内周面と係
合する固定面３５ｃとを有する。 また、Ｖ型ブロツク５０は、第２４図に示すよ
うにリンク孔５４ａが矩形状とされ、内周側に位
置する梁部（図にて下方）５３の内周側端面が中
央部で最も肉厚の薄い湾曲面５３ａに形成されて
いる。またＶ型ブロツク５０は、２枚一組で使用
される。つまり、Ｖ型ブロツク５０の１枚の板厚
は、第２５図に示すように前記第２実施例の半分
の板厚t1／２に設定されており、梁部５３には前
記第２実施例と同様に面取りが施されていない。 更に、リンク２０とロツカーピン３５とをチエ
ーン幅方向に位置決めするピンホルダ６０（第２
６図および第２７図）が用いられる。このピンホ
ルダ６０は、ばね鋼の板材から成形され、湾曲し
た基部６１、基部の両側に折り曲げられた脚部６
２、および脚部の先端をＵ字状に折り返した爪部
６３からなつている。自由状態において、一対の
対向する爪部６３間の寸法G2は、第２１図に示
すチエーン幅寸法G1よりも小さく設定されてい
る。また、湾曲状基部６１の内面と爪部６３の先
端との間の寸法H2は、第２１図に示すリンク２
０の外周側端面とロツカーピン３５の内周側端面
までの寸法H1よりも小さく設定されている。な
お、ピンホルダ６０の幅寸法t2（第２７図）は、
第１９図に示すチエーンベルト直線状態からプー
リに巻き付いた状態でも前後のＶ型ブロツク５０
と干渉しないような寸法に予め設定される。 そして、上記構成からなる動力伝達用Ｖ型チエ
ーンベルト１０は、次のように組み付けることが
できる。 先ず、２枚一組のＶ型ブロツク５０のリンク孔
５４内にリンク２０を斜めに傾けて挿入し、その
リンク２０を回転させながらブロツク取付溝２５
とリンク孔５４とが係合する正規の位置に組み付
ける。 次に、１枚おきにチエーン長手方向にずらして
リンク２０を板厚方向に重ね合わせ、各リンクの
ピン孔２１内に一対のロツカーピン３５を背中合
わせにして互いに転動面３５ｂ同士が接触するよ
うに挿入する。 更に、ピンホルダ６０を上方からそのばね作用
を利用して組み付ける。この状態で、ピンホルダ
の湾曲状基部６１がリンク２０の外周端面に接触
し、脚部先端の爪部６３がリンク側面およびロツ
カーピン３５に押圧され、ばね作用により確実に
位置決めされて保持される。なお、ピンホルダの
脚部６２の内面とロツカーピン３５の端面との間
には、所定の〓間が形成されている。 この作業を次々に繰り返し、無端状のチエーン
ベルト１０を構成する。なお、上記ピンホルダ６
０を用いる代わりに、一組のロツカーピン３５の
うちの一方を長くしてその端部に形成した溝にス
ナツプリンクを取り付けることにより、リンク２
０とロツカーピン３５とをチエーン幅方向に位置
決めしても良い。 この実施例によれば、チエーンベルト１０の振
動騒音を低減できると共に、チエーンベルト１０
の伸びを抑えることができ、延いてはチエーンベ
ルト１０の寿命向上に繋がる。 〔第４実施例〕 第２８図および第２９図は本考案の第４実施例
に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示すもの
で、第２８図は一部を断面にて示したＶ型チエー
ンベルトの側面図、第２９図はリンクの拡大正面
図である。 なお、第２８図および第２９図において前記第
３実施例の図面と対応する部分は、これらの図と
同一符号を用いてその詳細な説明を省略する。 この実施例は、前記第３実施例に係る動力伝達
用Ｖ型チエーンベルトにおいて、リンクの外周側
突出部に屈曲防止面を設けて特にチエーンベルト
の直線部分での共振現象に起因する騒音を低減す
るようにたものである。 すなわち、リンクの外周側突出部２３には、そ
れぞれ前後のＶ型ブロツクと当接可能な屈曲防止
面２６ａが形成されている。この屈曲防止面２６
ａが形成されている。この屈曲防止面２６ａは、
それぞれ突出部のブロツク受け面２２と平行に形
成されている。そして、外周側突出部２３のリン
ク長手方向幅寸法t2は、第２０図に示すチエーン
ピツチtp（一対のピン中心間距離）と前記２枚一
組のＶ型ブロツク板厚寸法t1に対して、t2≦tp−
t1の関係に設定される。 ところで、前述した実公昭39−3919号公報およ
び実公昭40−13929号公報に記載されたチエーン
ベルトにあつては、第４２図に二点鎖線で示すよ
うにチエーンベルト１０が内周側と外周側との両
側に屈曲自在である。このため、チエーンベルト
１０を入力プーリ３および出力プーリ４に掛け渡
した際、その自重により撓みが発生し、或る回転
条件ではチエーンベルト１０の直線部分１０ｓが
共振現象を起こす。それ故、その共振現象により
チエーンベルト１０自体に繰り返し衝撃力が作用
して騒音増大、耐久性悪化を引き起こすことがあ
る。 しかしながら、この実施例によれば、各リンク
の外周側突出部２３に屈曲防止面２６ａを形成し
たので、一方の屈曲防止面２６ａが前方のＶ型ブ
ロツク後面５７と当接し、他方の屈曲防止面２６
ａが後方のＶ型ブロツク前面５６と当接し、チエ
ーンベルト１０の内周側への屈曲が阻止される。
なお、屈曲防止面２６ａは、必ずしもブロツク受
け面２２と平行に形成する必要はなく、屈曲防止
面２６ａのリンク外周側端面となす角度を、傾斜
面２７とリンク内周側端面とのなす角度よりも大
きい傾斜面に設定しても良い。 従つて、この実施例によれば、チエーンベルト
１０を水平状態で入力プーリ３および出力プーリ
４に掛け渡しても、自重による撓みが殆どなく、
チエーンベルト１０の直線部分に発生する共振現
象が抑制される。この結果、上記チエーンベルト
直線部分での共振現象に起因する騒音を大幅に低
減することができると共に、チエーンベルト１０
の耐久性向上を図ることができる。 〔第５実施例〕 次に、第３０図〜第３３図は本考案の第５実施
例に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示すも
ので、第３０図は一部を断面にて示したＶ型チエ
ーンベルトの側面図、第３１図は第３０図の
XI−XI線に沿つた断面図、第３２図はリンク
の拡大正面図、第３３図は第３２図の側面図であ
る。 なお、第３０図〜第３３図において前記第３実
施例の図面に対応する部分は、これらの図と同一
符号を用いてその詳細な説明を省略する。 この実施例は、前記第１８図〜第２７図に示し
た第１実施例のチエーンベルトに対して、ブロツ
ク受け面を有する外周側突出部および内周側突出
部を、リンクの片方のピン孔縁部のみに設けたも
のである。 すなわち、チエーンベルト１００は、第３２図
及び第３３図に示すリンク２００と、前記第２３
図と同一形状をなすロツカーピン３０と、前記第
２４図および第２５図と同一形状をなすＶ型ブロ
ツク５０と、前記第２６図および第２７図と同一
形状をなすピンホルダ６０から構成されている。 リンク２００は、第３２図および第３３図に示
すような平板形状をなしており、その両端部に円
弧状の回り止め突起２１１を備えたピン孔２１０
が形成されている。ピン孔２１０を囲む片方の縁
部には、チエーン半径方向外周側および内周側に
後述するＶ型ブロツクと接触するブロツク受け面
２２０を有する突出部２３０および２４０が設け
られている。そして、上記外周側突出部２３０と
内周側突出部２４０とは、リンク長手方向（第３
２図の左右方向）に対して直交し、かつピン孔２
１０の中心Ｏを通る平面Ｄを含む位置に設けられ
ている。外周側突出部２３０および内周側突出部
２４０には、それぞれ前後のＶ型ブロツクに対向
する側に傾斜面２６０および２７０が形成されて
いる。また、ブロツク受け面２２０とリンク胴体
部２８０との間の隅部には、応力集中を緩和して
リンク強度（疲労強度）を向上するためにＲ状の
逃げ溝２９０がリンク長手方向に沿つて形成され
ている。 更に、上記リンク２００についても、前記実施
例と同様にリンク外形形状を変えずにピン孔２１
０をチエーン内周方向に所定量だけオフセツトす
ることにより、第３２図に示すピン孔２１０から
のチエーン外周方向の危険断面長lBと、チエーン
内周方向の危険断面長lAとの関係が、lB＞lAに設
定されている。 そして、上記構成からなる動力伝達用Ｖ型チエ
ーンベルト１００は、次のようにして組み付ける
ことができる。 先ず、複数枚のリンク２００を、その突出部の
ブロツク受け面２２０が左右交互に位置するよう
に、Ｖ型ブロツクの前面５６側と後面５７側から
リンク孔５４内に挿入する。 次に、各リンクのピン孔２１０にロツカーピン
３５を背中合わせにして互いに転動面３５ｂ同士
が接触するように挿入する。更に、ピンホルダ６
０をチエーンの上方からそのばね力を利用して組
み付ける。 この作業を次々に繰り返し、無端状のチエーン
ベルト１００を構成する。このようにチエーンベ
ルト１００は極めて容易に組み付けられる。 そして、組付状態においては、Ｖ型ブロツク５
０はその前面５６が一方のリンク２００に形成し
たブロツク受け面２２０と、その後面５７が他方
のリンク２００に形成したブロツク受け面２２０
と接触しており、チエーン長手方向に位置決めさ
れる。これに対しチエーン幅方向に関しては、チ
エーンとＶ型ブロツク５０とが入出力プーリ間の
芯ずれを考慮して相対摺動可能に〓間を持つて配
置される。 上記のように構成された動力伝達用Ｖ型チエー
ンベルト１００においても、前記した各実施例と
同様に、入力プーリ３からの回転動力は、Ｖ型ブ
ロツク５０→各リンク２００→ロツカーピン３５
→各リンク２００を介して順次後方のＶ型ブロツ
ク５０に伝達される。この際、後方のＶ型ブロツ
ク５０は各リンクの突出部２３０および２４０に
て直接引つ張られ、チエーンに引張力を発生させ
る。こうして、各リンクの突出部２３０，２４０
およびロツカーピン３０を通じ、Ｖ型ブロツク５
０を介してゴムベルトと同じ理論で動力が出力プ
ーリ４へ伝達される。 従つて、この実施例によれば、前記各実施例と
同様な作用効果を得ることができると共に、各リ
ンク２００のＶ型ブロツクリンク孔５４への挿入
が容易であり、チエーンベルト１００の組付作業
性が極めて良好である。 なお、図示しないが、前記した第４実施例（第
２８図および第２９図）と同様の構成、すなわ
ち、リンク２００の外周側突出部２３０に屈曲防
止面を形成しても良い。 以上、本考案を特定の実施例について説明した
が、本考案は、上記実施例に限定されるものでは
なく、実用新案登録請求の範囲に記載の範囲で
種々の実施態様が包含されるものであり、例え
ば、Ｖ型ブロツクをチエーン幅方向に２分割し、
両者を結合ピン、リベツト、ボルト・ナツト等の
結合手段にて一体化した構成としても良い。ま
た、各実施例の組み合わせが可能であると共に、
リンク、ピン、Ｖ型ブロツクの各構成部品の変形
も可能である。
以上のように本考案によれば、動力伝達用Ｖ型
チエーンベルトにおいて、リンクをサイズアツプ
することなくピン孔外周側の応力を減少すること
ができ、リンクの疲労強度を向上することができ
る。 従つて、Ｖ型チエーンベルトの大幅な耐久性向
上を図ることができる。
チエーンベルトにおいて、リンクをサイズアツプ
することなくピン孔外周側の応力を減少すること
ができ、リンクの疲労強度を向上することができ
る。 従つて、Ｖ型チエーンベルトの大幅な耐久性向
上を図ることができる。
第１図〜第１０図は本考案の第１実施例に係る
動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示すものであ
り、第１図はリンクの拡大正面図、第２図は第１
図の側面図、第３図はローラピンの拡大正面図、
第４図はＶ型ブロツクの拡大正面図、第５図は第
４図の−線に沿つた断面図、第６図はＶ型チ
エーンベルトの一部を示した斜視図、第７図は一
部を断面にて示したＶ型チエーンベルトの側面
図、第８図は第７図の平面図、第９図は第７図の
−線に沿つた断面図、第１０図は第７図の
−線に沿つた断面図、第１１図はリンクにおけ
るピン孔からチエーン外周方向およびチエーン内
周方向の危険断面長の比率とリンクの疲労強度と
の関係を示すグラフ、第１２図〜第１７図は本考
案の第２実施例に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベ
ルトを示すものであり、第１２図は一部を断面に
て示したＶ型チエーンベルトの側面図、第１３図
は第１２図の−線に沿つた断面図、第１
４図はリンクの拡大正面図、第１５図は胴体部に
て切断したリンクの縦断面図、第１６図はＶ型ブ
ロツクの拡大正面図、第１７図は第１６図の
−線に沿つた断面図、第１８図〜第２７図は
本考案の第３実施例に係る動力伝達用Ｖ型チエー
ンベルトを示すものであり、第１８図はＶ型チエ
ーンベルトの一部を示した斜視図、第１９図は一
部を断面にて示したＶ型チエーンベルトの側面
図、第２０図は第１９図の平面図、第２１図は第
１９図のXI−XI線に沿つた断面図、第２２図
はリンクの拡大正面図、第２３図はロツカーピン
の拡大斜視図、第２４図はＶ型ブロツクの拡大正
面図、第２５図は第２４図の側面図、第２６図は
ピンホルダの拡大正面図、第２７図は第２６図の
側面図、第２８図および第２９図は本考案の第４
実施例に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示
すものであり、第２８図は一部を断面にて示した
Ｖ型チエーンベルトの側面図、第２９図はリンク
の拡大正面図、第３０図〜第３３図は本考案の第
５実施例に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを
示すものであり、第３０図は一部を断面にて示し
たＶ型チエーンベルトの側面図、第３１図は第３
０図のXI−XI線に沿つた断面図、第３２
図はリンクの拡大正面図、第３３図は第３２図の
側面図、第３４図は本考案の動力伝達用Ｖ型チエ
ーンベルトが適用される無段変速機の一例を示す
要部縦断面図、第３５図は動力伝達用Ｖベルトを
用いた無段変速機において両プーリ間で芯ずれが
発生した状態を示す概略外観図、第３６図〜第３
９図は従来の動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示
すものであり、第３６図はＶ型チエーンベルトの
側面図、第３７図は第３６図の−
線に沿つた断面図、第３８図はリンクの拡大正
面図、第３９図は第３８図の側面図、第４０図お
よび第４１図はリンクの比較例を示すものであ
り、第４０図はＶ型チエーンベルトの直線部分で
のリンクに作用する力関係を示す拡大正面図、第
４１図はＶ型チエーンベルトがプーリ内に巻き付
いた際にリンクに作用する力関係を示す拡大正面
図、第４２図は従来の動力伝達用Ｖ型チエーンベ
ルトを用いた無段変速機において共振現象が発生
した状態を示す模式図である。 符号の説明、３……入力プーリ（Ｖ型プーリ）、
４……出力プーリ（Ｖ型プーリ）、１０，１００
……動力伝達用Ｖ型チエーンベルト、２０，２０
０……リンク、２１，２１０……ピン孔、２２，
２２０……ブロツク受け面、２３，２３０……外
周側突出部、２４，２４０……内周側突出部、２
５……ブロツク取付溝、２６，２６０……外周側
の傾斜面、２６ａ……屈曲防止面、２７，２７０
……内周側の傾斜面、２８，２８０……リンク胴
体部、２９……隅部、２９ａ，２９０……Ｒ状の
逃げ溝、３０……ローラピン（ピン）、３５……
ロツカーピン（ピン）、４０……Ｅリング、５０
……Ｖ型ブロツク、５１……テーパ面、５４……
リンク孔、５５……面取り、lA……リンクのピン
孔からチエーン外周方向の危険断面長、lB……リ
ンクのピン孔からチエーン内周方向の危険断面
長。
動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示すものであ
り、第１図はリンクの拡大正面図、第２図は第１
図の側面図、第３図はローラピンの拡大正面図、
第４図はＶ型ブロツクの拡大正面図、第５図は第
４図の−線に沿つた断面図、第６図はＶ型チ
エーンベルトの一部を示した斜視図、第７図は一
部を断面にて示したＶ型チエーンベルトの側面
図、第８図は第７図の平面図、第９図は第７図の
−線に沿つた断面図、第１０図は第７図の
−線に沿つた断面図、第１１図はリンクにおけ
るピン孔からチエーン外周方向およびチエーン内
周方向の危険断面長の比率とリンクの疲労強度と
の関係を示すグラフ、第１２図〜第１７図は本考
案の第２実施例に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベ
ルトを示すものであり、第１２図は一部を断面に
て示したＶ型チエーンベルトの側面図、第１３図
は第１２図の−線に沿つた断面図、第１
４図はリンクの拡大正面図、第１５図は胴体部に
て切断したリンクの縦断面図、第１６図はＶ型ブ
ロツクの拡大正面図、第１７図は第１６図の
−線に沿つた断面図、第１８図〜第２７図は
本考案の第３実施例に係る動力伝達用Ｖ型チエー
ンベルトを示すものであり、第１８図はＶ型チエ
ーンベルトの一部を示した斜視図、第１９図は一
部を断面にて示したＶ型チエーンベルトの側面
図、第２０図は第１９図の平面図、第２１図は第
１９図のXI−XI線に沿つた断面図、第２２図
はリンクの拡大正面図、第２３図はロツカーピン
の拡大斜視図、第２４図はＶ型ブロツクの拡大正
面図、第２５図は第２４図の側面図、第２６図は
ピンホルダの拡大正面図、第２７図は第２６図の
側面図、第２８図および第２９図は本考案の第４
実施例に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示
すものであり、第２８図は一部を断面にて示した
Ｖ型チエーンベルトの側面図、第２９図はリンク
の拡大正面図、第３０図〜第３３図は本考案の第
５実施例に係る動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを
示すものであり、第３０図は一部を断面にて示し
たＶ型チエーンベルトの側面図、第３１図は第３
０図のXI−XI線に沿つた断面図、第３２
図はリンクの拡大正面図、第３３図は第３２図の
側面図、第３４図は本考案の動力伝達用Ｖ型チエ
ーンベルトが適用される無段変速機の一例を示す
要部縦断面図、第３５図は動力伝達用Ｖベルトを
用いた無段変速機において両プーリ間で芯ずれが
発生した状態を示す概略外観図、第３６図〜第３
９図は従来の動力伝達用Ｖ型チエーンベルトを示
すものであり、第３６図はＶ型チエーンベルトの
側面図、第３７図は第３６図の−
線に沿つた断面図、第３８図はリンクの拡大正
面図、第３９図は第３８図の側面図、第４０図お
よび第４１図はリンクの比較例を示すものであ
り、第４０図はＶ型チエーンベルトの直線部分で
のリンクに作用する力関係を示す拡大正面図、第
４１図はＶ型チエーンベルトがプーリ内に巻き付
いた際にリンクに作用する力関係を示す拡大正面
図、第４２図は従来の動力伝達用Ｖ型チエーンベ
ルトを用いた無段変速機において共振現象が発生
した状態を示す模式図である。 符号の説明、３……入力プーリ（Ｖ型プーリ）、
４……出力プーリ（Ｖ型プーリ）、１０，１００
……動力伝達用Ｖ型チエーンベルト、２０，２０
０……リンク、２１，２１０……ピン孔、２２，
２２０……ブロツク受け面、２３，２３０……外
周側突出部、２４，２４０……内周側突出部、２
５……ブロツク取付溝、２６，２６０……外周側
の傾斜面、２６ａ……屈曲防止面、２７，２７０
……内周側の傾斜面、２８，２８０……リンク胴
体部、２９……隅部、２９ａ，２９０……Ｒ状の
逃げ溝、３０……ローラピン（ピン）、３５……
ロツカーピン（ピン）、４０……Ｅリング、５０
……Ｖ型ブロツク、５１……テーパ面、５４……
リンク孔、５５……面取り、lA……リンクのピン
孔からチエーン外周方向の危険断面長、lB……リ
ンクのピン孔からチエーン内周方向の危険断面
長。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 両端部にピン孔を有する複数枚のリンクと、
交互に重ね合わせた各リンクのピン孔に挿入さ
れ各リンクを関節運動可能に連結するピンとに
より構成される環状のチエーンと、各ピン間に
装着され両側部にＶ型プーリと摩擦接触するテ
ーパ面を備えたＶ型ブロツクとからなる動力伝
達用Ｖ型チエーンベルトにおいて、 前記チエーンの半径方向幅中心に対し前記リ
ンクのピン孔中心を前記チエーンの内周方向に
所定量だけオフセツトしたことを特徴とする動
力伝達用Ｖ型チエーンベルト。 (2) 前記ピン孔中心のオフセツト量は、前記リン
クのピン孔からチエーン外周方向の応力が集中
する危険断面長lBと、チエーン内周方向の応力
が集中する危険断面長lAとの関係が、lBがlAよ
り大きく、lB／lAが1.5以下になる量に設定され
ていることを特徴とする実用新案登録請求の範
囲第１項記載の動力伝達用Ｖ型チエーンベル
ト。 (3) 前記リンクには前記ピン孔を囲む両方の縁部
からチエーン半径方向外周側および内周側にブ
ロツク受け面を備えた突出部が設けられてお
り、リンク長手方向に隔てた両突出部間に形成
されるブロツク取付溝に前記Ｖ型ブロツクが取
り付けられることを特徴とする実用新案登録請
求の範囲第１項記載の動力伝達用Ｖ型チエーン
ベルト。 (4) 前記リンクには前記ピン孔を囲む片方の縁部
からチエーン半径方向外周側および内周側にブ
ロツク受け面を備えた突出部が設けられてお
り、各リンクをその突出部のブロツク受け面が
左右交互に位置するように前記Ｖ型ブロツクの
中央部に形成したリンク孔に挿入し、前記ピン
により連結して構成したことを特徴とする実用
新案登録請求の範囲第１項記載の動力伝達用Ｖ
型チエーンベルト。 (5) 前記外周側突出部および内周側突出部は、リ
ンク長手方向と直交する前記ピン孔の中心を通
る平面を含む位置に設けられていることを特徴
とする実用新案登録請求の範囲第３項又は第４
項記載の動力伝達用Ｖ型チエーンベルト。 (6) 前記Ｖ型ブロツクが取り付けられるリンク胴
体部のチエーン半径方向幅寸法Ｗは、前記ピン
孔縁部のチエーン半径方向幅寸法W′に対し、
Ｗ≧W′の関係に設定されていることを特徴と
する実用新案登録請求の範囲第３項又は第４項
記載の動力伝達用Ｖ型チエーンベルト。 (7) 前記外周側突出部および内周側突出部のブロ
ツク受け面と前記Ｖ型ブロツクが取り付けられ
るリンク胴体部との隅部には、Ｒが設けられて
いることを特徴とする実用新案登録請求の範囲
第３項又は第４項記載の動力伝達用Ｖ型チエー
ンベルト。 (8) 前記外周側突出部および内周側突出部のブロ
ツク受け面と前記Ｖ型ブロツクが取り付けられ
るリンク胴体部との隅部には、リンク長手方向
にＲ状の逃げ溝が設けられていることを特徴と
する実用新案登録請求の範囲第３項又は第４項
記載の動力伝達用Ｖ型チエーンベルト。 (9) 前記外周側突出部は、それぞれ前後のＶ型ブ
ロツクと当接可能な屈曲防止面を備えているこ
とを特徴とする実用新案登録請求の範囲第３項
又は第４項記載の動力伝達用Ｖ型チエーンベル
ト。 (10) 前記外周側突出部の屈曲防止面は、前記ブロ
ツク受け面とほぼ平行に形成されていることを
特徴とする実用新案登録請求の範囲第９項記載
の動力伝達用Ｖ型チエーンベルト。 (11) 前記外周側突出部のリンク長手方向幅寸法t2
は、チエーンピツチtpとＶ型ブロツク板厚寸法
t1に対して、t2≦tp−t1の関係に設定されてい
ることを特徴とする実用新案登録請求の範囲第
10項記載の動力伝達用Ｖ型チエーンベルト。 (12) 前記リンクは、前記ピンに対してその軸線方
向に位置決めされていることを特徴とする実用
新案登録請求の範囲第１項記載の動力伝達用Ｖ
型チエーンベルト。 (13) 前記ピンは、ローラピンであることを特徴と
する実用新案登録請求の範囲第１項記載の動力
伝達用Ｖ型チエーンベルト。 (14) 前記ピンは、ロツカーピンであることを特徴
とする実用新案登録請求の範囲第１項記載の動
力伝達用Ｖ型チエーンベルト。 (15) 前記Ｖ型ブロツクは中央部にリンク孔を有し
ており、そのリンク孔端面と対向する前記リン
クの側面との間には、前記Ｖ型プーリ間の最大
芯ずれ量よりも大きな隙間が設定されているこ
とを特徴とする実用新案登録請求の範囲第１項
記載の動力伝達用Ｖ型チエーンベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986184278U JPH0535225Y2 (ja) | 1986-11-28 | 1986-11-28 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986184278U JPH0535225Y2 (ja) | 1986-11-28 | 1986-11-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6387343U JPS6387343U (ja) | 1988-06-07 |
| JPH0535225Y2 true JPH0535225Y2 (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=31131801
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1986184278U Expired - Lifetime JPH0535225Y2 (ja) | 1986-11-28 | 1986-11-28 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0535225Y2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6053249A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-26 | Daido Kogyo Co Ltd | ブロック式無段変速チエ−ン |
-
1986
- 1986-11-28 JP JP1986184278U patent/JPH0535225Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6387343U (ja) | 1988-06-07 |
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