JPH05354A - 金属成形用鋳型 - Google Patents
金属成形用鋳型Info
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- JPH05354A JPH05354A JP17768591A JP17768591A JPH05354A JP H05354 A JPH05354 A JP H05354A JP 17768591 A JP17768591 A JP 17768591A JP 17768591 A JP17768591 A JP 17768591A JP H05354 A JPH05354 A JP H05354A
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Landscapes
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
［目的］ 金属成形用鋳型の溶融金属が接する面におけ
るヒートチェックの発生と溶融金属の焼付を防止する。 ［構成］ 鋳型１０は固定型１，可動型２，コアピン３
から成り、それらの構成部材によりキャビティ４および
湯道５を形成する。前記鋳型１０の基材はその組成が
Ｗ：８５〜９８重量％，Ｎｉ：２〜重量％，Ｍｏ：２〜
５重量％およびＦｅ：１〜５重量％のＷ系金属焼結体に
より成り、さらに鋳型１０の溶融金属８が接する面にＷ
またはＭｏ酸化物による層を形成する。
るヒートチェックの発生と溶融金属の焼付を防止する。 ［構成］ 鋳型１０は固定型１，可動型２，コアピン３
から成り、それらの構成部材によりキャビティ４および
湯道５を形成する。前記鋳型１０の基材はその組成が
Ｗ：８５〜９８重量％，Ｎｉ：２〜重量％，Ｍｏ：２〜
５重量％およびＦｅ：１〜５重量％のＷ系金属焼結体に
より成り、さらに鋳型１０の溶融金属８が接する面にＷ
またはＭｏ酸化物による層を形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアルミニウム，銅，マグ
ネシウム，亜鉛，鉄等の金属成形用鋳型に関する。
ネシウム，亜鉛，鉄等の金属成形用鋳型に関する。
【０００２】
【従来の技術】金属成形用鋳型として使われる材質に、
従来熱間加工用方鋼ＳＫＤ６１またはＳＫＤ６があり、
これらに熱処理および表面処理を施し、成形時の熱応力
により発生するヒートチェック（割れ）対策を行なって
使っている。
従来熱間加工用方鋼ＳＫＤ６１またはＳＫＤ６があり、
これらに熱処理および表面処理を施し、成形時の熱応力
により発生するヒートチェック（割れ）対策を行なって
使っている。
【０００３】また、特開昭５７−９１８３９号公報に
は、高い温度伝導率を有することで鋳型表面のヒートチ
ェック（割れ）の問題を取り除き、鋳型寿命が向上する
ように、低合金鋼合金から作られた耐久鋳型がある。
は、高い温度伝導率を有することで鋳型表面のヒートチ
ェック（割れ）の問題を取り除き、鋳型寿命が向上する
ように、低合金鋼合金から作られた耐久鋳型がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、アルミダイカ
スト本来のアルミニウムの鋳型への焼付性は、溶融した
アルミニウムと鋳型とは化学的に親和性があって溶損が
生じるので従来と変わらず、またヒートチェック性にお
いても完全には対策されていない。また、低合金鋼合金
も同様な現象が生じている。
スト本来のアルミニウムの鋳型への焼付性は、溶融した
アルミニウムと鋳型とは化学的に親和性があって溶損が
生じるので従来と変わらず、またヒートチェック性にお
いても完全には対策されていない。また、低合金鋼合金
も同様な現象が生じている。
【０００５】よって本発明の金属成形用鋳型は前記従来
の問題点に鑑みて開発されたもので、金属成型、特にア
ルミダイカスト成形において高温下における耐焼付性に
優れているため、アルミ合金の鋳型表面への焼付がな
い。また熱応力による鋳型面のヒートチェックの発生も
なく、長期にわたって離型性および耐久性の良い金属成
形用鋳型の提供を目的とする。
の問題点に鑑みて開発されたもので、金属成型、特にア
ルミダイカスト成形において高温下における耐焼付性に
優れているため、アルミ合金の鋳型表面への焼付がな
い。また熱応力による鋳型面のヒートチェックの発生も
なく、長期にわたって離型性および耐久性の良い金属成
形用鋳型の提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段および作用】前記問題点を
解決するために本発明はタングステン８５〜９８重量
％，ニッケル２〜５重量％，モリブデン２〜５重量％お
よび鉄１〜５重量％のタングステン系金属焼結体により
型基材を形成するとともに、この基材の少なくとも溶融
金属が接触する面にタングステンまたはモリブブンの酸
化物による層を形成して金属成形用鋳型を構成したこと
を特徴としたものである。
解決するために本発明はタングステン８５〜９８重量
％，ニッケル２〜５重量％，モリブデン２〜５重量％お
よび鉄１〜５重量％のタングステン系金属焼結体により
型基材を形成するとともに、この基材の少なくとも溶融
金属が接触する面にタングステンまたはモリブブンの酸
化物による層を形成して金属成形用鋳型を構成したこと
を特徴としたものである。
【０００７】前記本発明の金属成形用鋳型において、そ
の基材の組成であるタングステン（Ｗ），モリブデン
（Ｍｏ）の両金属は共に融点が高く（Ｗ：３３８０℃，
Ｍｏ：２６２０℃）かつ揮発しにくい材料である。また
本発明では、型基材の少なくとも溶融金属が接触するキ
ャビティ面にはＷ−０またはＭｏ−０の緻密でかつ耐酸
性，耐蝕性に優れた安定な酸化物の層が形成されてお
り、その面と溶融したアルミ合金が接触しても化学反応
を起こすことがないめた、キャビティ面とアルミ合金と
の間に焼付きが生じない。さらに、Ｍｏ−Ｆｅの結合に
より、酸化物層の結晶粒の肥大を抑制できるので６００
℃以上の高温時でも結晶構造に変化がなく、酸化物の層
は機械的強度の低下のない強靱性を維持することができ
る。
の基材の組成であるタングステン（Ｗ），モリブデン
（Ｍｏ）の両金属は共に融点が高く（Ｗ：３３８０℃，
Ｍｏ：２６２０℃）かつ揮発しにくい材料である。また
本発明では、型基材の少なくとも溶融金属が接触するキ
ャビティ面にはＷ−０またはＭｏ−０の緻密でかつ耐酸
性，耐蝕性に優れた安定な酸化物の層が形成されてお
り、その面と溶融したアルミ合金が接触しても化学反応
を起こすことがないめた、キャビティ面とアルミ合金と
の間に焼付きが生じない。さらに、Ｍｏ−Ｆｅの結合に
より、酸化物層の結晶粒の肥大を抑制できるので６００
℃以上の高温時でも結晶構造に変化がなく、酸化物の層
は機械的強度の低下のない強靱性を維持することができ
る。
【０００８】なお、前記金属成形用鋳型基材の各金属成
分組成の重量％を前記の範囲とした理由は、タングステ
ン８５〜９８重量％の場合、８５重量％未満であると硬
度や耐酸化性を保持するために十分でなく、９８重量％
を越えると硬過ぎて脆くなるため加工性が悪くなる。
分組成の重量％を前記の範囲とした理由は、タングステ
ン８５〜９８重量％の場合、８５重量％未満であると硬
度や耐酸化性を保持するために十分でなく、９８重量％
を越えると硬過ぎて脆くなるため加工性が悪くなる。
【０００９】ニッケル２〜５重量％の場合、２重量％未
満であるとタングステンとモリブデンの酸化を拡大さ
せ、５重量％を越えると硬度を低下させる。モリブデン
２〜５重量％の場合、２重量％であるとタングステンと
モリブデンの最適な酸化分布が得られず、５重量％を越
えると脆性を助長させる。また鉄１〜５重量％の場合、
１重量％未満であるとモリブデンと鉄の結合が得られず
強靱性を低下させ、５重量％を越えるとモリブデンとの
結合作用を満足しない鉄がＦe2Ｏ3 を形成して耐酸化性
を低下させるという不具合が生じるからである。
満であるとタングステンとモリブデンの酸化を拡大さ
せ、５重量％を越えると硬度を低下させる。モリブデン
２〜５重量％の場合、２重量％であるとタングステンと
モリブデンの最適な酸化分布が得られず、５重量％を越
えると脆性を助長させる。また鉄１〜５重量％の場合、
１重量％未満であるとモリブデンと鉄の結合が得られず
強靱性を低下させ、５重量％を越えるとモリブデンとの
結合作用を満足しない鉄がＦe2Ｏ3 を形成して耐酸化性
を低下させるという不具合が生じるからである。
【００１０】なお本発明の金属成形用鋳型はアルミダイ
カストの場合について述べているがアルミニウムの他
に、銅，マグネシウム，亜鉛，鉄等の金属成形用にも使
用できる。
カストの場合について述べているがアルミニウムの他
に、銅，マグネシウム，亜鉛，鉄等の金属成形用にも使
用できる。
【００１１】
【実施例】以下本発明の実施例を図面とともに説明す
る。
る。
【００１２】
【実施例１】図１および図２は本発明の金属成形用鋳型
の実施例１を示し、図１は金属成形用鋳型の概略断面
図、図２は同鋳型のＡ部拡大詳細断面図である。
の実施例１を示し、図１は金属成形用鋳型の概略断面
図、図２は同鋳型のＡ部拡大詳細断面図である。
【００１３】図１，２において鋳型１０は固定型１，可
動型２，コアピン３にて構成し、前記構成部材によりキ
ャビティ４および湯道５が形成されている。前記鋳型１
０の基材はその組成がＷ：９０重量％，Ｎｉ：４重量
％，Ｍｏ：４重量％およびＦｅ：２重量％であるＷ系金
属焼結体により形成され、溶融金属８が接触するキャビ
ティ面６にはＷ酸化物による層７が形成されている。
動型２，コアピン３にて構成し、前記構成部材によりキ
ャビティ４および湯道５が形成されている。前記鋳型１
０の基材はその組成がＷ：９０重量％，Ｎｉ：４重量
％，Ｍｏ：４重量％およびＦｅ：２重量％であるＷ系金
属焼結体により形成され、溶融金属８が接触するキャビ
ティ面６にはＷ酸化物による層７が形成されている。
【００１４】前記構成の鋳型１０を用いてダイガストを
行なう場合、溶融金属８は湯道５を通り、キャビティ４
に充填され冷却固化された後、鋳型より取り出されるの
であるが、鋳型１０のキャビティ面６にはタングステン
酸化物の層７が形成されているため、溶融金属８が接触
しても溶融金属８とキャビティ面との間にヌレ性がな
く、キャビティ面６に溶融金属８が全く焼付かない。従
って離型性が良くキャビティ面６における熱応力による
ヒートチェックの発生も全くなかった。
行なう場合、溶融金属８は湯道５を通り、キャビティ４
に充填され冷却固化された後、鋳型より取り出されるの
であるが、鋳型１０のキャビティ面６にはタングステン
酸化物の層７が形成されているため、溶融金属８が接触
しても溶融金属８とキャビティ面との間にヌレ性がな
く、キャビティ面６に溶融金属８が全く焼付かない。従
って離型性が良くキャビティ面６における熱応力による
ヒートチェックの発生も全くなかった。
【００１５】さらに、１万ショットの連続成形を行なっ
ても成形品に何ら欠陥が見られず良好な成形品が得られ
た。これに対し、従来の金属成形用鋳型では１０００シ
ョット〜２０００ショットでキャビティ面に焼付および
微小なヒートチェックが発生し、鋳型の補修が必要とな
っていた。
ても成形品に何ら欠陥が見られず良好な成形品が得られ
た。これに対し、従来の金属成形用鋳型では１０００シ
ョット〜２０００ショットでキャビティ面に焼付および
微小なヒートチェックが発生し、鋳型の補修が必要とな
っていた。
【００１６】
【実施例２】本実施例においては、金属成形用鋳型１０
の基材組成がＷ：９３重量％，Ｎｉ：３重量％，Ｍｏ：
３重量％およびＦｅ：１重量％のＷ系金属焼結体により
成り、その他は実施例１と同様に構成したものである。
の基材組成がＷ：９３重量％，Ｎｉ：３重量％，Ｍｏ：
３重量％およびＦｅ：１重量％のＷ系金属焼結体により
成り、その他は実施例１と同様に構成したものである。
【００１７】前記構成から成る鋳型１０のキャビティ面
６にはＭｏ酸化物による層７が形成されている。本実施
例の鋳型１０を用いてダイカストを行なった場合の結果
は実施例１と同様であり、従来の金属成形用鋳型と比べ
て溶融金属のキャビティ面６への焼付およびキャビティ
面６におけるヒートチェックの発生の問題は著しく改善
された。
６にはＭｏ酸化物による層７が形成されている。本実施
例の鋳型１０を用いてダイカストを行なった場合の結果
は実施例１と同様であり、従来の金属成形用鋳型と比べ
て溶融金属のキャビティ面６への焼付およびキャビティ
面６におけるヒートチェックの発生の問題は著しく改善
された。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の金属成形
用鋳型によれば高温下における耐酸化性，耐蝕性に優
れ、溶融金属の焼付がなく、熱応力によるキャビティ面
のヒートチェックの発生なく、離型性がよいので、長期
にわたって良好な成形品を得ることができる。
用鋳型によれば高温下における耐酸化性，耐蝕性に優
れ、溶融金属の焼付がなく、熱応力によるキャビティ面
のヒートチェックの発生なく、離型性がよいので、長期
にわたって良好な成形品を得ることができる。
【図１】本発明の金属成形用鋳型の概略断面図である。
【図２】同鋳型のＡ部拡大詳細断面図である。
１ 固定型 ２ 可動型 ３ コアピン ４ キャビティ ５ 湯道 ６ キャビティ面 ７ 層 ８ 溶融金属 １０ 鋳型
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 17/22 Ｑ 8926−4Ｅ Ｃ２２Ｃ 1/04 Ｄ 7412−4Ｋ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 タングステン８５〜９８重量％，ニッケ
ル２〜５重量％，モリブデン２〜５重量％および鉄１〜
５重量％のタングステン系金属焼結体により方基材を構
成するとともに、この基材の少なくとも溶融金属が接触
する面にタングステンまたはモリブデンの酸化物による
層を形成したことを特徴とする金属成形用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17768591A JPH05354A (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 金属成形用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17768591A JPH05354A (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 金属成形用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05354A true JPH05354A (ja) | 1993-01-08 |
Family
ID=16035316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17768591A Withdrawn JPH05354A (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 金属成形用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05354A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000010752A1 (de) * | 1998-08-25 | 2000-03-02 | Ges. Für Wolfram Industrie Mbh | Giesswerkzeug für das giessen von formteilen aus nicht-eisenmetallen |
| EP1382699A1 (en) * | 2002-07-13 | 2004-01-21 | Poongsan Corporation | A heavy Tungsten alloy for penetrating splinter shell and forming method thereof |
| JP2014117712A (ja) * | 2012-12-13 | 2014-06-30 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 鋳造用金型 |
-
1991
- 1991-06-21 JP JP17768591A patent/JPH05354A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000010752A1 (de) * | 1998-08-25 | 2000-03-02 | Ges. Für Wolfram Industrie Mbh | Giesswerkzeug für das giessen von formteilen aus nicht-eisenmetallen |
| EP1382699A1 (en) * | 2002-07-13 | 2004-01-21 | Poongsan Corporation | A heavy Tungsten alloy for penetrating splinter shell and forming method thereof |
| JP2014117712A (ja) * | 2012-12-13 | 2014-06-30 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 鋳造用金型 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980903 |