JPH053556B2 - - Google Patents
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- JPH053556B2 JPH053556B2 JP59079651A JP7965184A JPH053556B2 JP H053556 B2 JPH053556 B2 JP H053556B2 JP 59079651 A JP59079651 A JP 59079651A JP 7965184 A JP7965184 A JP 7965184A JP H053556 B2 JPH053556 B2 JP H053556B2
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は沸騰水型原子炉（以下BWRと称す）
の運転方法に関する。
の運転方法に関する。
［発明の技術的背景］
第１図乃至第５図を参照して従来例を説明す
る。第１図はBWRの概略構成を示す縦断面図で
ある。図中符号１は原子炉圧力容器を示し、この
原子炉圧力容器１内には炉心２および冷却材３が
収容されている。上記炉心２は複数の燃料集合体
４および第２図に示す制御棒５等から構成されて
いる。上記冷却材３は上記炉心２を下方から上方
に向つて流通しその際炉心２の核反応熱により昇
温して水と蒸気の二層流状態となる。二層流状態
となつた冷却材３は炉心２の上方に設置された気
水分離器６内に流入して水と蒸気に分離される。
分力容器１と同心上に設置されたシユラウド９内
に収容されており、また上記シユラウド９と原子
炉圧力容器１との間のダウンカマ部１０にはジエ
ツトポンプ１１が等間隔に複数台設置されてい
る。このジエツトポンプ１１は再循環系入口ノズ
ル１２および再循環系出口ノズル１３を介して配
設される図示しない再循環配管およびこの再循環
配管に介挿される図示しない再循環ポンプとで再
循環系を構成しており、冷却材３を炉心２に強制
循環させている。なお図中符号１４は給水ノズル
を示し、符号１５は炉心スプレイスパージヤを示
しまた符号１６は前記制御棒５を炉心２内に挿
入、引抜する制御棒駆動機構を示す。
る。第１図はBWRの概略構成を示す縦断面図で
ある。図中符号１は原子炉圧力容器を示し、この
原子炉圧力容器１内には炉心２および冷却材３が
収容されている。上記炉心２は複数の燃料集合体
４および第２図に示す制御棒５等から構成されて
いる。上記冷却材３は上記炉心２を下方から上方
に向つて流通しその際炉心２の核反応熱により昇
温して水と蒸気の二層流状態となる。二層流状態
となつた冷却材３は炉心２の上方に設置された気
水分離器６内に流入して水と蒸気に分離される。
分力容器１と同心上に設置されたシユラウド９内
に収容されており、また上記シユラウド９と原子
炉圧力容器１との間のダウンカマ部１０にはジエ
ツトポンプ１１が等間隔に複数台設置されてい
る。このジエツトポンプ１１は再循環系入口ノズ
ル１２および再循環系出口ノズル１３を介して配
設される図示しない再循環配管およびこの再循環
配管に介挿される図示しない再循環ポンプとで再
循環系を構成しており、冷却材３を炉心２に強制
循環させている。なお図中符号１４は給水ノズル
を示し、符号１５は炉心スプレイスパージヤを示
しまた符号１６は前記制御棒５を炉心２内に挿
入、引抜する制御棒駆動機構を示す。
上記炉心２は第２図に示すように構成されてい
る。第２図は炉心２の一部平面図である。すなわ
ち４体の燃料集合体４を断面が十字型の制御棒５
の周囲に配置して単位格子２１を構成し、この単
位格子２１をさらに格子状に配列した構成であ
る。
る。第２図は炉心２の一部平面図である。すなわ
ち４体の燃料集合体４を断面が十字型の制御棒５
の周囲に配置して単位格子２１を構成し、この単
位格子２１をさらに格子状に配列した構成であ
る。
このようなBWRにおいては、核分裂性物質、
あるいはその娘核として生成されたゼノンの中性
子吸収能力が大きい為にゼノンが全く存在しない
起動開始時と、ゼノンが飽和に達した定格運転時
とではゼノンが寄与する反応度効果が2.5％ΔK／
Ｋ程度異なり、その為原子炉の機動あるいは再起
動を考える上で上記ゼノン濃度が重要な意味を有
する。
あるいはその娘核として生成されたゼノンの中性
子吸収能力が大きい為にゼノンが全く存在しない
起動開始時と、ゼノンが飽和に達した定格運転時
とではゼノンが寄与する反応度効果が2.5％ΔK／
Ｋ程度異なり、その為原子炉の機動あるいは再起
動を考える上で上記ゼノン濃度が重要な意味を有
する。
すなわち原子炉の起動開始時において、ゼノン
が殆無い状態で前記制御棒５を引抜いた場合に
は、制御棒５を炉心定格出力レベルを実現するの
に必要とされる制御棒パターンまで引抜く以前に
出力が大幅に上昇してしまう。このように制御棒
５の引抜量が少ない状態で炉心出力を上昇させる
と、引抜かれた制御棒５の割合が少ない為発熱が
上記引抜かれた制御棒５に対応した燃料集合体４
に集中してこの部分に局所的過出力部分が発生す
る。
が殆無い状態で前記制御棒５を引抜いた場合に
は、制御棒５を炉心定格出力レベルを実現するの
に必要とされる制御棒パターンまで引抜く以前に
出力が大幅に上昇してしまう。このように制御棒
５の引抜量が少ない状態で炉心出力を上昇させる
と、引抜かれた制御棒５の割合が少ない為発熱が
上記引抜かれた制御棒５に対応した燃料集合体４
に集中してこの部分に局所的過出力部分が発生す
る。
また一般に燃料の設計にあたつては定格時の飽
和ゼノンの状態で適切な出力分布となるように行
なわれており、ゼノンが無い状態ではボイドの発
生がない炉心下部の出力が大幅に大きくなるとい
う問題がある。そして原子炉の運転にあたつては
一般に燃料の健全性を確保する為に、炉心慣し運
転の為の法案（以後PCIOMR基準と称す）が設
定されており、燃料の出力に制限値（以後PCエ
ンベロープと称す）を設けている。よつてゼノン
が無い状態で急激に出力を上昇させると、前述し
たように局所的な出力上昇が発生し、上記PCエ
ンベロープを越えてしまうことがある。したがつ
て炉心出力上昇時にはゼノンの蓄積をまつて順次
出力を増加させることが必要である。
和ゼノンの状態で適切な出力分布となるように行
なわれており、ゼノンが無い状態ではボイドの発
生がない炉心下部の出力が大幅に大きくなるとい
う問題がある。そして原子炉の運転にあたつては
一般に燃料の健全性を確保する為に、炉心慣し運
転の為の法案（以後PCIOMR基準と称す）が設
定されており、燃料の出力に制限値（以後PCエ
ンベロープと称す）を設けている。よつてゼノン
が無い状態で急激に出力を上昇させると、前述し
たように局所的な出力上昇が発生し、上記PCエ
ンベロープを越えてしまうことがある。したがつ
て炉心出力上昇時にはゼノンの蓄積をまつて順次
出力を増加させることが必要である。
ところで前述したような構成のBWRにおいて
炉心出力の制御は再循環系による再循環流量の調
整により行なう方法と、制御棒駆動機構１５によ
り制御棒５を操作して行なう方法の二通りの方法
により行なわれている。そして起動時には制御棒
５を全挿入の状態から順次引抜いて定格運転用制
御棒パターンとする。しかしこの間に実施される
制御棒パターンによつては局所出力分布が大きく
ひずみ、前記PCエンベロープを越える場合があ
り得るので、かかる場合にはゼノン濃度の増加を
利用して出力を低下させる必要がある。一方前記
再循環系によつて再循環流量を制御することによ
り炉心出力を制御する場合には、前記PCIOMR
基準がある規定値以下の出力上昇率であれば上記
PCエンベロープを越えた出力上昇を許容してい
る為、出力を徐々に増加させることが可能であ
り、PCIOMR基準で決められた設定値以上に出
力を上昇させることが可能である。
炉心出力の制御は再循環系による再循環流量の調
整により行なう方法と、制御棒駆動機構１５によ
り制御棒５を操作して行なう方法の二通りの方法
により行なわれている。そして起動時には制御棒
５を全挿入の状態から順次引抜いて定格運転用制
御棒パターンとする。しかしこの間に実施される
制御棒パターンによつては局所出力分布が大きく
ひずみ、前記PCエンベロープを越える場合があ
り得るので、かかる場合にはゼノン濃度の増加を
利用して出力を低下させる必要がある。一方前記
再循環系によつて再循環流量を制御することによ
り炉心出力を制御する場合には、前記PCIOMR
基準がある規定値以下の出力上昇率であれば上記
PCエンベロープを越えた出力上昇を許容してい
る為、出力を徐々に増加させることが可能であ
り、PCIOMR基準で決められた設定値以上に出
力を上昇させることが可能である。
かかる状況の基に従来、原子炉起動時の運転で
は運転の簡便さを優先させ制御棒５を十分低い出
力レベルで引抜くことができるように低出力運転
を長時間継続させている。そのため原子炉の起動
に長時間を要するという問題があつた。そこで起
動に要する時間を短縮させることを目的として、
第３図に示すような運転方法が考えられている。
第３図は横軸に時間（日）をとり、縦軸に炉心出
力をとり炉心出力の時間変化を示した図である。
なお図中実線太線は制御棒５の引抜により炉心出
力を上昇させた場合を示し、また破線は炉心流量
の調整によつて炉心出力を制御した場合を示す。
図中Ｏ１点で発電機を併入し、制御棒５を引抜い
て図中Ａ１点まで出力を浄昇させる。その状態で
図中Ｂ１点まで出力を保持する。このような一定
時間の出力保持は定期検査後の初起動では必要と
されており、この間に例えば交換された機器の機
能の健全性等を検査する。そして所定時間出力を
保持した後制御棒５を引抜いて図中Ｃ１点まで出
力を急速上昇させる。その際Ｃ１点における制御
棒パターンの一実施例を第４図に示す。この第４
図は炉心２を模式的に示した平面図であり、１つ
の升目が前記単位格子２１を示す。また各升目内
に記載された数字は制御棒５の挿入、引抜状態を
示す数字で全挿入の状態をＯで示し、全引抜の状
態を４８で示し、数が多い程制御棒５が多く引抜
かれていることを示している。なお第４図中数字
の記載のない位置の制御棒５は全て全引抜状態に
ある。このＣ１点での制御棒パターンは前記
PCIOMR基準を遵守することができること、お
よびゼノンの蓄積がない為に反応度補償機能を果
たすことが必要とされる。その為第４図にも示す
ように中央部に位置する制御棒５は浅く挿入され
ており、また最外周に位置している制御棒５は全
挿入されている。次に上記Ｃ１点からＤ１点を介
してＥ１点までは、炉心流量の調整（具体的には
炉心流量の増大）により出力を上昇させるととも
に、ゼノンの蓄積を行なう。その後炉心流量を低
下させることにより、図中Ｆ１点まで出力を低下
させる。ここに出力の低下を行なうのは次に制御
棒５を操作して出力を上昇させる場合、局所的に
出力が上昇して前記PCエンベロープを越えると
いつた事態を未然に防止する為である。出力を低
下させた後第５図に示す目標制御棒パターンを作
製するべく上記中央部の浅挿入制御棒５および最
外周制御棒５の引抜を行ない図中Ｇ１点まで出力
を上昇させる。以降炉心流量の調整により図中Ｉ
１点まで出力を上昇させて定格出力状態を得る。
は運転の簡便さを優先させ制御棒５を十分低い出
力レベルで引抜くことができるように低出力運転
を長時間継続させている。そのため原子炉の起動
に長時間を要するという問題があつた。そこで起
動に要する時間を短縮させることを目的として、
第３図に示すような運転方法が考えられている。
第３図は横軸に時間（日）をとり、縦軸に炉心出
力をとり炉心出力の時間変化を示した図である。
なお図中実線太線は制御棒５の引抜により炉心出
力を上昇させた場合を示し、また破線は炉心流量
の調整によつて炉心出力を制御した場合を示す。
図中Ｏ１点で発電機を併入し、制御棒５を引抜い
て図中Ａ１点まで出力を浄昇させる。その状態で
図中Ｂ１点まで出力を保持する。このような一定
時間の出力保持は定期検査後の初起動では必要と
されており、この間に例えば交換された機器の機
能の健全性等を検査する。そして所定時間出力を
保持した後制御棒５を引抜いて図中Ｃ１点まで出
力を急速上昇させる。その際Ｃ１点における制御
棒パターンの一実施例を第４図に示す。この第４
図は炉心２を模式的に示した平面図であり、１つ
の升目が前記単位格子２１を示す。また各升目内
に記載された数字は制御棒５の挿入、引抜状態を
示す数字で全挿入の状態をＯで示し、全引抜の状
態を４８で示し、数が多い程制御棒５が多く引抜
かれていることを示している。なお第４図中数字
の記載のない位置の制御棒５は全て全引抜状態に
ある。このＣ１点での制御棒パターンは前記
PCIOMR基準を遵守することができること、お
よびゼノンの蓄積がない為に反応度補償機能を果
たすことが必要とされる。その為第４図にも示す
ように中央部に位置する制御棒５は浅く挿入され
ており、また最外周に位置している制御棒５は全
挿入されている。次に上記Ｃ１点からＤ１点を介
してＥ１点までは、炉心流量の調整（具体的には
炉心流量の増大）により出力を上昇させるととも
に、ゼノンの蓄積を行なう。その後炉心流量を低
下させることにより、図中Ｆ１点まで出力を低下
させる。ここに出力の低下を行なうのは次に制御
棒５を操作して出力を上昇させる場合、局所的に
出力が上昇して前記PCエンベロープを越えると
いつた事態を未然に防止する為である。出力を低
下させた後第５図に示す目標制御棒パターンを作
製するべく上記中央部の浅挿入制御棒５および最
外周制御棒５の引抜を行ない図中Ｇ１点まで出力
を上昇させる。以降炉心流量の調整により図中Ｉ
１点まで出力を上昇させて定格出力状態を得る。
［背景技術の問題点］
上記構成において目標の出力状態を得る前の操
作としてＥ１点からＦ１点までの出力降下および
その後の制御棒５の引抜操作が必要となり、その
為目標の出力状態を得るまでに長時間を必要とし
てしまい、また上記Ｆ１点からＧ１点まで出力を
上昇させる為に制御棒５を引抜く際前記
PCIOMR基準の基に十分な監視が必要となると
ともにゼノン濃度が複雑に変化しまた制御棒操作
に伴う局所出力分布の変化が大きい為操作に困難
を要してしまうという不具合があつた。
作としてＥ１点からＦ１点までの出力降下および
その後の制御棒５の引抜操作が必要となり、その
為目標の出力状態を得るまでに長時間を必要とし
てしまい、また上記Ｆ１点からＧ１点まで出力を
上昇させる為に制御棒５を引抜く際前記
PCIOMR基準の基に十分な監視が必要となると
ともにゼノン濃度が複雑に変化しまた制御棒操作
に伴う局所出力分布の変化が大きい為操作に困難
を要してしまうという不具合があつた。
本発明は以上の点に基づいてなされたものでそ
の目的とするところは短時間で目標の炉心出力状
態を得ることを可能とする沸騰水型原子炉の運転
方法を提供することにある。
の目的とするところは短時間で目標の炉心出力状
態を得ることを可能とする沸騰水型原子炉の運転
方法を提供することにある。
すなわち本発明による沸騰水型原子炉の運転方
法は、炉心から所定の制御棒を引抜いて原子炉の
起動運転を行う際に、前記炉心の最外周に位置す
る最外周制御棒の引抜き本数を相対ゼノン濃度に
応じて決定し、前記相対ゼノン濃度が低い時には
前記最外周制御棒の引抜き本数を少なくして起動
運転を行い、その後前記炉心に挿入されている最
外周制御棒を徐々に引抜き目標制御棒パターンと
することを特徴とする。
法は、炉心から所定の制御棒を引抜いて原子炉の
起動運転を行う際に、前記炉心の最外周に位置す
る最外周制御棒の引抜き本数を相対ゼノン濃度に
応じて決定し、前記相対ゼノン濃度が低い時には
前記最外周制御棒の引抜き本数を少なくして起動
運転を行い、その後前記炉心に挿入されている最
外周制御棒を徐々に引抜き目標制御棒パターンと
することを特徴とする。
第６図乃至第９図を参照して本発明の一実施例
を説明する。第６図は横軸に時間（日）をとり縦
軸に炉心出力をとり炉心出力の時間変化を示す線
図である。まず図中Ｏ２点で発電機を伴入し、制
御棒５を引抜いて図中Ａ２点まで出力を上昇させ
る。この状態で出力を図中Ｂ２まで一定保持す
る。このように出力を一定時間保持するのは前述
した通りである。次にＢ２点から図中Ｃ２点まで
出力を上昇させる。その際上記Ｃ２点における制
御棒５の状態が第７図に示すようなパターンにな
るように制御棒５の引抜を行なう。すなわちＢ２
点からＣ２点に到る間はゼノンの蓄積が無く、そ
こで炉心２の最外周に位置する最外周制御棒５の
挿入本数をＣ２点において従来より多くなるよう
に制御棒５の引抜操作を行ない、これによつてゼ
ノン不足による反応度を補償しようとするもので
ある。またその時Ｃ２点での最外周制御棒５の挿
入本数は以下のようにして決定される。すなわち
第８図に示すように最外周に位置する最外周制御
棒５を夫々符号ａ，ｂ，ｃ，ｄで示す。ここにａ
で示す最外周制御棒５は４本であり、ｂで示す最
外周制御棒５は８本、Ｃで示す最外周制御棒５は
８本、ｄで示す最外周制御棒５は４本である。そ
してこれらａ，ｂ，ｃ，ｄで示された最外周制御
棒５を相対ゼノン濃度に対応させて適宜組合わせ
その本数を決定する。第９図は横軸にＣ２点で最
終的に挿入状態にある最外周制御棒５の本数をと
り縦軸に相対ゼノン濃度をとり、相対ゼノン濃度
とＣ２点で挿入状態にある最外周制御棒５の本数
との関係を示した図である。そして例えばＣ２点
でのゼノン濃度がｅであると予想される場合に
は、Ｃ２点で最終的に第８図中ａで示される最外
周制御棒５が挿入された状態になるように制御棒
５の引抜操作を行なう。またＣ２点でのゼノン濃
度がｆであると予想される場合には第８図中ｂで
示す最外周制御棒５が最終的に挿入状態にあるよ
うに制御棒５の引抜操作を行なう。以下ゼノン濃
度がｇ，ｈ，ｉ，ｊの場合にも同様に最終的に挿
入状態にある最外周制御棒５の本数が決定され
る。本実施例の場合にはゼノン濃度がｉの場合を
想定して示してある。よつて前記第７図において
ａ，ｂ，ｃの位置に対応した最外周制御棒５が挿
入されている。なおこの時前記PCIOMR基準を
樛守できるような制御棒操作であることは勿論で
ある。次にＣ２点以降はゼノンが徐々に蓄積され
ていくため、PCIOMR基準上余裕が発生し、よ
つて挿入状態にある最外周制御棒５を徐々に引抜
いて前記第５図に示した目標制御棒パターンとし
出力の上昇を図る。その際の制御棒５の引抜量は
次のような量である。すなわち制御棒５を軸方向
に２４分割し、その内の１分割に相当する軸方向
距離を最少制御棒駆動単位とすると、１時間に３
最少制御棒駆動単位ずつ引抜いていく。かかる操
作も上記PCIOMR基準を確実に遵守しながら出
力の上昇を図る為である。そしてこのような制御
棒操作により第６図中Ｅ２点まで出力を上昇させ
る。Ｅ２点以降は炉心流量の調整によりＦ２点を
介してＧ２点まで出力を上昇させ、定格出力状態
を得る。
を説明する。第６図は横軸に時間（日）をとり縦
軸に炉心出力をとり炉心出力の時間変化を示す線
図である。まず図中Ｏ２点で発電機を伴入し、制
御棒５を引抜いて図中Ａ２点まで出力を上昇させ
る。この状態で出力を図中Ｂ２まで一定保持す
る。このように出力を一定時間保持するのは前述
した通りである。次にＢ２点から図中Ｃ２点まで
出力を上昇させる。その際上記Ｃ２点における制
御棒５の状態が第７図に示すようなパターンにな
るように制御棒５の引抜を行なう。すなわちＢ２
点からＣ２点に到る間はゼノンの蓄積が無く、そ
こで炉心２の最外周に位置する最外周制御棒５の
挿入本数をＣ２点において従来より多くなるよう
に制御棒５の引抜操作を行ない、これによつてゼ
ノン不足による反応度を補償しようとするもので
ある。またその時Ｃ２点での最外周制御棒５の挿
入本数は以下のようにして決定される。すなわち
第８図に示すように最外周に位置する最外周制御
棒５を夫々符号ａ，ｂ，ｃ，ｄで示す。ここにａ
で示す最外周制御棒５は４本であり、ｂで示す最
外周制御棒５は８本、Ｃで示す最外周制御棒５は
８本、ｄで示す最外周制御棒５は４本である。そ
してこれらａ，ｂ，ｃ，ｄで示された最外周制御
棒５を相対ゼノン濃度に対応させて適宜組合わせ
その本数を決定する。第９図は横軸にＣ２点で最
終的に挿入状態にある最外周制御棒５の本数をと
り縦軸に相対ゼノン濃度をとり、相対ゼノン濃度
とＣ２点で挿入状態にある最外周制御棒５の本数
との関係を示した図である。そして例えばＣ２点
でのゼノン濃度がｅであると予想される場合に
は、Ｃ２点で最終的に第８図中ａで示される最外
周制御棒５が挿入された状態になるように制御棒
５の引抜操作を行なう。またＣ２点でのゼノン濃
度がｆであると予想される場合には第８図中ｂで
示す最外周制御棒５が最終的に挿入状態にあるよ
うに制御棒５の引抜操作を行なう。以下ゼノン濃
度がｇ，ｈ，ｉ，ｊの場合にも同様に最終的に挿
入状態にある最外周制御棒５の本数が決定され
る。本実施例の場合にはゼノン濃度がｉの場合を
想定して示してある。よつて前記第７図において
ａ，ｂ，ｃの位置に対応した最外周制御棒５が挿
入されている。なおこの時前記PCIOMR基準を
樛守できるような制御棒操作であることは勿論で
ある。次にＣ２点以降はゼノンが徐々に蓄積され
ていくため、PCIOMR基準上余裕が発生し、よ
つて挿入状態にある最外周制御棒５を徐々に引抜
いて前記第５図に示した目標制御棒パターンとし
出力の上昇を図る。その際の制御棒５の引抜量は
次のような量である。すなわち制御棒５を軸方向
に２４分割し、その内の１分割に相当する軸方向
距離を最少制御棒駆動単位とすると、１時間に３
最少制御棒駆動単位ずつ引抜いていく。かかる操
作も上記PCIOMR基準を確実に遵守しながら出
力の上昇を図る為である。そしてこのような制御
棒操作により第６図中Ｅ２点まで出力を上昇させ
る。Ｅ２点以降は炉心流量の調整によりＦ２点を
介してＧ２点まで出力を上昇させ、定格出力状態
を得る。
以上本実施例による運転方法によると従来のよ
うに一旦上昇させた出力を降下させてあらためて
制御棒操作により出力を上昇させるという操作が
不要となるので操作が簡略化されるとともに定格
出力状態を得るまでに要する時間を短縮させるこ
とができる。これを第３図と第６図との比較で説
明すると従来２日と数時間で略65％程度の出力を
得ていたのに対して、本実施例の場合には２日と
数時間で略80％程度の出力を得ることができ、ま
たその後略３日で定格の出力状態を得ることがで
きる。これは従来略４日を要していたのに対して
略１日の短縮を図ることが可能となる。そしてこ
のように定格出力状態を得るに要する時間の短縮
はプラントの稼動率の向上を図る上で極めて効果
的なことである。また第６図中Ｃ２点では炉心２
の中心部近傍の制御棒パターンは目標制御棒パタ
ーンと一致しており、よつてＣ２点からＥ２点へ
の出力上昇の際にはそれらの制御棒５を操作する
必要はない。中心部の制御棒５の操作は炉心出力
にあたえる影響が大きく、したがつてこれら中心
部の制御棒５を操作しないということは
PCIOMR基準を遵守する上で極めて効果的なこ
とである。なお前記実施例はゼノンが全く無い状
態を想定して説明したがこれに限つたことではな
く、ゼノンがある程度存在する場合等その状況に
応じて最外周制御棒５の本数を決定して運転すれ
ばよい。
うに一旦上昇させた出力を降下させてあらためて
制御棒操作により出力を上昇させるという操作が
不要となるので操作が簡略化されるとともに定格
出力状態を得るまでに要する時間を短縮させるこ
とができる。これを第３図と第６図との比較で説
明すると従来２日と数時間で略65％程度の出力を
得ていたのに対して、本実施例の場合には２日と
数時間で略80％程度の出力を得ることができ、ま
たその後略３日で定格の出力状態を得ることがで
きる。これは従来略４日を要していたのに対して
略１日の短縮を図ることが可能となる。そしてこ
のように定格出力状態を得るに要する時間の短縮
はプラントの稼動率の向上を図る上で極めて効果
的なことである。また第６図中Ｃ２点では炉心２
の中心部近傍の制御棒パターンは目標制御棒パタ
ーンと一致しており、よつてＣ２点からＥ２点へ
の出力上昇の際にはそれらの制御棒５を操作する
必要はない。中心部の制御棒５の操作は炉心出力
にあたえる影響が大きく、したがつてこれら中心
部の制御棒５を操作しないということは
PCIOMR基準を遵守する上で極めて効果的なこ
とである。なお前記実施例はゼノンが全く無い状
態を想定して説明したがこれに限つたことではな
く、ゼノンがある程度存在する場合等その状況に
応じて最外周制御棒５の本数を決定して運転すれ
ばよい。
〔発明の効果〕
以上詳述したように本発明によれば、炉心から
所定の制御棒を引抜いて原子炉の起動運転を行う
際に、前記炉心の最外周に位置する最外周制御棒
の引抜き本数を相対ゼノン濃度に応じて決定し、
前記相対ゼノン濃度が低い時には前記最外周制御
棒の引抜き本数を少なくして起動運転を行い、そ
の後前記炉心に挿入されている最外周制御棒を
徐々に引抜くことにより、従来のように炉心出力
がPCエンベロープを越えないように炉心流量を
調整しながら起動運転を行う必要がないので、起
動から定格出力運転に至るまでの時間を短縮する
ことができ、目標とする出力レベルに短時間で到
達させることのできる沸騰水型原子炉の運転方法
を提供できる。
所定の制御棒を引抜いて原子炉の起動運転を行う
際に、前記炉心の最外周に位置する最外周制御棒
の引抜き本数を相対ゼノン濃度に応じて決定し、
前記相対ゼノン濃度が低い時には前記最外周制御
棒の引抜き本数を少なくして起動運転を行い、そ
の後前記炉心に挿入されている最外周制御棒を
徐々に引抜くことにより、従来のように炉心出力
がPCエンベロープを越えないように炉心流量を
調整しながら起動運転を行う必要がないので、起
動から定格出力運転に至るまでの時間を短縮する
ことができ、目標とする出力レベルに短時間で到
達させることのできる沸騰水型原子炉の運転方法
を提供できる。
第１図乃至第５図は従来例を示す図で第１図は
沸騰水型原子炉の概略構成を示す縦断面図、第２
図は炉心の一部平面図、第３図は炉心出力の時間
変化を示す線図、第４図および第５図は制御棒パ
ターンを示す炉心の模式的な平面図、第６図乃至
第９図は本発明の一実施例を示す図で、第６図は
炉心出力の時間変化を示す線図、第７図および第
８図は制御棒パターンを示す炉心の模式的な平面
図、第９図は相対ゼノン濃度と挿入される最外周
制御棒の本数との関係を示す線図である。 ２……炉心、４……燃料集合体、５……制御
棒、２１……単位格子。
沸騰水型原子炉の概略構成を示す縦断面図、第２
図は炉心の一部平面図、第３図は炉心出力の時間
変化を示す線図、第４図および第５図は制御棒パ
ターンを示す炉心の模式的な平面図、第６図乃至
第９図は本発明の一実施例を示す図で、第６図は
炉心出力の時間変化を示す線図、第７図および第
８図は制御棒パターンを示す炉心の模式的な平面
図、第９図は相対ゼノン濃度と挿入される最外周
制御棒の本数との関係を示す線図である。 ２……炉心、４……燃料集合体、５……制御
棒、２１……単位格子。
Claims (1)
- １ 炉心から所定の制御棒を引抜いて原子炉の起
動運転を行う際に、前記炉心の最外周に位置する
最外周制御棒の引抜き本数を相対ゼノン濃度に応
じて決定し、前記相対ゼノン濃度が低い時には前
記最外周制御棒の引抜き本数を少なくして起動運
転を行い、その後前記炉心に挿入されている最外
周制御棒を徐々に引抜き目標制御棒パターンとす
ることを特徴とする沸騰水型原子炉の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59079651A JPS60224093A (ja) | 1984-04-20 | 1984-04-20 | 沸騰水型原子炉の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59079651A JPS60224093A (ja) | 1984-04-20 | 1984-04-20 | 沸騰水型原子炉の運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60224093A JPS60224093A (ja) | 1985-11-08 |
| JPH053556B2 true JPH053556B2 (ja) | 1993-01-18 |
Family
ID=13696026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59079651A Granted JPS60224093A (ja) | 1984-04-20 | 1984-04-20 | 沸騰水型原子炉の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60224093A (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52112097A (en) * | 1976-03-15 | 1977-09-20 | Hitachi Ltd | Operating method of reactor |
| JPS56124087A (en) * | 1980-03-05 | 1981-09-29 | Hitachi Ltd | Operating method of bwr type reactor |
-
1984
- 1984-04-20 JP JP59079651A patent/JPS60224093A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60224093A (ja) | 1985-11-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |