JPH0543916A - 高強度を有する金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシート - Google Patents
高強度を有する金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートInfo
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- JPH0543916A JPH0543916A JP22500791A JP22500791A JPH0543916A JP H0543916 A JPH0543916 A JP H0543916A JP 22500791 A JP22500791 A JP 22500791A JP 22500791 A JP22500791 A JP 22500791A JP H0543916 A JPH0543916 A JP H0543916A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 内燃機関などに構造部材として用いられてい
る金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートの強度を向上
させる。 【構成】 Ｆｅ基合金の素地に、ＭＨｖ：５００〜１８
００を有する炭化物分散型硬質粒子および／または金属
間化合物分散型硬質粒子が５〜２５重量％の割合で分散
する組織、並びに５〜２０％の空孔率を有するＦｅ基焼
結合金の基体に、ＣｕまたはＣｕ合金を溶浸してなる銅
溶浸Ｆｅ基焼結合金、あるいはＰｂまたはＰｂ合金を含
浸してなる鉛含浸Ｆｅ基焼結合金で構成されたバルブシ
ートにおいて、硬質粒子に占める割合で１０〜８０重量
％の硬質粒子の形状を球形状とし、残りの硬質粒子の形
状を不規則塊状とする。
る金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートの強度を向上
させる。 【構成】 Ｆｅ基合金の素地に、ＭＨｖ：５００〜１８
００を有する炭化物分散型硬質粒子および／または金属
間化合物分散型硬質粒子が５〜２５重量％の割合で分散
する組織、並びに５〜２０％の空孔率を有するＦｅ基焼
結合金の基体に、ＣｕまたはＣｕ合金を溶浸してなる銅
溶浸Ｆｅ基焼結合金、あるいはＰｂまたはＰｂ合金を含
浸してなる鉛含浸Ｆｅ基焼結合金で構成されたバルブシ
ートにおいて、硬質粒子に占める割合で１０〜８０重量
％の硬質粒子の形状を球形状とし、残りの硬質粒子の形
状を不規則塊状とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高強度を有する銅溶
浸または鉛含浸（以下金属充填ともいう）のＦｅ基焼結
合金製バルブシートに関するものである。
浸または鉛含浸（以下金属充填ともいう）のＦｅ基焼結
合金製バルブシートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に自動車はじめ、各種の内燃
機関の構造部材であるバルブシートの製造には、すぐれ
た耐摩耗性が要求されることから、通常Ｆｅ基焼結合金
の素地に、耐摩耗性を向上させる目的で、マイクロビッ
カース硬さ（ＭＨｖ）で５００〜１８００を有する炭化
物分散型硬質粒子および／または金属間化合物分散型硬
質粒子を、５〜２５重量％の割合で分散させた組織、並
びに５〜２０％の空孔率、を有するＦｅ基焼結合金の基
体に、ＣｕまたはＣｕ合金を溶浸してなる銅溶浸Ｆｅ基
焼結合金、あるいはＰｂまたはＰｂ合金を含浸してなる
鉛含浸Ｆｅ基焼結合金が用いられている。
機関の構造部材であるバルブシートの製造には、すぐれ
た耐摩耗性が要求されることから、通常Ｆｅ基焼結合金
の素地に、耐摩耗性を向上させる目的で、マイクロビッ
カース硬さ（ＭＨｖ）で５００〜１８００を有する炭化
物分散型硬質粒子および／または金属間化合物分散型硬
質粒子を、５〜２５重量％の割合で分散させた組織、並
びに５〜２０％の空孔率、を有するＦｅ基焼結合金の基
体に、ＣｕまたはＣｕ合金を溶浸してなる銅溶浸Ｆｅ基
焼結合金、あるいはＰｂまたはＰｂ合金を含浸してなる
鉛含浸Ｆｅ基焼結合金が用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年自動車はじ
め、各種駆動装置などの高速化、高出力化、および軽量
化はめざましく、さらに一段の向上が試みられており、
これに伴ない、これらの内燃機関の構造部材であるバル
ブシートにもより高い強度が要求されているが、上記の
従来金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートは、これら
の要求に十分満足に対応することができる高強度を具備
するものではないのが現状である。
め、各種駆動装置などの高速化、高出力化、および軽量
化はめざましく、さらに一段の向上が試みられており、
これに伴ない、これらの内燃機関の構造部材であるバル
ブシートにもより高い強度が要求されているが、上記の
従来金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートは、これら
の要求に十分満足に対応することができる高強度を具備
するものではないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来金属充填Ｆｅ基焼結
合金製バルブシートに着目し、これのもつすぐれた耐摩
耗性を損なうことなく、より一段の強度向上をはかるべ
く研究を行なった結果、上記従来金属充填Ｆｅ基焼結合
金製バルブシートの製造に際して、Ｆｅ基焼結合金基体
の素地中に分散する硬質粒子形成用として用いられてい
る原料粉末は、一般に水アトマイズによって形成される
ものであるため、その形状が不規則塊状を呈し、この形
状はそのままバルブシートを構成するＦｅ基焼結合金基
体の硬質粒子に引継がれるが、これを、炭化物分散型硬
質粒子形成用であれば、望ましくは、重量％で（以下％
は重量％を示す）、 Ｃｒ：１０〜６０％、 Ｃｏ：１０〜４０％、 Ｗおよび／またはＭｏ：５〜３０％、 Ｓｉ：０．５〜３％、 Ｃ：０．５〜３％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｎｉ〜５〜１５％、 Ｎｂ：０．５〜５％、 Ｖ：０．５〜５％、 のうちの１種以上、を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成を有する合金、または金属間化合物分散
型硬質粒子形成用であれば、望ましくは、 Ｍｏ：２０〜４０％、 Ｃｒ：５〜１５％、 Ｓｉ：１〜５％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成を有
する合金に特定した上で、ガスアトマイズにより形成す
ると、この結果のガスアトマイズ粉末は球形状を呈する
ようになり、このように形成した球形状粉末と上記の不
規則塊状粉末とを、素地形成用のＦｅ基合金粉末と共に
原料粉末として用いて、Ｆｅ基焼結合金基体を形成する
と、このＦｅ基焼結合金基体は球形状の硬質粒子と不規
則塊状の硬質粒子が素地中に共存分散した組織をもつよ
うになり、この基体に金属充填を行なうことにより製造
されたバルブシートは、すぐれた耐摩耗性を具備した上
で、高強度をもつようになるという研究結果を得たので
ある。
上述のような観点から、上記の従来金属充填Ｆｅ基焼結
合金製バルブシートに着目し、これのもつすぐれた耐摩
耗性を損なうことなく、より一段の強度向上をはかるべ
く研究を行なった結果、上記従来金属充填Ｆｅ基焼結合
金製バルブシートの製造に際して、Ｆｅ基焼結合金基体
の素地中に分散する硬質粒子形成用として用いられてい
る原料粉末は、一般に水アトマイズによって形成される
ものであるため、その形状が不規則塊状を呈し、この形
状はそのままバルブシートを構成するＦｅ基焼結合金基
体の硬質粒子に引継がれるが、これを、炭化物分散型硬
質粒子形成用であれば、望ましくは、重量％で（以下％
は重量％を示す）、 Ｃｒ：１０〜６０％、 Ｃｏ：１０〜４０％、 Ｗおよび／またはＭｏ：５〜３０％、 Ｓｉ：０．５〜３％、 Ｃ：０．５〜３％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｎｉ〜５〜１５％、 Ｎｂ：０．５〜５％、 Ｖ：０．５〜５％、 のうちの１種以上、を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成を有する合金、または金属間化合物分散
型硬質粒子形成用であれば、望ましくは、 Ｍｏ：２０〜４０％、 Ｃｒ：５〜１５％、 Ｓｉ：１〜５％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成を有
する合金に特定した上で、ガスアトマイズにより形成す
ると、この結果のガスアトマイズ粉末は球形状を呈する
ようになり、このように形成した球形状粉末と上記の不
規則塊状粉末とを、素地形成用のＦｅ基合金粉末と共に
原料粉末として用いて、Ｆｅ基焼結合金基体を形成する
と、このＦｅ基焼結合金基体は球形状の硬質粒子と不規
則塊状の硬質粒子が素地中に共存分散した組織をもつよ
うになり、この基体に金属充填を行なうことにより製造
されたバルブシートは、すぐれた耐摩耗性を具備した上
で、高強度をもつようになるという研究結果を得たので
ある。
【０００５】この発明は、上記研究結果にもとづいてな
されたものであって、Ｆｅ基合金の素地に、ＭＨｖ：５
００〜１８００を有する炭化物分散型硬質粒子および／
または金属間化合物分散型硬質粒子を５〜２５％の割合
で分散させた組織、並びに５〜２０％の空孔率、を有す
るＦｅ基焼結合金の基体に、それぞれＣｕまたはＣｕ合
金を溶浸してなる銅溶浸Ｆｅ基焼結合金、あるいはＰｂ
またはＰｂ合金を含浸してなる鉛含浸Ｆｅ基焼結合金で
構成されたバルブシートにおいて、硬質粒子に占める割
合で１０〜８０％の硬質粒子の形状を球形状とし、残り
の硬質粒子の形状を不規則塊状とすることにより、すぐ
れた耐摩耗性を具備したままで、強度を一段と向上せし
めた金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートに特徴を有
するものである。
されたものであって、Ｆｅ基合金の素地に、ＭＨｖ：５
００〜１８００を有する炭化物分散型硬質粒子および／
または金属間化合物分散型硬質粒子を５〜２５％の割合
で分散させた組織、並びに５〜２０％の空孔率、を有す
るＦｅ基焼結合金の基体に、それぞれＣｕまたはＣｕ合
金を溶浸してなる銅溶浸Ｆｅ基焼結合金、あるいはＰｂ
またはＰｂ合金を含浸してなる鉛含浸Ｆｅ基焼結合金で
構成されたバルブシートにおいて、硬質粒子に占める割
合で１０〜８０％の硬質粒子の形状を球形状とし、残り
の硬質粒子の形状を不規則塊状とすることにより、すぐ
れた耐摩耗性を具備したままで、強度を一段と向上せし
めた金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートに特徴を有
するものである。
【０００６】なお、この発明のバルブシートにおいて、
これを構成するＦｅ基焼結合金基体の素地は、 Ｃｏ：２〜１０％、 Ｎｉ：０．５〜１０％ Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃ：０．５〜１．５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃｒ：０．５〜５％、 Ｎｂ：０．１〜２％、 のうちの１種または２種、を含有し、残りがＦｅと不可
避不純物からなる組成を有するＦｅ基合金で構成するの
が望ましい。
これを構成するＦｅ基焼結合金基体の素地は、 Ｃｏ：２〜１０％、 Ｎｉ：０．５〜１０％ Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃ：０．５〜１．５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃｒ：０．５〜５％、 Ｎｂ：０．１〜２％、 のうちの１種または２種、を含有し、残りがＦｅと不可
避不純物からなる組成を有するＦｅ基合金で構成するの
が望ましい。
【０００７】また、この発明のバルブシートにおいて、
これを構成するＦｅ基焼結合金基体の硬質粒子に関し
て、その硬さがＭＨｖで５００未満でも、その含有割合
が５％未満でも所望のすぐれた耐摩耗性を確保すること
ができず、一方その硬さがＭＨｖで１８００を越えた
り、その含有量が２５％を越えたりすると、相手攻撃性
が急激に増大するようになるという理由で、硬さがＭＨ
ｖで５００〜１８００、含有割合が５〜２０％と定めら
れている。
これを構成するＦｅ基焼結合金基体の硬質粒子に関し
て、その硬さがＭＨｖで５００未満でも、その含有割合
が５％未満でも所望のすぐれた耐摩耗性を確保すること
ができず、一方その硬さがＭＨｖで１８００を越えた
り、その含有量が２５％を越えたりすると、相手攻撃性
が急激に増大するようになるという理由で、硬さがＭＨ
ｖで５００〜１８００、含有割合が５〜２０％と定めら
れている。
【０００８】また、この発明のバルブシートにおいて、
これを構成するＦｅ基焼結合金基体の素地に分散する硬
質粒子のうちの球形状粒子の割合を、硬質粒子に占める
割合で１０〜８０％と限定したのは、その含有割合が１
０％未満でも、また８０％を越えても所望の強度向上効
果が得られないという理由によるものである。
これを構成するＦｅ基焼結合金基体の素地に分散する硬
質粒子のうちの球形状粒子の割合を、硬質粒子に占める
割合で１０〜８０％と限定したのは、その含有割合が１
０％未満でも、また８０％を越えても所望の強度向上効
果が得られないという理由によるものである。
【０００９】さらに、この発明のバルブシートを構成す
るＦｅ基焼結合金基体の空孔率を５〜２０％と定めたの
は、５％未満の空孔率では、銅溶浸または鉛含浸が不十
分となって所望の強度を得ることができず、一方２０％
を越えた空孔率になると耐摩耗性の低下が著しくなると
いう理由にもとづくものである。
るＦｅ基焼結合金基体の空孔率を５〜２０％と定めたの
は、５％未満の空孔率では、銅溶浸または鉛含浸が不十
分となって所望の強度を得ることができず、一方２０％
を越えた空孔率になると耐摩耗性の低下が著しくなると
いう理由にもとづくものである。
【００１０】また、さらに銅溶浸材としては、無酸素
銅、Ｃｕ−１〜４％Ｃｏ−１〜２％Ｚｎの組成を有する
Ｃｕ−Ｃｏ−Ｚｎ合金、およびＣｕ−２〜５％Ｆｅ−１
〜６％Ｍｎ−１〜４％Ｚｎの組成を有するＣｕ−Ｆｅ−
Ｍｎ−Ｚｎ合金の使用が望ましく、鉛含浸材としては、
純Ｐｂ、Ｐｂ−３０〜４０％Ｓｎ合金の使用が望まし
い。
銅、Ｃｕ−１〜４％Ｃｏ−１〜２％Ｚｎの組成を有する
Ｃｕ−Ｃｏ−Ｚｎ合金、およびＣｕ−２〜５％Ｆｅ−１
〜６％Ｍｎ−１〜４％Ｚｎの組成を有するＣｕ−Ｆｅ−
Ｍｎ−Ｚｎ合金の使用が望ましく、鉛含浸材としては、
純Ｐｂ、Ｐｂ−３０〜４０％Ｓｎ合金の使用が望まし
い。
【００１１】
【実施例】つぎに、この発明のバルブシートを実施例に
より具体的に説明する。炭化物分散型硬質粒子形成用
（以下炭化物系粉末という）、金属間化合物分散型硬質
粒子形成用（以下金属間化合物系粉末という）、および
素地形成用（以下素地粉末という）の原料粉末として、
それぞれ表１、表２、および表３に示される硬さと組成
を有し、かつ硬質粒子形成用のものは、ガスアトマイズ
により粒度：１００mesh以下の球形状とした粉末と、水
アトマイズにより粒度：１００mesh以下の不規則塊状と
した粉末を用意し、素地粉末は水アトマイズにより粒
度：１００mesh以下の粉末とし、これら原料粉末を表４
および表５に示される配合組成に配合し、ステアリン酸
亜鉛：１％を加えてミキサーにて３０分間混合した後、
５〜７ton ／cm2 の範囲内の所定の圧力にて圧粉体にプ
レス成形し、この圧粉体を５００℃に３０分間保持して
脱脂し、ついでアンモニア分解ガス雰囲気中、１１００
〜１２００℃の範囲内の所定温度に１時間保持の条件で
焼結して、表６および表７に示される空孔率を有し、か
つ配合組成と実質的に同一の組成をもったＦｅ基焼結合
金基体を形成し、これらのＦｅ基焼結合金基体の一部
に、メタン変成ガス雰囲気中、無酸素銅からなる純Ｃ
ｕ、Ｃｕ−２．３％Ｃｏ−１．６％Ｚｎ合金（以下Ｃｕ
合金１という）、あるいはＣｕ−３．５％Ｆｅ−３．２
％Ｍｎ−１．６％Ｚｎ合金（以下Ｃｕ合金２という）を
表４，５に示される組合せで載置した状態で、温度：１
１００℃に１５分間保持の条件で銅溶浸を施して銅溶浸
Ｆｅ基焼結合金とし、この銅溶浸Ｆｅ基焼結合金には６
００〜７００℃の範囲内の所定温度に１．５時間保持の
条件で熱処理を施し、さらに残りのＦｅ基焼結合金基体
には、窒素雰囲気中、浴表面に８kg／cm2 の圧力を付加
した状態で、６００℃に加熱した純ＰｂまたはＰｂ−３
５％Ｓｎ合金の浴中に１時間浸漬保持の条件で鉛含浸を
施して鉛含浸Ｆｅ基焼結合金とすることにより、いずれ
も外径：３４mm×内径：２７mm×厚さ：７mmの寸法をも
った本発明金属充填バルブシート１〜１３、および比較
金属充填焼結合金製バルブシート１〜１３をそれぞれ製
造した。なお、この場合同一の条件で引張試験用試片も
合せて製造した。
より具体的に説明する。炭化物分散型硬質粒子形成用
（以下炭化物系粉末という）、金属間化合物分散型硬質
粒子形成用（以下金属間化合物系粉末という）、および
素地形成用（以下素地粉末という）の原料粉末として、
それぞれ表１、表２、および表３に示される硬さと組成
を有し、かつ硬質粒子形成用のものは、ガスアトマイズ
により粒度：１００mesh以下の球形状とした粉末と、水
アトマイズにより粒度：１００mesh以下の不規則塊状と
した粉末を用意し、素地粉末は水アトマイズにより粒
度：１００mesh以下の粉末とし、これら原料粉末を表４
および表５に示される配合組成に配合し、ステアリン酸
亜鉛：１％を加えてミキサーにて３０分間混合した後、
５〜７ton ／cm2 の範囲内の所定の圧力にて圧粉体にプ
レス成形し、この圧粉体を５００℃に３０分間保持して
脱脂し、ついでアンモニア分解ガス雰囲気中、１１００
〜１２００℃の範囲内の所定温度に１時間保持の条件で
焼結して、表６および表７に示される空孔率を有し、か
つ配合組成と実質的に同一の組成をもったＦｅ基焼結合
金基体を形成し、これらのＦｅ基焼結合金基体の一部
に、メタン変成ガス雰囲気中、無酸素銅からなる純Ｃ
ｕ、Ｃｕ−２．３％Ｃｏ−１．６％Ｚｎ合金（以下Ｃｕ
合金１という）、あるいはＣｕ−３．５％Ｆｅ−３．２
％Ｍｎ−１．６％Ｚｎ合金（以下Ｃｕ合金２という）を
表４，５に示される組合せで載置した状態で、温度：１
１００℃に１５分間保持の条件で銅溶浸を施して銅溶浸
Ｆｅ基焼結合金とし、この銅溶浸Ｆｅ基焼結合金には６
００〜７００℃の範囲内の所定温度に１．５時間保持の
条件で熱処理を施し、さらに残りのＦｅ基焼結合金基体
には、窒素雰囲気中、浴表面に８kg／cm2 の圧力を付加
した状態で、６００℃に加熱した純ＰｂまたはＰｂ−３
５％Ｓｎ合金の浴中に１時間浸漬保持の条件で鉛含浸を
施して鉛含浸Ｆｅ基焼結合金とすることにより、いずれ
も外径：３４mm×内径：２７mm×厚さ：７mmの寸法をも
った本発明金属充填バルブシート１〜１３、および比較
金属充填焼結合金製バルブシート１〜１３をそれぞれ製
造した。なお、この場合同一の条件で引張試験用試片も
合せて製造した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】
【表５】
【００１７】
【表６】
【００１８】
【表７】
【００１９】ついで、この結果得られた各種の金属充填
バルブシートについて、引張強さを測定し、さらに、 バルブの材質：ステライト６番盛金、 バルブの加熱温度：８５０〜９００℃、 バルブの着座回数：３０００ｒ．ｐ．ｍ．、 雰囲気：０．４kg／cm2 の圧力のプロパンガスと、流
量：１．６ｌ／min の酸素による燃焼ガス、 バルブシートの表面加熱温度（内部水冷）：３５０〜４
００℃、 試験時間：１００時間、 の条件で摩耗試験を行ない、バルブシートの最大摩耗深
さと、相手部材であるバルブの最大摩耗深さを測定し
た。これらの測定結果を表６および表７に示した。
バルブシートについて、引張強さを測定し、さらに、 バルブの材質：ステライト６番盛金、 バルブの加熱温度：８５０〜９００℃、 バルブの着座回数：３０００ｒ．ｐ．ｍ．、 雰囲気：０．４kg／cm2 の圧力のプロパンガスと、流
量：１．６ｌ／min の酸素による燃焼ガス、 バルブシートの表面加熱温度（内部水冷）：３５０〜４
００℃、 試験時間：１００時間、 の条件で摩耗試験を行ない、バルブシートの最大摩耗深
さと、相手部材であるバルブの最大摩耗深さを測定し
た。これらの測定結果を表６および表７に示した。
【００２０】
【発明の効果】表６および表７に示される結果から、本
発明金属充填バルブシート１〜１３は、Ｆｅ基焼結合金
基体の素地に分散する硬質粒子の形状が不規則塊状の比
較金属充填バルブシート１〜１３に比して、高い強度を
有し、かつこれと同等のすぐれた耐摩耗性を示すことが
明らかである。
発明金属充填バルブシート１〜１３は、Ｆｅ基焼結合金
基体の素地に分散する硬質粒子の形状が不規則塊状の比
較金属充填バルブシート１〜１３に比して、高い強度を
有し、かつこれと同等のすぐれた耐摩耗性を示すことが
明らかである。
【００２１】上述のように、この発明の金属充填Ｆｅ基
焼結合金製バルブシートは、高強度を有するので、これ
の薄肉化が可能となるばかりでなく、すぐれた耐摩耗性
を具備するので、苛酷な条件下での実用に際してもすぐ
れた性能を発揮するのである。
焼結合金製バルブシートは、高強度を有するので、これ
の薄肉化が可能となるばかりでなく、すぐれた耐摩耗性
を具備するので、苛酷な条件下での実用に際してもすぐ
れた性能を発揮するのである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｆｅ基合金の素地に、マイクロビッカー
ス硬さで５００〜１８００を有する炭化物分散型硬質粒
子および／または金属間化合物分散型硬質粒子が５〜２
５重量％の割合で分散した組織、 並びに５〜２０％の空孔率、を有するＦｅ基焼結合金の
基体に、ＣｕまたはＣｕ合金を溶浸してなる銅溶浸Ｆｅ
基焼結合金で構成されたバルブシートにおいて、 硬質粒子に占める割合で１０〜８０重量％の硬質粒子の
形状を球形状とし、残りの硬質粒子の形状を不規則塊状
としたことを特徴とする高強度を有する金属充填Ｆｅ基
焼結合金製バルブシート。 - 【請求項２】 Ｆｅ基合金の素地に、マイクロビッカー
ス硬さで５００〜１７００を有する炭化物分散型硬質粒
子および／または金属間化合物分散型硬質粒子が５〜２
５重量％の割合で分散した組織、 並びに５〜２０％の空孔率、を有するＦｅ基焼結合金基
体に、ＰｂまたはＰｂ合金を含浸してなる鉛含浸Ｆｅ基
焼結合金で構成されたバルブシートにおいて、 硬質粒子に占める割合で１０〜８０重量％の硬質粒子の
形状を球形状とし、残りの硬質粒子の形状を不規則塊状
としたことを特徴とする高強度を有する金属充填Ｆｅ基
焼結合金製バルブシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22500791A JPH0543916A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 高強度を有する金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22500791A JPH0543916A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 高強度を有する金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0543916A true JPH0543916A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16822622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22500791A Withdrawn JPH0543916A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 高強度を有する金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0543916A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5498483A (en) * | 1994-11-09 | 1996-03-12 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Wear-resistant sintered ferrous alloy for valve seat |
-
1991
- 1991-08-09 JP JP22500791A patent/JPH0543916A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5498483A (en) * | 1994-11-09 | 1996-03-12 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Wear-resistant sintered ferrous alloy for valve seat |
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