JPH0545328B2 - - Google Patents
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- JPH0545328B2 JPH0545328B2 JP13911789A JP13911789A JPH0545328B2 JP H0545328 B2 JPH0545328 B2 JP H0545328B2 JP 13911789 A JP13911789 A JP 13911789A JP 13911789 A JP13911789 A JP 13911789A JP H0545328 B2 JPH0545328 B2 JP H0545328B2
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- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 14
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0239—Lubricating
- B21B45/0245—Lubricating devices
- B21B45/0248—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0251—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
-
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
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- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
＜産業上の利用分野＞
本発明は、可逆式多段圧延機によるステンレス
鋼板の冷間圧延方法に係り、特に高速圧延を可能
とするステンレス鋼板の冷間圧延方法に関する。
鋼板の冷間圧延方法に係り、特に高速圧延を可能
とするステンレス鋼板の冷間圧延方法に関する。
＜従来の技術＞
ステンレス鋼は変形抵抗が高いことから、小径
のワークロールを有する可逆式多段圧延機を用い
て冷間圧延する方が能率、精度上有利であり、ワ
ークロール径が40〜100mmであるゼンジミア圧延
機（20段圧延機）が代表的である。
のワークロールを有する可逆式多段圧延機を用い
て冷間圧延する方が能率、精度上有利であり、ワ
ークロール径が40〜100mmであるゼンジミア圧延
機（20段圧延機）が代表的である。
一方、ステンレス鋼板に要求される光沢の面か
らも、ワークロール径は小径の方が有利である。
即ち、ステンレス鋼板の光沢はワークロールの表
面精度（＝光沢）が圧延中に鋼板に転写されるこ
とによつて作られるが、圧延時の焼付きを防止す
るため圧延油が使用され、この圧延油は鋼板とワ
ークロール間に引き込まれ、即ち油膜が形成され
て、ワークロールの光沢の鋼板表面への転写を阻
害することになる。そして、この油膜厚みはワー
クロール径が大きくなる程厚くなる。従つて、光
沢の面からもワークロールは小径の方が有利とな
り、しかも圧延油自体も粘性の低いニート油
（100％鉱物油）が使用されているのである。
らも、ワークロール径は小径の方が有利である。
即ち、ステンレス鋼板の光沢はワークロールの表
面精度（＝光沢）が圧延中に鋼板に転写されるこ
とによつて作られるが、圧延時の焼付きを防止す
るため圧延油が使用され、この圧延油は鋼板とワ
ークロール間に引き込まれ、即ち油膜が形成され
て、ワークロールの光沢の鋼板表面への転写を阻
害することになる。そして、この油膜厚みはワー
クロール径が大きくなる程厚くなる。従つて、光
沢の面からもワークロールは小径の方が有利とな
り、しかも圧延油自体も粘性の低いニート油
（100％鉱物油）が使用されているのである。
上記ニート油はロールクーラントと潤滑を兼ね
ているが、普通鋼の圧延で使用される圧延油のよ
うに水が混合されていない。即ち、エマルジヨン
液ではないため冷却効果は低く、更に前述のよう
にワークロール径も小さく冷却面積も非常に狭い
ことから、それ程冷却させず圧延速度を高くする
ことができず、200〜400ｍ／minが一般的であつ
た（第３版鉄鋼便覧(1)圧延基礎・鋼板、
P702）。
ているが、普通鋼の圧延で使用される圧延油のよ
うに水が混合されていない。即ち、エマルジヨン
液ではないため冷却効果は低く、更に前述のよう
にワークロール径も小さく冷却面積も非常に狭い
ことから、それ程冷却させず圧延速度を高くする
ことができず、200〜400ｍ／minが一般的であつ
た（第３版鉄鋼便覧(1)圧延基礎・鋼板、
P702）。
＜発明が解決しようとする課題＞
従来は、ニート油を用いてステンレス鋼板を小
径ワークロールを有する多段圧延機で冷間圧延す
る場合のロールクーラント量（／min）は、圧
延機のモーターパワー（kW）の約３倍が相当で
あるとされている。従つて最近の例では、圧延速
度600ｍ／minを可能とするべく、モーターパワ
ーが6000kWで、ロールクーラント量が20000
／minの圧延機が設計製作されているが、現実
には前述した従来速度200〜400ｍ／minを上廻る
450ｍ／minは達成しているが、600ｍ／minには
程遠いものである。
径ワークロールを有する多段圧延機で冷間圧延す
る場合のロールクーラント量（／min）は、圧
延機のモーターパワー（kW）の約３倍が相当で
あるとされている。従つて最近の例では、圧延速
度600ｍ／minを可能とするべく、モーターパワ
ーが6000kWで、ロールクーラント量が20000
／minの圧延機が設計製作されているが、現実
には前述した従来速度200〜400ｍ／minを上廻る
450ｍ／minは達成しているが、600ｍ／minには
程遠いものである。
これは次の理由によると考えられる。即ち、ゼ
ンジミア圧延機のような小径ワークロールを有す
る多段圧延機の場合、ステンレス鋼板と中間ロー
ル、バツクアツプロールが近接しているため、ロ
ールクーラントを大量に投入してもクーラントの
逃げ道（排出部）は圧延ロールの長手方向両端部
しかなく、従つて、クーラントは前記鋼板とロー
ル間の狭い空間に溜まつてしまい、クーラントの
増加に伴い、冷却効果（kcal／）は上がつてい
くが、或る限度を超えると逆にこの冷却効率は低
下してしまうことになる。即ち、或る量以上で
は、これ以上ロール温度は低下しなくなつてしま
うのである。
ンジミア圧延機のような小径ワークロールを有す
る多段圧延機の場合、ステンレス鋼板と中間ロー
ル、バツクアツプロールが近接しているため、ロ
ールクーラントを大量に投入してもクーラントの
逃げ道（排出部）は圧延ロールの長手方向両端部
しかなく、従つて、クーラントは前記鋼板とロー
ル間の狭い空間に溜まつてしまい、クーラントの
増加に伴い、冷却効果（kcal／）は上がつてい
くが、或る限度を超えると逆にこの冷却効率は低
下してしまうことになる。即ち、或る量以上で
は、これ以上ロール温度は低下しなくなつてしま
うのである。
前述の例では、クーラント量を14000／min
にすれば圧延速度を450ｍ／minまで上げられる
が、これ以上クーラント量を増加させて、仮に
20000／minにしても冷却能は全く向上せず、
450ｍ／min以上に増速してもヒートスクラツチ
が発生して全く製品にならない。
にすれば圧延速度を450ｍ／minまで上げられる
が、これ以上クーラント量を増加させて、仮に
20000／minにしても冷却能は全く向上せず、
450ｍ／min以上に増速してもヒートスクラツチ
が発生して全く製品にならない。
本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みてなさ
れたもので、ステンレス鋼板を高速で圧延するこ
とのできる冷間圧延方法を提供することを目的と
する。
れたもので、ステンレス鋼板を高速で圧延するこ
とのできる冷間圧延方法を提供することを目的と
する。
＜課題を解決するための手段＞
本発明は、直径が40〜100mmのワークロールを
有する可逆式多段圧延機によりステンレス鋼板を
冷間圧延するにあたり、ロールクーラントとして
ロール長さ１ｍあたり6500／min以下のニート
油をかけ、かつストリツプクーラントとして前記
ステンレス鋼板幅１ｍあたり前記圧延機の入側・
出側の合計で1500／min以上のニート油をかけ
ながらステンレス鋼板を圧延するものである。
有する可逆式多段圧延機によりステンレス鋼板を
冷間圧延するにあたり、ロールクーラントとして
ロール長さ１ｍあたり6500／min以下のニート
油をかけ、かつストリツプクーラントとして前記
ステンレス鋼板幅１ｍあたり前記圧延機の入側・
出側の合計で1500／min以上のニート油をかけ
ながらステンレス鋼板を圧延するものである。
＜作用＞
本発明者等は、圧延速度を上げることができな
いのは、冷却能不足によるヒートスクラツチの発
生によるものであり、また、このヒートスクラツ
チは圧延時の加工熱により板温度が200℃を超え
ると発生することから、ステンレス鋼板の冷却、
即ちストリツプクーラントとロールクーラントを
旨く組み合わせることにより、ヒートスクラツチ
を発生させることなく圧延速度を上げることがで
きるのではないかと考えた。
いのは、冷却能不足によるヒートスクラツチの発
生によるものであり、また、このヒートスクラツ
チは圧延時の加工熱により板温度が200℃を超え
ると発生することから、ステンレス鋼板の冷却、
即ちストリツプクーラントとロールクーラントを
旨く組み合わせることにより、ヒートスクラツチ
を発生させることなく圧延速度を上げることがで
きるのではないかと考えた。
そこで、第４図にニート油を用いた20段圧延機
のワークロール冷却能を示す。ワークロールの冷
却能は80mmφのワークロール径で単位幅当たりの
クーラント量が約4000／min・ｍで飽和傾向が
見られ、6500／min・ｍでほぼ飽和しており、
従つて、6500／min・ｍ以上をロールにかけて
も抜熱能力の向上は期待できない。
のワークロール冷却能を示す。ワークロールの冷
却能は80mmφのワークロール径で単位幅当たりの
クーラント量が約4000／min・ｍで飽和傾向が
見られ、6500／min・ｍでほぼ飽和しており、
従つて、6500／min・ｍ以上をロールにかけて
も抜熱能力の向上は期待できない。
なお、ステンレス鋼板の幅は通常600〜1800mm
であり、ワークロールは胴長で約２ｍ程度である
から、上記6500／min・ｍは1300／minとな
り、＜発明が解決しようとする課題＞の項で述べ
た数値14000／minとよく一致しているのがわ
かる。
であり、ワークロールは胴長で約２ｍ程度である
から、上記6500／min・ｍは1300／minとな
り、＜発明が解決しようとする課題＞の項で述べ
た数値14000／minとよく一致しているのがわ
かる。
第５図は、同圧延機におけるニート油によるス
トリツプクーラント能力を示すものである。第５
図より、ストリツプクーラント量の増加とともに
冷却能も向上していることがわかる。
トリツプクーラント能力を示すものである。第５
図より、ストリツプクーラント量の増加とともに
冷却能も向上していることがわかる。
即ち本発明では、ロールクーラント量を6500
／min・ｍ以下に制限し、好ましくは4000〜
6500／min・ｍの範囲とし、これにストリツプ
クーラントを併用することにより、500ｍ／min
以上の圧延速度を達成することができるのであ
る。ここでストリツプクーラントは、第５図によ
り明らかなように、これを使用するだけで効果が
あるが、1500／min・ｍ以上にすると圧延速度
を500ｍ／min以上にできるので、1500／min
以上とするのが好ましい。
／min・ｍ以下に制限し、好ましくは4000〜
6500／min・ｍの範囲とし、これにストリツプ
クーラントを併用することにより、500ｍ／min
以上の圧延速度を達成することができるのであ
る。ここでストリツプクーラントは、第５図によ
り明らかなように、これを使用するだけで効果が
あるが、1500／min・ｍ以上にすると圧延速度
を500ｍ／min以上にできるので、1500／min
以上とするのが好ましい。
なお、上記ストリツプクーラント量は、圧延機
の入側と出側との合計を意味する。
の入側と出側との合計を意味する。
＜実施例＞
第１図に本発明による方法を実施するための装
置例を示す。
置例を示す。
１はストリツプ、２はワークロール（他のロー
ルは省略）、３はワイパーである。４はロールク
ーラントヘツダー、５はストリツプクーラントヘ
ツダーであつて、各々クーラントを供給するため
にクリーンタンク６につながつており、ロールク
ーラントヘツダー４及びストリツプクーラントヘ
ツダー５にクーラントをクリーンタンク６から供
給するために昇圧ポンプ７でクーラント圧を昇圧
し、ロールクーラント流量調節弁８、ストリツプ
クーラント流量調節弁９で流量制御されて、ロー
ルクーラントヘツダー４及びストリツプクーラン
トヘツダー５から、各々ストリツプ１及びロール
２にクーラントを送り出している。
ルは省略）、３はワイパーである。４はロールク
ーラントヘツダー、５はストリツプクーラントヘ
ツダーであつて、各々クーラントを供給するため
にクリーンタンク６につながつており、ロールク
ーラントヘツダー４及びストリツプクーラントヘ
ツダー５にクーラントをクリーンタンク６から供
給するために昇圧ポンプ７でクーラント圧を昇圧
し、ロールクーラント流量調節弁８、ストリツプ
クーラント流量調節弁９で流量制御されて、ロー
ルクーラントヘツダー４及びストリツプクーラン
トヘツダー５から、各々ストリツプ１及びロール
２にクーラントを送り出している。
供給されたクーラントは、ロール２及びストリ
ツプ１を冷却後回収タンク１０に回収され、フイ
ルター１１でクーラントを清浄化して、再びクリ
ーンタンク６に戻る循環使用を行う。
ツプ１を冷却後回収タンク１０に回収され、フイ
ルター１１でクーラントを清浄化して、再びクリ
ーンタンク６に戻る循環使用を行う。
この装置を用いて、幅1000mmのSUS304と
SUS430を圧延速度600ｍ／minで、板厚4.0mmか
ら0.4mmまで圧延した結果を第２図に示す。
SUS430を圧延速度600ｍ／minで、板厚4.0mmか
ら0.4mmまで圧延した結果を第２図に示す。
第２図は、クーラントをロールクーラントのみ
10000／min・ｍかけた場合、ロールクーラン
トを5000／min・ｍストリツプクーラントを
5000／min・ｍかけた場合の各ケースの各パス
終了時のストリツプ測温結果を示しているが、ロ
ールクーラントのみの場合は数パスでヒートスク
ラツチ発生限界を超えてしまうのに対して、同流
量をロール、ストリツプに等分してかけた場合は
ヒートスクラツチも発生せず、600ｍ／minの圧
延速度が達成可能となつた。
10000／min・ｍかけた場合、ロールクーラン
トを5000／min・ｍストリツプクーラントを
5000／min・ｍかけた場合の各ケースの各パス
終了時のストリツプ測温結果を示しているが、ロ
ールクーラントのみの場合は数パスでヒートスク
ラツチ発生限界を超えてしまうのに対して、同流
量をロール、ストリツプに等分してかけた場合は
ヒートスクラツチも発生せず、600ｍ／minの圧
延速度が達成可能となつた。
しかしながら、第２図から明らかなように、後
段パスにおいてはストリツプクーラントが効き過
ぎ、鋼板の温度低下が大きいことがわかる。これ
は圧延中（パスから最終パス間）での温度変化、
即ち変形抵抗の変動が大きいことを意味し、板厚
精度、形状などの点で外乱となり、特に寸法出し
パスである後段パスにおいてその影響は大とな
る。
段パスにおいてはストリツプクーラントが効き過
ぎ、鋼板の温度低下が大きいことがわかる。これ
は圧延中（パスから最終パス間）での温度変化、
即ち変形抵抗の変動が大きいことを意味し、板厚
精度、形状などの点で外乱となり、特に寸法出し
パスである後段パスにおいてその影響は大とな
る。
そこで、後段パスにおける温度低下を押さえる
ために、６パス以降のストリツプクーラント量を
SUS304では2500／min、SUS430では1500／
minと下げて圧延した結果を第３図に示した。そ
れ以外は第２図と同じ条件である。これより後段
パスでの温度低下も軽減され、安定した圧延が実
現できることがわかる。
ために、６パス以降のストリツプクーラント量を
SUS304では2500／min、SUS430では1500／
minと下げて圧延した結果を第３図に示した。そ
れ以外は第２図と同じ条件である。これより後段
パスでの温度低下も軽減され、安定した圧延が実
現できることがわかる。
＜発明の効果＞
以上説明したように本発明によれば、従来ロー
ルクーラントのみでは450ｍ／minしか達成でき
なかつた圧延速度が、ストリツプ冷却を行うこと
により、500ｍ／min以上の圧延速度が達成でき
るようになり、また流量を制御することにより、
今まで450ｍ／minの圧延速度で投入していたク
ーラント量よりも少ないクーラント量で効果的に
冷却できるようになつた。また、流量をさらに多
くして行えば、1000ｍ／min程度の圧延速度がニ
ート油で達成できることはいうまでもない。
ルクーラントのみでは450ｍ／minしか達成でき
なかつた圧延速度が、ストリツプ冷却を行うこと
により、500ｍ／min以上の圧延速度が達成でき
るようになり、また流量を制御することにより、
今まで450ｍ／minの圧延速度で投入していたク
ーラント量よりも少ないクーラント量で効果的に
冷却できるようになつた。また、流量をさらに多
くして行えば、1000ｍ／min程度の圧延速度がニ
ート油で達成できることはいうまでもない。
第１図は本発明の方法を実施するための装置例
の説明図である。第２図は本発明の具体的な実施
例を比較例とともに示したグラフ、第３図は本発
明の他の具体的な実施例を示したグラフである。
第４図は単位幅当たりのロールクーラント量とワ
ークロール温度との関係を示したグラフ、第５図
は単位幅当たりのストリツプクーラント量とスト
リツプクーラント冷却能との関係を示したグラフ
である。 １……ストリツプ、２……ワークロール、３…
…ワイパー、４……ロールクーラントヘツダー、
５……ストリツプクーラントヘツダー、６……ク
リーンタンク、７……昇圧ポンプ、８……ロール
クーラント流量調節弁、９……ストリツプクーラ
ント流量調節弁、１０……回収タンク、１１……
フイルター。
の説明図である。第２図は本発明の具体的な実施
例を比較例とともに示したグラフ、第３図は本発
明の他の具体的な実施例を示したグラフである。
第４図は単位幅当たりのロールクーラント量とワ
ークロール温度との関係を示したグラフ、第５図
は単位幅当たりのストリツプクーラント量とスト
リツプクーラント冷却能との関係を示したグラフ
である。 １……ストリツプ、２……ワークロール、３…
…ワイパー、４……ロールクーラントヘツダー、
５……ストリツプクーラントヘツダー、６……ク
リーンタンク、７……昇圧ポンプ、８……ロール
クーラント流量調節弁、９……ストリツプクーラ
ント流量調節弁、１０……回収タンク、１１……
フイルター。
Claims (1)
- １ 直径が40〜100mmのワークロールを有する可
逆式多段圧延機によりステンレス鋼板を冷間圧延
するにあたり、ロールクーラントとしてロール長
さ１ｍあたり6500／min以下のニート油をか
け、かつストリツプクーラントとして前記ステン
レス鋼板幅１ｍあたり前記圧延機の入側・出側の
合計で1500／min以上のニート油をかけながら
ステンレス鋼板を圧延することを特徴とするステ
ンレス鋼板の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13911789A JPH035003A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | ステンレス鋼板の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13911789A JPH035003A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | ステンレス鋼板の冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH035003A JPH035003A (ja) | 1991-01-10 |
| JPH0545328B2 true JPH0545328B2 (ja) | 1993-07-08 |
Family
ID=15237893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13911789A Granted JPH035003A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | ステンレス鋼板の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH035003A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106269896B (zh) * | 2015-06-12 | 2018-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 冷轧单机架可逆轧制控制设备及方法 |
| CN107127220B (zh) * | 2016-02-26 | 2019-02-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种单机架冷轧轧制带钢表面残油控制装置和方法 |
-
1989
- 1989-06-02 JP JP13911789A patent/JPH035003A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH035003A (ja) | 1991-01-10 |
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