JPH0546771B2 - - Google Patents
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- JPH0546771B2 JPH0546771B2 JP16510484A JP16510484A JPH0546771B2 JP H0546771 B2 JPH0546771 B2 JP H0546771B2 JP 16510484 A JP16510484 A JP 16510484A JP 16510484 A JP16510484 A JP 16510484A JP H0546771 B2 JPH0546771 B2 JP H0546771B2
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- NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N (2s)-2-[[4-[2-(2,4-diaminoquinazolin-6-yl)ethyl]benzoyl]amino]-4-methylidenepentanedioic acid Chemical compound C1=CC2=NC(N)=NC(N)=C2C=C1CCC1=CC=C(C(=O)N[C@@H](CC(=C)C(O)=O)C(O)=O)C=C1 NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N 0.000 description 1
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はオフセツトモー形距離継電器、特に基
幹系統における後備保護用として使用されるオフ
セツトモー形距離継電器に関するものである。
幹系統における後備保護用として使用されるオフ
セツトモー形距離継電器に関するものである。
近年、電力系統保護の分野では電力輸送の社会
的重要性の増大から、基幹系統の保護は主保護に
対して後備保護をもうけて二重化しているのが一
般的である。そして後備保護装置としては距離継
電器を用いた距離継電方式が用いられることが多
い。
的重要性の増大から、基幹系統の保護は主保護に
対して後備保護をもうけて二重化しているのが一
般的である。そして後備保護装置としては距離継
電器を用いた距離継電方式が用いられることが多
い。
なお、距離継電器は継電器設置点から故障点ま
での正相インピーダンスを測距することにより故
障の判別を行なうものであり、その測距した距離
に応じて第１段から第４段の時限しや断を行なう
ように構成されるのが普通である。ここでは主に
第４段保護に用いられるオフセツトモー形距離継
電器について述べる。
での正相インピーダンスを測距することにより故
障の判別を行なうものであり、その測距した距離
に応じて第１段から第４段の時限しや断を行なう
ように構成されるのが普通である。ここでは主に
第４段保護に用いられるオフセツトモー形距離継
電器について述べる。
一例として位相差算出演算方式に基づいたオフ
セツトモー継距離形電器の動作条件式を(1)式に示
し、導入量の関係を第２図のベクトル図に示し、
Ｒ−Ｘ図表上の動作特性を第３図に示す。
セツトモー継距離形電器の動作条件式を(1)式に示
し、導入量の関係を第２図のベクトル図に示し、
Ｒ−Ｘ図表上の動作特性を第３図に示す。
（ZF＋ZB）｜I〓｜｜V〓｜cos（θ−）−ZF・Z
B｜I〓｜2−｜V〓｜2＞K0…(1) 但しI〓；入力電流 V〓；入力電圧 ZF；前方オフセツトインピーダンス整定値 ZB；後方オフセツトインピーダンス整定値 θ；入力電流I〓に対する入力電圧V〓の位相角 ；最大感度角 K0；入力量が小さい場合の不安定応動を防止す
るための抑制項 (1)式において入力電流I〓及び入力電圧V〓は短絡
継電器の場合は線間の値であり、又、地絡継電器
の場合は相の値となる。そして(1)式の関係を最大
感度角上（θ＝）で示し、又、V〓＝I〓Z〓の関係式
から(2)式が得られる。
B｜I〓｜2−｜V〓｜2＞K0…(1) 但しI〓；入力電流 V〓；入力電圧 ZF；前方オフセツトインピーダンス整定値 ZB；後方オフセツトインピーダンス整定値 θ；入力電流I〓に対する入力電圧V〓の位相角 ；最大感度角 K0；入力量が小さい場合の不安定応動を防止す
るための抑制項 (1)式において入力電流I〓及び入力電圧V〓は短絡
継電器の場合は線間の値であり、又、地絡継電器
の場合は相の値となる。そして(1)式の関係を最大
感度角上（θ＝）で示し、又、V〓＝I〓Z〓の関係式
から(2)式が得られる。
（ZF＋ZB）｜Z〓｜｜I〓｜−ZF・ZB｜I〓｜2−｜
Z〓｜2｜I〓｜2＞K0…(2) 入力電流｜I〓｜と故障点までの距離Z〓との関係を
わかり易くするために(2)式を変形すると(3)式が得
られ、これを電流−距離特性として示したのが第
４図である。
Z〓｜2｜I〓｜2＞K0…(2) 入力電流｜I〓｜と故障点までの距離Z〓との関係を
わかり易くするために(2)式を変形すると(3)式が得
られ、これを電流−距離特性として示したのが第
４図である。
｜I〓｜2＞K0／（ZF−｜Ｚ｜）（｜Ｚ｜−ZB） …(3)
但し（ZB＜Ｚ＜ZF）
したがつてオフセツトモー形距離継電器の動作
範囲（ZB＜Ｚ＜ZF）内での最小動作電流｜I〓min
｜は、(3)式の右辺が最小になる点で決まる。
範囲（ZB＜Ｚ＜ZF）内での最小動作電流｜I〓min
｜は、(3)式の右辺が最小になる点で決まる。
そこで右辺の分母＝Ｙとおき（(4)式）、これを
Z〓で微分すると(5)式を得る。
Z〓で微分すると(5)式を得る。
Ｙ＝ZF−｜Z〓｜）（｜Z〓｜−ZB）＝｜Z〓｜2＋（ZF＋
ZB）｜Z〓｜−ZFZB…(4) Y′＝−２｜Z〓｜＋（ZF＋ZB） …(5) (5)式＝０の時、即ち、｜Z〓｜＝ZF＋ZB／２の点で(3
) 式の右辺は最小値をとるので、｜Ｚ｜＝ZF＋ZB／２を (3)式に代入し、そのときの電流値を｜I〓min｜と
定義すると(6)式を得る。
ZB）｜Z〓｜−ZFZB…(4) Y′＝−２｜Z〓｜＋（ZF＋ZB） …(5) (5)式＝０の時、即ち、｜Z〓｜＝ZF＋ZB／２の点で(3
) 式の右辺は最小値をとるので、｜Ｚ｜＝ZF＋ZB／２を (3)式に代入し、そのときの電流値を｜I〓min｜と
定義すると(6)式を得る。
｜I〓min｜＞K0｛４／（ZF−ZS）2｝…(6)
〔背景技術の問題点〕
上記した(6)式から明らかなように、継電器の最
小動作電流Iminは（ZF−ZS）、即ち、継電器の整
定値に依存しており、整定値が変化すると継電器
の重要な性能の１つである継電器動作感度がふら
ついてしまうことを示している。
小動作電流Iminは（ZF−ZS）、即ち、継電器の整
定値に依存しており、整定値が変化すると継電器
の重要な性能の１つである継電器動作感度がふら
ついてしまうことを示している。
このような従来のオフセツトモー形距離継電器
に対し、前に述べたように電力系統保護が、電力
輸送の社会的重要性の増大に伴なつて益々重要視
されている今日においては、上記したような継電
器の動作感度が継電器の整定値によつて変化する
ことのない信頼性の高い動作特性を有するオフセ
ツトモー形距離継電器の実現が要望されている。
に対し、前に述べたように電力系統保護が、電力
輸送の社会的重要性の増大に伴なつて益々重要視
されている今日においては、上記したような継電
器の動作感度が継電器の整定値によつて変化する
ことのない信頼性の高い動作特性を有するオフセ
ツトモー形距離継電器の実現が要望されている。
本発明は上記問題点を解決することを目的とし
てなされたものであり、継電器の整定値によらず
一定の動作感度特性を有するオフセツトモー形距
離継電器を提供することを目的としている。
てなされたものであり、継電器の整定値によらず
一定の動作感度特性を有するオフセツトモー形距
離継電器を提供することを目的としている。
本発明では上記した解明結果に示されるよう
に、従来装置が最小動作電流として定数項がK0
｛４／（ZF−ZB）2｝となることに着目し、予め抑制量 として前記定数項の逆数と既知の定数INとから
｛（ZF−ZB）2IN 2／４｝を導出して、動作量（ZF−ZB） ｜Z〓｜｜I〓｜2−ZFZB｜I〓｜2−｜Z〓｜2｜I〓｜2と
抑制量
｛（ZF−ZB）2IN 2／４｝とを夫々演算して比較すること により、最小動作電流がふらつく原因となる
｛４／（ZF−ZB）2｝の項を消去しようとするものであ る。
に、従来装置が最小動作電流として定数項がK0
｛４／（ZF−ZB）2｝となることに着目し、予め抑制量 として前記定数項の逆数と既知の定数INとから
｛（ZF−ZB）2IN 2／４｝を導出して、動作量（ZF−ZB） ｜Z〓｜｜I〓｜2−ZFZB｜I〓｜2−｜Z〓｜2｜I〓｜2と
抑制量
｛（ZF−ZB）2IN 2／４｝とを夫々演算して比較すること により、最小動作電流がふらつく原因となる
｛４／（ZF−ZB）2｝の項を消去しようとするものであ る。
先ず、最小動作電流にとつてふらつく原因とな
る定数項が、何故消去できるかについて第１図に
示す機能ブロツク図を参照して説明する。
る定数項が、何故消去できるかについて第１図に
示す機能ブロツク図を参照して説明する。
即ち、オフセツトモー形距離継電器Ryは電圧、
電流サンプリング部ａ、整定値入力部ｂ、動作量
作成部ｃ、抑制量作成部ｄ及び判定部ｅから構成
される。そして電圧、電流サンプリング部ａから
の系統電圧Ｖ及び電流値Ｉと整定値入力部ｂから
の各整定値ZF，ZBとから動作量作成部ｃにて動作
量（ZF＋ZB）IV−ZFZB｜I〓｜2−｜V〓｜2を作成し、
一方、整定値入力部ｂからの各整定値ZF，ZB及び
既知の定数INとから抑制量作成部ｄにて抑制量
｛（ZF−ZB）IN／２｝2を作成し、前記動作量と抑制量 とを判定部ｅにて判定し、その結果を出す。
電流サンプリング部ａ、整定値入力部ｂ、動作量
作成部ｃ、抑制量作成部ｄ及び判定部ｅから構成
される。そして電圧、電流サンプリング部ａから
の系統電圧Ｖ及び電流値Ｉと整定値入力部ｂから
の各整定値ZF，ZBとから動作量作成部ｃにて動作
量（ZF＋ZB）IV−ZFZB｜I〓｜2−｜V〓｜2を作成し、
一方、整定値入力部ｂからの各整定値ZF，ZB及び
既知の定数INとから抑制量作成部ｄにて抑制量
｛（ZF−ZB）IN／２｝2を作成し、前記動作量と抑制量 とを判定部ｅにて判定し、その結果を出す。
したがつて判定部ｅにおける動作条件式は下記
(7)式となる。
(7)式となる。
（ZF＋ZB）｜I〓｜｜V〓｜cos（θ−）−ZF・ZB｜I〓
｜2−｜V〓｜2＞｛（ZF−ZB）IN／２｝2…(7) 但し、INは既知の定数（電流感度） 前記同様に(7)式をθ＝の最大感度角上で考
え、V〓＝I〓Z〓の関係を用いると(8)式を得る。
｜2−｜V〓｜2＞｛（ZF−ZB）IN／２｝2…(7) 但し、INは既知の定数（電流感度） 前記同様に(7)式をθ＝の最大感度角上で考
え、V〓＝I〓Z〓の関係を用いると(8)式を得る。
（ZF＋ZB）｜Z〓｜｜I〓｜2−ZF・ZB｜I〓｜2−｜Z〓｜
2｜I〓｜2＞｛（ZF−ZB）IN／２｝2…(8) 電流I〓と距離Z〓との関係をわかり易くするため、
(8)式を変形すると(9)式が得られる。
2｜I〓｜2＞｛（ZF−ZB）IN／２｝2…(8) 電流I〓と距離Z〓との関係をわかり易くするため、
(8)式を変形すると(9)式が得られる。
｜I〓｜2＞｛（ZF−ZB）IN／２｝2／（ZF−｜Ｚ｜）
（｜Ｚ｜−ZB）…(9) 但し（ZB＜｜Z〓｜＜ZF） ここでオフセツトモー形距離継電器の動作範囲
（ZB＜｜Z〓｜＜ZF）内での最小動作電流｜Imin｜
は、前記(3)式と同様に、｜Z〓｜＝ZF＋ZB／２の点で規 定されるから、これを(9)式に代入すると(10)式を得
る。
（｜Ｚ｜−ZB）…(9) 但し（ZB＜｜Z〓｜＜ZF） ここでオフセツトモー形距離継電器の動作範囲
（ZB＜｜Z〓｜＜ZF）内での最小動作電流｜Imin｜
は、前記(3)式と同様に、｜Z〓｜＝ZF＋ZB／２の点で規 定されるから、これを(9)式に代入すると(10)式を得
る。
｜Imin｜2＞（ZF−ZB）2IN 2・１／４／ZF−ZB／２・ZF
−ZB／２＝IN 2…(10) 上記(10)式から明らかなように、本発明による最
小動作電流値は、既知の定数INのみに依存してお
り、継電器の各整定値ZF及びZBによつて影響され
ることはない。第５図はこの様子を示した電流距
離特性図である。又、第６図に示すような後方オ
フセツトインピーダンスが負の場合であつても満
足する。この場合は(7)式のZBを−Z′B（負の整定
値）とおきかえることで(11)式が得られるからであ
る。
−ZB／２＝IN 2…(10) 上記(10)式から明らかなように、本発明による最
小動作電流値は、既知の定数INのみに依存してお
り、継電器の各整定値ZF及びZBによつて影響され
ることはない。第５図はこの様子を示した電流距
離特性図である。又、第６図に示すような後方オ
フセツトインピーダンスが負の場合であつても満
足する。この場合は(7)式のZBを−Z′B（負の整定
値）とおきかえることで(11)式が得られるからであ
る。
（ZF−Z′B）｜I〓｜｜V〓｜cos（θ−）＋ZF・Z′B
｜I〓｜2−｜V〓｜2＞｛（ZF＋Z′B）IN／２｝2…(11) ここで前記同様に最大感度角上で考え、V〓＝I〓Z〓
の関係を用いると、最小動作電流｜Imin｜は(12)
式で与えられ、その電流−距離特性は第７図で表
わされる。
｜I〓｜2−｜V〓｜2＞｛（ZF＋Z′B）IN／２｝2…(11) ここで前記同様に最大感度角上で考え、V〓＝I〓Z〓
の関係を用いると、最小動作電流｜Imin｜は(12)
式で与えられ、その電流−距離特性は第７図で表
わされる。
｜Imin｜2＞（ZF＋Z′B）・I′N 2・１／４／ZF＋Z′B／
２・ZF＋Z′B／２＝IN 2…(12) (12)式から明らかなように、後方オフセツトイン
ピーダンスが負の整数値であつても、その最小動
作電流値が変化することはない。
２・ZF＋Z′B／２＝IN 2…(12) (12)式から明らかなように、後方オフセツトイン
ピーダンスが負の整数値であつても、その最小動
作電流値が変化することはない。
第８図は本発明によるオフセツトモー形距離継
電器をマイクロコンピユータなどのデイジタル演
算処理装置を用いて構成した場合の一実施例構成
図である。
電器をマイクロコンピユータなどのデイジタル演
算処理装置を用いて構成した場合の一実施例構成
図である。
電力系統の各相電流I〓R，I〓S，I〓Tは変流器１より
、
又、各相電圧V〓R，V〓S，V〓Tは変成器２より夫々入
力変換器３を介してデイジタル距離継電器４に導
入する。そして前記各導入電気量はフイルタ回路
（FIL）５により高調波成分を除いた後、サンプ
ルホールド回路（Ｓ／Ｈ）６、マルチプレクサ
（MPX）７及びアナログ・デイジタル変換回路
（Ａ／Ｄ）８を介してデイジタル量に変換されて
ランダムアクセスメモリ（RAM）９に記憶され
る。継電器の動作出力は、このランダムアクセス
メモリ（RAM）９に記憶された電気量を用い、
デイジタル演算回路（CPU）１０によつて後述
する演算を行ない、その判定結果を出力インター
フエイス回路（Ｉ／Ｆ）１１を介して出力する。
、
又、各相電圧V〓R，V〓S，V〓Tは変成器２より夫々入
力変換器３を介してデイジタル距離継電器４に導
入する。そして前記各導入電気量はフイルタ回路
（FIL）５により高調波成分を除いた後、サンプ
ルホールド回路（Ｓ／Ｈ）６、マルチプレクサ
（MPX）７及びアナログ・デイジタル変換回路
（Ａ／Ｄ）８を介してデイジタル量に変換されて
ランダムアクセスメモリ（RAM）９に記憶され
る。継電器の動作出力は、このランダムアクセス
メモリ（RAM）９に記憶された電気量を用い、
デイジタル演算回路（CPU）１０によつて後述
する演算を行ない、その判定結果を出力インター
フエイス回路（Ｉ／Ｆ）１１を介して出力する。
第９図はデイジタル演算手段による継電器の動
作判定演算のブロツク図である。この場合、一例
として短絡オフセツトモー形距離継電器で、後方
オフセツトインピーダンスが正の場合のＲ相要素
について示す。
作判定演算のブロツク図である。この場合、一例
として短絡オフセツトモー形距離継電器で、後方
オフセツトインピーダンスが正の場合のＲ相要素
について示す。
第９図において、１２ａ，１２ｂは夫々系統か
らの相電流I〓R，I〓S，１３ａ，１３ｂは夫々相電圧
V〓R，V〓Sであつて、いずれも前記デイジタル距離
継電器により周期的にサンプリングされてデイジ
タル量に変換されている値である。１４，１５は
夫々継電器の整定値ZF，ZBである。１６は線間電
流I〓RSの演算手段、１７は線間電圧V〓RSの演算手
段、１８，１９，２０は継電器整定値ZF，ZBをも
とに夫々（ZF＋ZB），（ZF・ZB）及びZF−ZB／２を演 算する手段である。
らの相電流I〓R，I〓S，１３ａ，１３ｂは夫々相電圧
V〓R，V〓Sであつて、いずれも前記デイジタル距離
継電器により周期的にサンプリングされてデイジ
タル量に変換されている値である。１４，１５は
夫々継電器の整定値ZF，ZBである。１６は線間電
流I〓RSの演算手段、１７は線間電圧V〓RSの演算手
段、１８，１９，２０は継電器整定値ZF，ZBをも
とに夫々（ZF＋ZB），（ZF・ZB）及びZF−ZB／２を演 算する手段である。
２１は１６からの線間電流I〓RSと１７からの線
間電圧V〓RS及び１８からの整定値の和（ZF＋ZB）
とから（ZF＋ZB）I〓RS・V〓RSを演算する手段、２２
は１７からの線間電圧V〓RSからその振幅値の２乗
｜V〓RS｜を演算する手段、２３は１６からの線間
電流I〓RSと１９からの演算結果ZF・ZBとからZF・
ZB｜I〓RS｜2を演算する手段、２４は２０からの演
算結果ZF−ZB／２と既知の定数INとから ｛（ZF−ZB）IN／２｝2を演算する手段、２５は２１， ２２，２３の演算結果から｛（ZF＋ZB）I〓RSV〓RS−
ZF・ZB｜I〓RS｜2−｜V〓RS｜2｝を演算する手段、２
６は大小判定手段であり、２４の演算結果と２５
の演算結果とを用い、(13)式の判定を行なつて、条
件が成立すれば判定出力、即ち、継電器動作出力
を出すものである。
間電圧V〓RS及び１８からの整定値の和（ZF＋ZB）
とから（ZF＋ZB）I〓RS・V〓RSを演算する手段、２２
は１７からの線間電圧V〓RSからその振幅値の２乗
｜V〓RS｜を演算する手段、２３は１６からの線間
電流I〓RSと１９からの演算結果ZF・ZBとからZF・
ZB｜I〓RS｜2を演算する手段、２４は２０からの演
算結果ZF−ZB／２と既知の定数INとから ｛（ZF−ZB）IN／２｝2を演算する手段、２５は２１， ２２，２３の演算結果から｛（ZF＋ZB）I〓RSV〓RS−
ZF・ZB｜I〓RS｜2−｜V〓RS｜2｝を演算する手段、２
６は大小判定手段であり、２４の演算結果と２５
の演算結果とを用い、(13)式の判定を行なつて、条
件が成立すれば判定出力、即ち、継電器動作出力
を出すものである。
｛（ZF＋ZB）I〓RS・V〓RS−ZF・ZB｜I〓RS｜2−｜V〓R
S｜2｝−｛（ZF−ZB）IN／２｝2＞０…(13) (13)式の判定式を用いれば、前記(10)式で示した通
り整定値の如何によらずオフセツトモー形距離継
電器の動作電流感度が既知の定数INにて規定でき
る。
S｜2｝−｛（ZF−ZB）IN／２｝2＞０…(13) (13)式の判定式を用いれば、前記(10)式で示した通
り整定値の如何によらずオフセツトモー形距離継
電器の動作電流感度が既知の定数INにて規定でき
る。
第１０図は前記演算処理を説明するフローチヤ
ートであり、これを用いて第９図の演算手段を説
明する。
ートであり、これを用いて第９図の演算手段を説
明する。
即ち、ステツプ１においては系統電気量I〓R，I〓S，
V〓R，V〓Sからのデイジタル量に変換された瞬時値
及び、人間系から選択された継電器の整定値ZF，
ZBを読込む。ステツプ２では導入電気量の時系列
データを区別するための指標を１サンプリング前
の値より１つ増やすことにより、改めて現時点の
指標をｍとする。ステツプ３では各瞬時値I〓R，I〓S，
V〓R，V〓Sをｍ時点のデータとしてI〓Rn，I〓Sn，V〓R
n，
V〓Snに記憶する。ステツプ４ではステツプ３のデ
ータから線間量I〓RSn＝I〓Rn−I〓Sn，V〓RSn＝V〓Rn
−V〓Sn
を演算する。ステツプ５ではステツプ４のデータ
より（ZF＋ZB）I〓RSn・V〓RSnを演算し、ステツプ６
ではステツプ４のデータより｜V〓RSn｜を演算し、
ステツプ７ではステツプ６のデータよりZF・ZB・
｜V〓RSn｜2を演算する。ステツプ８では前記ステ
ツプ５、ステツプ６及びステツプ７の結果から動
作量、｛（ZF＋ZB）I〓RSn・V〓RSn−ZF・ZB｜I〓RSn｜
2−
｜V〓RSn｜2｝を演算し、ステツプ９では抑制量、
｛（ZF−ZB）IN／２｝2を演算する。ステツプ10ではス テツプ８の演算結果Ａとステツプ９の演算結果Ｂ
との大小判定を行ない、その判定結果が正であれ
ばステツプ11へ移つて継電器動作出力を出し、
又、判定結果が正でなければ継電器は不動作とす
る。
V〓R，V〓Sからのデイジタル量に変換された瞬時値
及び、人間系から選択された継電器の整定値ZF，
ZBを読込む。ステツプ２では導入電気量の時系列
データを区別するための指標を１サンプリング前
の値より１つ増やすことにより、改めて現時点の
指標をｍとする。ステツプ３では各瞬時値I〓R，I〓S，
V〓R，V〓Sをｍ時点のデータとしてI〓Rn，I〓Sn，V〓R
n，
V〓Snに記憶する。ステツプ４ではステツプ３のデ
ータから線間量I〓RSn＝I〓Rn−I〓Sn，V〓RSn＝V〓Rn
−V〓Sn
を演算する。ステツプ５ではステツプ４のデータ
より（ZF＋ZB）I〓RSn・V〓RSnを演算し、ステツプ６
ではステツプ４のデータより｜V〓RSn｜を演算し、
ステツプ７ではステツプ６のデータよりZF・ZB・
｜V〓RSn｜2を演算する。ステツプ８では前記ステ
ツプ５、ステツプ６及びステツプ７の結果から動
作量、｛（ZF＋ZB）I〓RSn・V〓RSn−ZF・ZB｜I〓RSn｜
2−
｜V〓RSn｜2｝を演算し、ステツプ９では抑制量、
｛（ZF−ZB）IN／２｝2を演算する。ステツプ10ではス テツプ８の演算結果Ａとステツプ９の演算結果Ｂ
との大小判定を行ない、その判定結果が正であれ
ばステツプ11へ移つて継電器動作出力を出し、
又、判定結果が正でなければ継電器は不動作とす
る。
上記実施例ではＲ相についてのオフセツトモー
形短絡距離継電器を説明したが、Ｓ相及びＴ相に
ついても同様に構成できる。又、地絡継電器に関
しても前記短絡継電器の線間量を導入した部分を
相量でおきかえればよい。そして本発明の動作条
件式を形成するものであればデイジタル継電器に
限定されず、いかなる方式の継電器であつてもよ
い。更に後方オフセツトインピーダンスは正の場
合に限定されず、負の場合であればインピーダン
スZBを−Z′Bとおきかえて演算を行なえばよいこ
とは勿論である。
形短絡距離継電器を説明したが、Ｓ相及びＴ相に
ついても同様に構成できる。又、地絡継電器に関
しても前記短絡継電器の線間量を導入した部分を
相量でおきかえればよい。そして本発明の動作条
件式を形成するものであればデイジタル継電器に
限定されず、いかなる方式の継電器であつてもよ
い。更に後方オフセツトインピーダンスは正の場
合に限定されず、負の場合であればインピーダン
スZBを−Z′Bとおきかえて演算を行なえばよいこ
とは勿論である。
以上説明した如く、本発明によればオフセツト
モー形距離継電器の動作条件式中の抑制項を
｛（ZF−ZB）IN／２｝2とすることにより、最小動作電 流値に影響を与える整定値による変動分を消去す
るよう構成したので、継電器の整定値の如何によ
らず常に一定の動作電流感度を優するオフセツト
モー形距離継電器を提供できる。
モー形距離継電器の動作条件式中の抑制項を
｛（ZF−ZB）IN／２｝2とすることにより、最小動作電 流値に影響を与える整定値による変動分を消去す
るよう構成したので、継電器の整定値の如何によ
らず常に一定の動作電流感度を優するオフセツト
モー形距離継電器を提供できる。
第１図は本発明によるオフセツトモー形距離継
電器の基本的な考え方を説明する機能ブロツク
図、第２図はオフセツトモー形距離継電器の導入
電気量の関係を示すベクトル図、第３図はＲ−Ｘ
図表上で表わしたオフセツトモー形距離継電器の
動作特性図、第４図は従来のオフセツトモー形距
離継電器の最小動作電流を説明するための電流−
距離特性図、第５図は本発明によるオフセツトモ
ー形距離継電器の同じく電流−距離特性図、第６
図は後方オフセツトインピーダンスが負の場合を
Ｒ−Ｘ図表上で表わしたオフセツトモー形距離継
電器の動作特性図、第７図は第６図の場合の電流
−距離特性図、第８図は本発明によるオフセツト
モー形距離継電器の一実施例としてデイジタル距
離継電器を適用した場合の全体構成を示す概要
図、第９図は本発明によるオフセツトモー形距離
継電器の動作判定の一実施例を示すブロツク図、
第１０図は演算処理を説明するフローチヤートで
ある。 ａ……電圧、電流サンプリング部、ｂ……整定
値入力部、ｃ……動作量作成部、ｄ……抑制量作
成部、ｅ……判定部、１……変流器、２……変成
器、３……入力変成器、４……デイジタル距離継
電器、５……フイルタ回路、６……サンプル・ホ
ールド回路、７……マルチ・プレクサ、８……
Ａ／Ｄ変換回路、９……ランダム・アクセス・メ
モリ、１０……デイジタル演算回路、１１……出
力インターフエイス回路、１６……線間電流I〓RS
の演算手段、１７……線間電圧V〓RSの演算手段、
１８……（ZF＋ZB）の演算手段、１９……ZF・ZB
の演算手段、２０……（ZF−ZB）の演算手段、２
１……（ZF＋ZB）I〓RS・V〓RSの演算手段、２２……
｜V〓RS｜2の演算手段、２３……ZF・ZB｜I〓RS｜2の
演算手段、２４……｛（ZF−ZB）IN／２｝2の演算手 段、２５……（ZF＋ZB）I〓RS・V〓RS−ZF・ZB｜I〓RS
｜
２−｜V〓RS｜2の演算手段、２６……大小判定手段。
電器の基本的な考え方を説明する機能ブロツク
図、第２図はオフセツトモー形距離継電器の導入
電気量の関係を示すベクトル図、第３図はＲ−Ｘ
図表上で表わしたオフセツトモー形距離継電器の
動作特性図、第４図は従来のオフセツトモー形距
離継電器の最小動作電流を説明するための電流−
距離特性図、第５図は本発明によるオフセツトモ
ー形距離継電器の同じく電流−距離特性図、第６
図は後方オフセツトインピーダンスが負の場合を
Ｒ−Ｘ図表上で表わしたオフセツトモー形距離継
電器の動作特性図、第７図は第６図の場合の電流
−距離特性図、第８図は本発明によるオフセツト
モー形距離継電器の一実施例としてデイジタル距
離継電器を適用した場合の全体構成を示す概要
図、第９図は本発明によるオフセツトモー形距離
継電器の動作判定の一実施例を示すブロツク図、
第１０図は演算処理を説明するフローチヤートで
ある。 ａ……電圧、電流サンプリング部、ｂ……整定
値入力部、ｃ……動作量作成部、ｄ……抑制量作
成部、ｅ……判定部、１……変流器、２……変成
器、３……入力変成器、４……デイジタル距離継
電器、５……フイルタ回路、６……サンプル・ホ
ールド回路、７……マルチ・プレクサ、８……
Ａ／Ｄ変換回路、９……ランダム・アクセス・メ
モリ、１０……デイジタル演算回路、１１……出
力インターフエイス回路、１６……線間電流I〓RS
の演算手段、１７……線間電圧V〓RSの演算手段、
１８……（ZF＋ZB）の演算手段、１９……ZF・ZB
の演算手段、２０……（ZF−ZB）の演算手段、２
１……（ZF＋ZB）I〓RS・V〓RSの演算手段、２２……
｜V〓RS｜2の演算手段、２３……ZF・ZB｜I〓RS｜2の
演算手段、２４……｛（ZF−ZB）IN／２｝2の演算手 段、２５……（ZF＋ZB）I〓RS・V〓RS−ZF・ZB｜I〓RS
｜
２−｜V〓RS｜2の演算手段、２６……大小判定手段。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 被保護電力系統から導入された複数の電気量
Ｖ、Ｉと、継電器の前方及び後方の各オフセツト
インピーダンス整定値ZF，ZBとにより動作量
｛（ZF＋ZB）IV−ZF・ZB｜Ｉ｜2−｜Ｖ｜2｝を導出
し、所定の抑制量との大小判定により保護出力を
導出するオフセツトモー形距離継電器において、
上記抑制量を継電器の整定値ZF，ZBと既知の定数
INとから｛（ZF−ZB）IN／２｝2としたことを特徴とす るオフセツトモー形距離継電器。 ２ 継電器の整定値ZBを−Z′B（負の整定値）でお
きかえたことを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載のオフセツトモー形距離継電器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16510484A JPS6146115A (ja) | 1984-08-07 | 1984-08-07 | オフセツトモ−形距離継電器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16510484A JPS6146115A (ja) | 1984-08-07 | 1984-08-07 | オフセツトモ−形距離継電器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6146115A JPS6146115A (ja) | 1986-03-06 |
| JPH0546771B2 true JPH0546771B2 (ja) | 1993-07-14 |
Family
ID=15805970
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16510484A Granted JPS6146115A (ja) | 1984-08-07 | 1984-08-07 | オフセツトモ−形距離継電器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6146115A (ja) |
-
1984
- 1984-08-07 JP JP16510484A patent/JPS6146115A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6146115A (ja) | 1986-03-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |