JPH054831A - 赤外線透過用光フアイバ母材の製造方法 - Google Patents
赤外線透過用光フアイバ母材の製造方法Info
- Publication number
- JPH054831A JPH054831A JP15164691A JP15164691A JPH054831A JP H054831 A JPH054831 A JP H054831A JP 15164691 A JP15164691 A JP 15164691A JP 15164691 A JP15164691 A JP 15164691A JP H054831 A JPH054831 A JP H054831A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- clad
- mold
- glass melt
- base material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01265—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt
- C03B37/01268—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt by casting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01265—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt
- C03B37/01271—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt by centrifuging
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 クラッド径とコア径の比が大きく取れ、ある
いは２重構造のコアを付与でき、かつ構造不整のない低
損失な赤外線透過用光ファイバ母材を製造する。 【構成】 円柱状中空部を有する鋳型１に、第１組成の
ガラス融液を流し込み、鋳型を回転させることによりパ
イプ状の第１クラッド３を形成する第１の工程と、これ
に連続して鋳型の回転数を低下しあるいは回転を停止
し、直立させた鋳型内に形成されたパイプ状の第１クラ
ッド３の内部に第２組成および第３組成のガラス融液を
流し込み、第２クラッド６とその内部にコア７を、ある
いは第１コア６とその内部に第２コア７を形成する第２
の工程とを有する。
いは２重構造のコアを付与でき、かつ構造不整のない低
損失な赤外線透過用光ファイバ母材を製造する。 【構成】 円柱状中空部を有する鋳型１に、第１組成の
ガラス融液を流し込み、鋳型を回転させることによりパ
イプ状の第１クラッド３を形成する第１の工程と、これ
に連続して鋳型の回転数を低下しあるいは回転を停止
し、直立させた鋳型内に形成されたパイプ状の第１クラ
ッド３の内部に第２組成および第３組成のガラス融液を
流し込み、第２クラッド６とその内部にコア７を、ある
いは第１コア６とその内部に第２コア７を形成する第２
の工程とを有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は光ファイバ母材の製造方
法に関し、特にクラッド径とコア径の比（クラッド／コ
ア径比）を大きく取れ、あるいは２重構造のコアを付与
でき、かつ構造不整のない低損失な赤外線透過用光ファ
イバ母材の製造方法に関するものである。
法に関し、特にクラッド径とコア径の比（クラッド／コ
ア径比）を大きく取れ、あるいは２重構造のコアを付与
でき、かつ構造不整のない低損失な赤外線透過用光ファ
イバ母材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】石英ガラスより長波長側に赤外吸収端を
有する光学材料からなる赤外線透過用光ファイバは、石
英系ファイバを凌ぐ１０-2ｄＢ／ｋｍ以下の伝送損失が
期待されている。この中でも特にフッ化物光ファイバは
長距離無中継が可能な伝送媒体として最も有望視されて
いる。これまでに、低損失なファイバが得られるフッ化
物ガラス光ファイバ母材の作製方法としては、サクショ
ン・キャスティング法，二層融液法，ビルドイン・キャ
スティング法、およびローテイショナル・キャスティン
グ法が知られていた。サクション・キャスティング法
（特開昭６３−１１５３５号公報）は鋳型の円柱状中空
部にまずクラッド融液を流し込み、連続してコア融液を
注入し、クラッド融液が固化する際の体積収縮により中
央部にコア融液を導入してコア・クラッド構造を有する
母材を作製する方法である。二層融液法（特許第１４３
８４１９号，特公昭６２−４５１８１号公報）は鋳型の
円柱状中空部にまずクラッド融液を流し込み、連続して
コア融液を注入し、クラッド融液が固化する前に鋳型の
底を抜いてクラッド融液の一部を下方に移動させること
により、コア融液を中央部に導入する方法である。ビル
ドイン・キャスティング法（特許第１３４５７２２号，
特公昭６１−５６６２号公報）は、円柱状中空部を有す
る鋳型にクラッド組成のガラス融液を流し込み、中央部
が固化しない状態で中央部の融液を鋳型の融液注入口よ
り流し出し、中央部に形成された中空部へコア融液を流
し込むことによって母材を作製する方法である。ローテ
イショナル・キャスティング法（Ｄ．Ｃ．Ｔｒａｎ ｅ
ｔ．ａｌ，Ｅｌｅｃｔｒｏｎ． Ｌｅｔｔ．ｖｏｌ．１
８，Ｐ．５９，（１９８２））は、鋳型の円柱状中空部
にクラッドガラス融液を流し込み、鋳型を回転させてパ
イプ状のクラッドガラス層を形成し、そのクラッドの内
部へコアガラス融液を流し込むことにより母材を作製す
る方法である。
有する光学材料からなる赤外線透過用光ファイバは、石
英系ファイバを凌ぐ１０-2ｄＢ／ｋｍ以下の伝送損失が
期待されている。この中でも特にフッ化物光ファイバは
長距離無中継が可能な伝送媒体として最も有望視されて
いる。これまでに、低損失なファイバが得られるフッ化
物ガラス光ファイバ母材の作製方法としては、サクショ
ン・キャスティング法，二層融液法，ビルドイン・キャ
スティング法、およびローテイショナル・キャスティン
グ法が知られていた。サクション・キャスティング法
（特開昭６３−１１５３５号公報）は鋳型の円柱状中空
部にまずクラッド融液を流し込み、連続してコア融液を
注入し、クラッド融液が固化する際の体積収縮により中
央部にコア融液を導入してコア・クラッド構造を有する
母材を作製する方法である。二層融液法（特許第１４３
８４１９号，特公昭６２−４５１８１号公報）は鋳型の
円柱状中空部にまずクラッド融液を流し込み、連続して
コア融液を注入し、クラッド融液が固化する前に鋳型の
底を抜いてクラッド融液の一部を下方に移動させること
により、コア融液を中央部に導入する方法である。ビル
ドイン・キャスティング法（特許第１３４５７２２号，
特公昭６１−５６６２号公報）は、円柱状中空部を有す
る鋳型にクラッド組成のガラス融液を流し込み、中央部
が固化しない状態で中央部の融液を鋳型の融液注入口よ
り流し出し、中央部に形成された中空部へコア融液を流
し込むことによって母材を作製する方法である。ローテ
イショナル・キャスティング法（Ｄ．Ｃ．Ｔｒａｎ ｅ
ｔ．ａｌ，Ｅｌｅｃｔｒｏｎ． Ｌｅｔｔ．ｖｏｌ．１
８，Ｐ．５９，（１９８２））は、鋳型の円柱状中空部
にクラッドガラス融液を流し込み、鋳型を回転させてパ
イプ状のクラッドガラス層を形成し、そのクラッドの内
部へコアガラス融液を流し込むことにより母材を作製す
る方法である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これらの方法では、母
材の全長においてクラッド／コア径比を大きくすること
が困難であるため、これらの方法単独では単一モードフ
ァイバの作製はできなかった。また、光増幅に用いるＥ
ｒドープ石英系ファイバでは効率を高めるためにコアの
中心領域のみにＥｒを添加した２重構造のコアを形成し
ているが、上記の方法ではこのような２重構造は付与で
きなかった。これらの問題を解決する方法としてロッド
イン・チューブ法が知られている（特願平２−１３４０
１８号）。これは上記の方法で作製した母材をローテイ
ショナル・キャスティング法を応用して作製したジャケ
ットガラスパイプに挿入し、加熱・延伸して新しい母材
を作製する方法である。この方法では挿入する母材にコ
ア・クラッド構造を有する母材を、ジャケット管に母材
と同一のクラッドガラスを用いることによりクラッド／
コア径比を大きくすることができる。このため単一モー
ド化が容易できる。また挿入する母材を２重構造を有す
るコアとし、ジャケット管をクラッドとすることにより
２重構造のコアを有する母材が作製できる。しかしなが
ら、この方法ではジャケット管と挿入する母材を別々に
作製しなければならず、挿入する母材の研磨や表面処理
を行い、さらに加熱・延伸して一体化するなど多段の複
雑な工程が必要であったため、効率の点で問題があり、
しかも加熱・延伸の際に母材とジャケット管の界面が結
晶化したり、塵やほこりで汚染されたりして損失が増大
するという欠点があった。
材の全長においてクラッド／コア径比を大きくすること
が困難であるため、これらの方法単独では単一モードフ
ァイバの作製はできなかった。また、光増幅に用いるＥ
ｒドープ石英系ファイバでは効率を高めるためにコアの
中心領域のみにＥｒを添加した２重構造のコアを形成し
ているが、上記の方法ではこのような２重構造は付与で
きなかった。これらの問題を解決する方法としてロッド
イン・チューブ法が知られている（特願平２−１３４０
１８号）。これは上記の方法で作製した母材をローテイ
ショナル・キャスティング法を応用して作製したジャケ
ットガラスパイプに挿入し、加熱・延伸して新しい母材
を作製する方法である。この方法では挿入する母材にコ
ア・クラッド構造を有する母材を、ジャケット管に母材
と同一のクラッドガラスを用いることによりクラッド／
コア径比を大きくすることができる。このため単一モー
ド化が容易できる。また挿入する母材を２重構造を有す
るコアとし、ジャケット管をクラッドとすることにより
２重構造のコアを有する母材が作製できる。しかしなが
ら、この方法ではジャケット管と挿入する母材を別々に
作製しなければならず、挿入する母材の研磨や表面処理
を行い、さらに加熱・延伸して一体化するなど多段の複
雑な工程が必要であったため、効率の点で問題があり、
しかも加熱・延伸の際に母材とジャケット管の界面が結
晶化したり、塵やほこりで汚染されたりして損失が増大
するという欠点があった。
【０００４】本発明の目的は、上記欠点を解決した、ク
ラッド径とコア径の比が大きく取れ、あるいは２重構造
のコアを付与でき、かつ構造不整のない低損失な赤外線
透過用光ファイバ母材の製造方法を提供することにあ
る。
ラッド径とコア径の比が大きく取れ、あるいは２重構造
のコアを付与でき、かつ構造不整のない低損失な赤外線
透過用光ファイバ母材の製造方法を提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記欠点を解決するため
に、本発明は、円柱状中空部を有する鋳型に、第１組成
のガラス融液を流し込み、鋳型を回転させることにより
パイプ状の第１クラッドを形成する第１の工程と、これ
に連続して前記鋳型の回転数を低下しあるいは回転を停
止し、直立させた該鋳型内に形成された前記パイプ状の
第１クラッドの内部に第２組成および第３組成のガラス
融液を流し込み、第２クラッドとその内部にコアを、あ
るいは第１コアとその内部に第２コアを形成する第２の
工程とを有することを特徴とする。
に、本発明は、円柱状中空部を有する鋳型に、第１組成
のガラス融液を流し込み、鋳型を回転させることにより
パイプ状の第１クラッドを形成する第１の工程と、これ
に連続して前記鋳型の回転数を低下しあるいは回転を停
止し、直立させた該鋳型内に形成された前記パイプ状の
第１クラッドの内部に第２組成および第３組成のガラス
融液を流し込み、第２クラッドとその内部にコアを、あ
るいは第１コアとその内部に第２コアを形成する第２の
工程とを有することを特徴とする。
【０００６】さらに本発明においては第２クラッドとコ
アあるいは第１コアとその内部の第２コアの形成にはサ
クション・キャスティング法，二層融液法、あるいはビ
ルドイン・キャスティング法を利用することができる。
アあるいは第１コアとその内部の第２コアの形成にはサ
クション・キャスティング法，二層融液法、あるいはビ
ルドイン・キャスティング法を利用することができる。
【０００７】
【作用】本発明は類似の構造を形成できる従来のロッド
イン・チューブ法とは第１クラッドと第２クラッドある
いは第１コアとの間に形成される界面状態が本質的に異
なるとともに、界面形成に必要な工程数が極端に違う。
すなわち、本発明によれば界面は融液から連続して形成
されるため、従来のローテイショナル・キャスティング
法で得られる界面と同一の良好な界面が１工程で得られ
るが、従来の方法ではこの界面形成に多段階の複雑な工
程を必要とし、しかもそこで得られる界面は、一度大気
にさらされた後に再可熱されるガラス表面から形成され
るため、塵やほこりによる汚染や、結晶化による変性を
受け易いという明確な相違がある。
イン・チューブ法とは第１クラッドと第２クラッドある
いは第１コアとの間に形成される界面状態が本質的に異
なるとともに、界面形成に必要な工程数が極端に違う。
すなわち、本発明によれば界面は融液から連続して形成
されるため、従来のローテイショナル・キャスティング
法で得られる界面と同一の良好な界面が１工程で得られ
るが、従来の方法ではこの界面形成に多段階の複雑な工
程を必要とし、しかもそこで得られる界面は、一度大気
にさらされた後に再可熱されるガラス表面から形成され
るため、塵やほこりによる汚染や、結晶化による変性を
受け易いという明確な相違がある。
【０００８】次に本発明を図面を用いて詳細に説明す
る。図１は本発明の第１工程を示す断面図である。図
（Ａ）に示すように第１クラッド用ガラスのガラス転移
温度付近に加熱した円柱状中空部を有する鋳型１を直立
させ、その上部注入口より第１クラッド用ガラス融液２
を中空部に流し込む。直ちに、図（Ｂ）に示すように鋳
型を水平に寝かせ、鋳型をその円柱状中空部の軸を中心
に回転して遠心力によりガラス融液をパイプ状に成形
し、融液が適当な粘性になるまで回転を保持することに
より第１クラッド３を作製する。図２〜図４はそれぞれ
本発明の第２工程を示す断面図である。図２（Ａ），３
（Ａ）および４（Ａ）はそれぞれ上記の第１工程終了
後、直ちに鋳型の回転を落とすか、あるいは停止して鋳
型を再度直立させた状態を示す。
る。図１は本発明の第１工程を示す断面図である。図
（Ａ）に示すように第１クラッド用ガラスのガラス転移
温度付近に加熱した円柱状中空部を有する鋳型１を直立
させ、その上部注入口より第１クラッド用ガラス融液２
を中空部に流し込む。直ちに、図（Ｂ）に示すように鋳
型を水平に寝かせ、鋳型をその円柱状中空部の軸を中心
に回転して遠心力によりガラス融液をパイプ状に成形
し、融液が適当な粘性になるまで回転を保持することに
より第１クラッド３を作製する。図２〜図４はそれぞれ
本発明の第２工程を示す断面図である。図２（Ａ），３
（Ａ）および４（Ａ）はそれぞれ上記の第１工程終了
後、直ちに鋳型の回転を落とすか、あるいは停止して鋳
型を再度直立させた状態を示す。
【０００９】図２においては、この直立させた鋳型内の
パイプ状の第１クラッド３の内部に図２（Ｂ）に示すよ
うに、第２クラッド用あるいは第１コア用ガラス融液４
を流し込み、連続して第１コア用あるいは第２コア用ガ
ラス融液５をそれぞれ流し込むと、第２クラッド用ある
いは第１コア用ガラス融液４の固化に伴う体積収縮によ
り、融液の温度の高い低粘性の中央部が下方に吸い込ま
れ、図２（Ｃ）に示す第２クラッド６とコア７、あるい
は第１コア６とその内部の第２コア７が形成される。
パイプ状の第１クラッド３の内部に図２（Ｂ）に示すよ
うに、第２クラッド用あるいは第１コア用ガラス融液４
を流し込み、連続して第１コア用あるいは第２コア用ガ
ラス融液５をそれぞれ流し込むと、第２クラッド用ある
いは第１コア用ガラス融液４の固化に伴う体積収縮によ
り、融液の温度の高い低粘性の中央部が下方に吸い込ま
れ、図２（Ｃ）に示す第２クラッド６とコア７、あるい
は第１コア６とその内部の第２コア７が形成される。
【００１０】図３においては、直立させた鋳型内のパイ
プ状の第１クラッド３の内部に図３（Ｂ）に示すよう
に、第２クラッド用あるいは第１コア用ガラス融液４を
流し込み、連続して第１コア用あるいは第２コア用ガラ
ス融液５をそれぞれ流し込む。直ちに鋳型の低部に設け
た栓８を少し引き抜くと温度が高く粘性の低い状態にあ
る第２クラッド用あるいは第１コア用のガラス融液６の
中心部が下方に移動し、図３（Ｃ）に示すように第２ク
ラッド６とコア７、あるいは第１コア６とその内部の第
２コア７が形成される。
プ状の第１クラッド３の内部に図３（Ｂ）に示すよう
に、第２クラッド用あるいは第１コア用ガラス融液４を
流し込み、連続して第１コア用あるいは第２コア用ガラ
ス融液５をそれぞれ流し込む。直ちに鋳型の低部に設け
た栓８を少し引き抜くと温度が高く粘性の低い状態にあ
る第２クラッド用あるいは第１コア用のガラス融液６の
中心部が下方に移動し、図３（Ｃ）に示すように第２ク
ラッド６とコア７、あるいは第１コア６とその内部の第
２コア７が形成される。
【００１１】図４においては、直立させた鋳型内のパイ
プ状の第１クラッド３の内部に第２クラッド用あるいは
コア用ガラス融液４を図４（Ｂ）に示すように流し込
み、直ちに鋳型を倒立させると、低粘性で固化していな
い第２クラッド用あるいは第１コア用ガラス融液の中央
の中心部が流出し、図４（Ｃ）に示すような中空部を有
する第２クラッドあるいは第１コア６が得られる。次に
直ちにその中空部にコア用あるいは第２コア用ガラス融
液７を流し込むと、図４（Ｄ）に示すように第２クラッ
ド６とコア７、あるいは第１コア６とその内部の第２コ
ア７が形成される。
プ状の第１クラッド３の内部に第２クラッド用あるいは
コア用ガラス融液４を図４（Ｂ）に示すように流し込
み、直ちに鋳型を倒立させると、低粘性で固化していな
い第２クラッド用あるいは第１コア用ガラス融液の中央
の中心部が流出し、図４（Ｃ）に示すような中空部を有
する第２クラッドあるいは第１コア６が得られる。次に
直ちにその中空部にコア用あるいは第２コア用ガラス融
液７を流し込むと、図４（Ｄ）に示すように第２クラッ
ド６とコア７、あるいは第１コア６とその内部の第２コ
ア７が形成される。
【００１２】
【実施例】以下、本発明を実施例によって詳細に説明す
るが、本発明はこれにより何等限定されるものではな
い。実施例ではフッ化物光ファイバ用母材の作製を示す
が、ハライドガラス，カルコゲナイドガラスあるいは重
金属酸化物ガラス等からなる他の赤外線透過用光ファイ
バ母材の作製にも、本発明は容易に適用できる。
るが、本発明はこれにより何等限定されるものではな
い。実施例ではフッ化物光ファイバ用母材の作製を示す
が、ハライドガラス，カルコゲナイドガラスあるいは重
金属酸化物ガラス等からなる他の赤外線透過用光ファイ
バ母材の作製にも、本発明は容易に適用できる。
【００１３】（実施例１）第１クラッドおよび第２クラ
ッドが、それぞれ、４７．５ＺｒＦ4 −２３．５ＢａＦ
2 −２．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −２０
ＮａＦ（モル％），コアが４８．５ＺｒＦ4 −２３．５
ＢａＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −２．５ＡｌＦ3
−７ＬｉＦ−１３ＮａＦ（モル％）の組成になるように
フッ化物原料を秤量・混合し、それぞれを金るつぼに入
れ、Ａｒ＋ＨＦガス雰囲気で８５０℃に１．５時間保持
して溶融した後、７００℃に降温した。１７０℃に加熱
した直径２０ｍｍ，長さ１４０ｍｍの円柱状中空部を有
する真鍮製鋳型に第１クラッド用のガラス融液を流し込
み、直ちに、鋳型を水平に寝かせ、鋳型をその円柱状中
空部の軸を中心に３０００ｒｐｍで５分間回転した。次
に直ちに鋳型の回転を１０ｒｐｍに落して鋳型を直立さ
せ、形成された外径２０ｍｍ，内径７ｍｍのパイプ状の
第１クラッドの内部へ第２クラッド用ガラス融液を流し
込み、連続してコア用ガラス融液を注入した。その後、
鋳型を室温まで徐冷した。
ッドが、それぞれ、４７．５ＺｒＦ4 −２３．５ＢａＦ
2 −２．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −２０
ＮａＦ（モル％），コアが４８．５ＺｒＦ4 −２３．５
ＢａＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −２．５ＡｌＦ3
−７ＬｉＦ−１３ＮａＦ（モル％）の組成になるように
フッ化物原料を秤量・混合し、それぞれを金るつぼに入
れ、Ａｒ＋ＨＦガス雰囲気で８５０℃に１．５時間保持
して溶融した後、７００℃に降温した。１７０℃に加熱
した直径２０ｍｍ，長さ１４０ｍｍの円柱状中空部を有
する真鍮製鋳型に第１クラッド用のガラス融液を流し込
み、直ちに、鋳型を水平に寝かせ、鋳型をその円柱状中
空部の軸を中心に３０００ｒｐｍで５分間回転した。次
に直ちに鋳型の回転を１０ｒｐｍに落して鋳型を直立さ
せ、形成された外径２０ｍｍ，内径７ｍｍのパイプ状の
第１クラッドの内部へ第２クラッド用ガラス融液を流し
込み、連続してコア用ガラス融液を注入した。その後、
鋳型を室温まで徐冷した。
【００１４】得られた母材のコアはテーパ状になってお
り、コア先端から１２〜５８ｍｍの範囲が次式で近似で
きた。
り、コア先端から１２〜５８ｍｍの範囲が次式で近似で
きた。
【００１５】
【数１】
ｙ＝０．０４１ｘ＋１．１ …（１）
ここでｘ（ｍｍ）はコア先端からの距離、ｙ（ｍｍ）は
コア径である。即ち、このテーパ部のコア／クラッド径
比は５．７〜１３という大きな値になった。
コア径である。即ち、このテーパ部のコア／クラッド径
比は５．７〜１３という大きな値になった。
【００１６】このようにして作製した母材にＨｅ−Ｎｅ
レーザを入射し、形成された第２クラッドと第１クラッ
ドの界面での散乱状態を測定した結果、第１クラッドと
コアとの界面との同程度の良好な散乱光強度特性が得ら
れた。
レーザを入射し、形成された第２クラッドと第１クラッ
ドの界面での散乱状態を測定した結果、第１クラッドと
コアとの界面との同程度の良好な散乱光強度特性が得ら
れた。
【００１７】（実施例２）クラッドが４７．５ＺｒＦ4
−２３．５ＢａＦ2 −２．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3−４．
５ＡｌＦ3 −２０ＮａＦ（モル％），第１コアが４９Ｚ
ｒＦ4 −２５ＢａＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −
２．５ＡｌＦ3 −１３ＬｉＦ−５ＮａＦ（モル％）、第
２コアが４９ＺｒＦ4 −２５ＢａＦ2 −３．４５ＬａＦ
3 −２ＹＦ3−２．５ＡｌＦ3 −１３ＬｉＦ−５ＮａＦ
−０．０５ＰｒＦ3 （モル％）の組成になるようにフッ
化物原料を秤量・混合し、それぞれを金るつぼに入れ、
Ａｒ＋ＨＦガス雰囲気で８５０℃に１．５時間保持して
溶融した後、７００℃に降温した。１７０℃に加熱し
た、直径２０ｍｍ，長さ１４０ｍｍの円柱状中空部と、
底部に栓を有する真鍮製鋳型にクラッド用ガラス融液を
流し込み、直ちに、鋳型を水平に寝かせ、鋳型をその円
柱状中空部の軸を中心に３０００ｒｐｍで５分間回転し
た。次に直ちに鋳型の回転を停止して鋳型を直立させ、
形成された外径２０ｍｍ，内径５ｍｍのパイプ状のクラ
ッドの内部に第１コア用ガラス融液を流し込み、連続し
て第２コア用ガラス融液を注入した。直ちに鋳型の底部
の栓を少し引き抜いて第１コアガラス融液の一部を下方
に移動させた。その後、鋳型を室温まで徐冷した。得ら
れた母材は外径が２０ｍｍで、コア径が５ｍｍであり、
コア内には中心部に直径約２．５ｍｍのＰｒがドープさ
れた領域が、即ち、第１コアとその内部の第２コアの２
重構造が８０ｍｍにわたって形成された。
−２３．５ＢａＦ2 −２．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3−４．
５ＡｌＦ3 −２０ＮａＦ（モル％），第１コアが４９Ｚ
ｒＦ4 −２５ＢａＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −
２．５ＡｌＦ3 −１３ＬｉＦ−５ＮａＦ（モル％）、第
２コアが４９ＺｒＦ4 −２５ＢａＦ2 −３．４５ＬａＦ
3 −２ＹＦ3−２．５ＡｌＦ3 −１３ＬｉＦ−５ＮａＦ
−０．０５ＰｒＦ3 （モル％）の組成になるようにフッ
化物原料を秤量・混合し、それぞれを金るつぼに入れ、
Ａｒ＋ＨＦガス雰囲気で８５０℃に１．５時間保持して
溶融した後、７００℃に降温した。１７０℃に加熱し
た、直径２０ｍｍ，長さ１４０ｍｍの円柱状中空部と、
底部に栓を有する真鍮製鋳型にクラッド用ガラス融液を
流し込み、直ちに、鋳型を水平に寝かせ、鋳型をその円
柱状中空部の軸を中心に３０００ｒｐｍで５分間回転し
た。次に直ちに鋳型の回転を停止して鋳型を直立させ、
形成された外径２０ｍｍ，内径５ｍｍのパイプ状のクラ
ッドの内部に第１コア用ガラス融液を流し込み、連続し
て第２コア用ガラス融液を注入した。直ちに鋳型の底部
の栓を少し引き抜いて第１コアガラス融液の一部を下方
に移動させた。その後、鋳型を室温まで徐冷した。得ら
れた母材は外径が２０ｍｍで、コア径が５ｍｍであり、
コア内には中心部に直径約２．５ｍｍのＰｒがドープさ
れた領域が、即ち、第１コアとその内部の第２コアの２
重構造が８０ｍｍにわたって形成された。
【００１８】このようにして作製した母材にＨｅ−Ｎｅ
レーザを入射し、形成されたクラッドと第１コアの界面
での散乱状態を測定した結果、第１コアとその内部の第
２コアとの界面との同程度の良好な散乱光強度特性が得
られた。
レーザを入射し、形成されたクラッドと第１コアの界面
での散乱状態を測定した結果、第１コアとその内部の第
２コアとの界面との同程度の良好な散乱光強度特性が得
られた。
【００１９】（実施例３）第１クラッドおよび第２クラ
ッドが、それぞれ、４７．５ＺｒＦ4 −２３．５ＢａＦ
2 −２．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −２０
ＮａＦ（モル％），コアが５０ＺｒＦ4 −２４ＢａＦ2
−３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −２．５ＡｌＦ3 −１４Ｌ
ｉＦ−４ＮａＦ（モル％）の組成になるようにフッ化物
原料を秤量・混合し、それぞれを金るつぼに入れ、Ａｒ
＋ＨＦガス雰囲気で８５０℃に１．５時間保持して溶融
した後、７００℃に降温した。２００℃に加熱した直径
１５ｍｍ，長さ１４０ｍｍの円柱状中空部を有する真鍮
製鋳型に第１クラッド用ガラス融液を流し込み、直ち
に、鋳型を水平に寝かせ、鋳型をその円柱状中空部の軸
を中心に３０００ｒｐｍで３分間回転した。次に直ちに
鋳型の回転を停止して鋳型を直立させ、形成された外径
１５ｍｍ，内径７ｍｍのパイプ状の第１クラッドの内部
へ第２クラッド用ガラス融液を流し込んだ。直ちに鋳型
を倒立させ、低粘性で固化していない第２クラッド用ガ
ラス融液の中央中心部を鋳型の融液注入口より流し出
し、再び直立させた。直ちに、その中空部にコア用ガラ
ス融液を流し込んだ。その後、鋳型を室温まで徐冷し
た。
ッドが、それぞれ、４７．５ＺｒＦ4 −２３．５ＢａＦ
2 −２．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −２０
ＮａＦ（モル％），コアが５０ＺｒＦ4 −２４ＢａＦ2
−３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −２．５ＡｌＦ3 −１４Ｌ
ｉＦ−４ＮａＦ（モル％）の組成になるようにフッ化物
原料を秤量・混合し、それぞれを金るつぼに入れ、Ａｒ
＋ＨＦガス雰囲気で８５０℃に１．５時間保持して溶融
した後、７００℃に降温した。２００℃に加熱した直径
１５ｍｍ，長さ１４０ｍｍの円柱状中空部を有する真鍮
製鋳型に第１クラッド用ガラス融液を流し込み、直ち
に、鋳型を水平に寝かせ、鋳型をその円柱状中空部の軸
を中心に３０００ｒｐｍで３分間回転した。次に直ちに
鋳型の回転を停止して鋳型を直立させ、形成された外径
１５ｍｍ，内径７ｍｍのパイプ状の第１クラッドの内部
へ第２クラッド用ガラス融液を流し込んだ。直ちに鋳型
を倒立させ、低粘性で固化していない第２クラッド用ガ
ラス融液の中央中心部を鋳型の融液注入口より流し出
し、再び直立させた。直ちに、その中空部にコア用ガラ
ス融液を流し込んだ。その後、鋳型を室温まで徐冷し
た。
【００２０】得られた母材のコアはテーパ状になってお
り、コア先端から１６〜４０ｍｍの範囲が次式で近似で
きた。
り、コア先端から１６〜４０ｍｍの範囲が次式で近似で
きた。
【００２１】
【数２】
ｙ＝０．０８８ｘ＋０．２ …（２）
ここでｘ（ｍｍ）はコア先端からの距離、ｙ（ｍｍ）は
コア径である。即ち、このテーパ部のコア／クラッド径
比は４．１〜９．３という大きな値になった。
コア径である。即ち、このテーパ部のコア／クラッド径
比は４．１〜９．３という大きな値になった。
【００２２】このようにして作製した母材にＨｅ−Ｎｅ
レーザを入射し、形成された第２クラッドと第１クラッ
ドの界面での散乱状態を測定した結果、第１クラッドと
コアとの界面との同程度の良好な散乱光強度特性が得ら
れた。
レーザを入射し、形成された第２クラッドと第１クラッ
ドの界面での散乱状態を測定した結果、第１クラッドと
コアとの界面との同程度の良好な散乱光強度特性が得ら
れた。
【００２３】（応用例１）実施例１で得られた母材を特
願平２−１３４０１８号に記載の方法でテーパ延伸し
た。即ち、テーパ状のコア部を有する母材を５ｍｍ／ｍ
ｉｎで下方に送り、母材を次式に示すＹ（ｍｍ／ｍｉ
ｎ）の速度で引き取った。
願平２−１３４０１８号に記載の方法でテーパ延伸し
た。即ち、テーパ状のコア部を有する母材を５ｍｍ／ｍ
ｉｎで下方に送り、母材を次式に示すＹ（ｍｍ／ｍｉ
ｎ）の速度で引き取った。
【００２４】
【数３】
Ｙ＝５・（０．１８６ｔ＋１）2 …（３）
ここでｔ（ｍｉｎ）は、コア先端が２７５℃に保持した
電気炉の中央部に達してからの時間である。延伸された
母材は一定のコア径を有し、母材の外径は先端から終端
へ向って小さくなっている。この延伸した母材の外周を
研磨し外径が９ｍｍ，コア径１・１ｍｍ、即ち、８．２
の大きなクラッド／コア径比を有する均一部が８５ｍｍ
の母材を得た。次に、この母材をゾーン加熱してファイ
バに線引き、外径１２５μｍ，コア径１５．２μｍのフ
ァイバを４４０ｍ得た。得られたファイバはカットオフ
波長が２．３μｍにある単一モードファイバで、波長
２．５５μｍにおける伝送損失は０．５ｄＢ／ｋｍであ
った。このように本発明によって得られた母材により低
損失な単一モード光ファイバが作製できた。
電気炉の中央部に達してからの時間である。延伸された
母材は一定のコア径を有し、母材の外径は先端から終端
へ向って小さくなっている。この延伸した母材の外周を
研磨し外径が９ｍｍ，コア径１・１ｍｍ、即ち、８．２
の大きなクラッド／コア径比を有する均一部が８５ｍｍ
の母材を得た。次に、この母材をゾーン加熱してファイ
バに線引き、外径１２５μｍ，コア径１５．２μｍのフ
ァイバを４４０ｍ得た。得られたファイバはカットオフ
波長が２．３μｍにある単一モードファイバで、波長
２．５５μｍにおける伝送損失は０．５ｄＢ／ｋｍであ
った。このように本発明によって得られた母材により低
損失な単一モード光ファイバが作製できた。
【００２５】（応用例２）実施例２で得られた母材を外
径５．８ｍｍに延伸し、これを一端が閉じてあるクラッ
ドと同一組成のフッ化物ガラスパイプ（外径２０ｍｍ，
内径６ｍｍ）に挿入して、減圧・一体化しながら外径
５．８ｍｍに延伸した。次に得られた母材を一端が閉じ
てあるクラッドと同一組成の別のフッ化物ガラスパイプ
（外径２０ｍｍ，内径６ｍｍ）に再度挿入して減圧・一
体化しながら線引き、外径１２５μｍ，コア径４．６μ
ｍのファイバを２ｋｍ得た。得られたファイバはカット
オフ波長が０．９９μｍにあり、コア中心部に直径２．
３μｍの、約５００ｐｐｍのＰｒドープ領域を有する単
一モードファイバで、波長１．３μｍにおける伝送損失
は３０ｄＢ／ｋｍであった。得られたファイバ３０ｍを
用い、波長１．０１７μｍの励起光と信号光を入射させ
たところ、１．２９μｍから１．３３μｍの波長域で信
号光が増幅され、励起光が８００ｍＷの時、１．３１μ
ｍで３５ｄＢ利得が得られた。
径５．８ｍｍに延伸し、これを一端が閉じてあるクラッ
ドと同一組成のフッ化物ガラスパイプ（外径２０ｍｍ，
内径６ｍｍ）に挿入して、減圧・一体化しながら外径
５．８ｍｍに延伸した。次に得られた母材を一端が閉じ
てあるクラッドと同一組成の別のフッ化物ガラスパイプ
（外径２０ｍｍ，内径６ｍｍ）に再度挿入して減圧・一
体化しながら線引き、外径１２５μｍ，コア径４．６μ
ｍのファイバを２ｋｍ得た。得られたファイバはカット
オフ波長が０．９９μｍにあり、コア中心部に直径２．
３μｍの、約５００ｐｐｍのＰｒドープ領域を有する単
一モードファイバで、波長１．３μｍにおける伝送損失
は３０ｄＢ／ｋｍであった。得られたファイバ３０ｍを
用い、波長１．０１７μｍの励起光と信号光を入射させ
たところ、１．２９μｍから１．３３μｍの波長域で信
号光が増幅され、励起光が８００ｍＷの時、１．３１μ
ｍで３５ｄＢ利得が得られた。
【００２６】（応用例３）実施例３で得られた母材を特
願平２−１３４０１８号に記載の方法でテーパ延伸し
た。即ち、テーパ状のコア部を有する母材を３ｍｍ／ｍ
ｉｎで下方に送り、母材を次式に示すＹ（ｍｍ／ｍｉ
ｎ）の速度で引き取った。
願平２−１３４０１８号に記載の方法でテーパ延伸し
た。即ち、テーパ状のコア部を有する母材を３ｍｍ／ｍ
ｉｎで下方に送り、母材を次式に示すＹ（ｍｍ／ｍｉ
ｎ）の速度で引き取った。
【００２７】
【数４】
Ｙ＝３・（０．１６５ｔ＋１）2 …（４）
ここでｔ（ｍｉｎ）は、コア先端から１６ｍｍのコア部
が２７０℃に保持した電気炉の中央部に達してからの時
間である。延伸された母材は一定のコア径を有し、母材
の外径は先端から終端に向って小さくなっている。この
延伸した母材の外周を研磨し外径が７ｍｍ，コア径１・
６ｍｍ、即ち、４．４の大きなクラッド／コア径比を有
する均一部が長さ５１ｍｍの母材を得た。この母材を一
端が閉じてある第１クラッドと同一組成のフッ化物ガラ
スパイプ（外径２０ｍｍ，内径７．２ｍｍ）に挿入し
て、減圧・一体化しながら線引き、外径１２５μｍ，コ
ア径１０．１μｍのファイバを１．２ｋｍ得た。得られ
たファイバはカットオフ波長が２．２μｍにある単一モ
ードファイバで、波長２．５μｍにおける伝送損失は
１．０ｄＢ／ｋｍであった。このように本発明によって
得られた母材により低損失で、長尺な単一モード光ファ
イバが作製できた。
が２７０℃に保持した電気炉の中央部に達してからの時
間である。延伸された母材は一定のコア径を有し、母材
の外径は先端から終端に向って小さくなっている。この
延伸した母材の外周を研磨し外径が７ｍｍ，コア径１・
６ｍｍ、即ち、４．４の大きなクラッド／コア径比を有
する均一部が長さ５１ｍｍの母材を得た。この母材を一
端が閉じてある第１クラッドと同一組成のフッ化物ガラ
スパイプ（外径２０ｍｍ，内径７．２ｍｍ）に挿入し
て、減圧・一体化しながら線引き、外径１２５μｍ，コ
ア径１０．１μｍのファイバを１．２ｋｍ得た。得られ
たファイバはカットオフ波長が２．２μｍにある単一モ
ードファイバで、波長２．５μｍにおける伝送損失は
１．０ｄＢ／ｋｍであった。このように本発明によって
得られた母材により低損失で、長尺な単一モード光ファ
イバが作製できた。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の方法を用
いることにより、クラッド径とコア径の比が大きく、か
つ構造不整のない低損失な赤外線透過用光ファイバ母材
を効率よく作製することができる。従って、応用例に示
したように、この母材を延伸して線引く、あるいは延伸
した後に赤外線透過用ガラスチューブに挿入して線引く
工程を経ることにより、構造不整散乱の小さい低損失な
赤外線透過用単一モード光ファイバが容易に製造でき
る。さらに、実施例に示したように、中心部に活性元素
がドープされた２重構造のコアを有し、かつ構造不整の
ない低損失な赤外線透過用光ファイバ母材を容易に作製
することができるため、応用例に示したように、これを
赤外線透過用ガラスチューブに挿入して延伸・線引く工
程を経ることによって、活性元素ドープがコア中心部に
ドープされた、低損失な単一モード光ファイバが作製で
きるので、光増幅や光非線形応用等の、高効率の機能性
光ファイバ素子として応用できるという利点がある。
いることにより、クラッド径とコア径の比が大きく、か
つ構造不整のない低損失な赤外線透過用光ファイバ母材
を効率よく作製することができる。従って、応用例に示
したように、この母材を延伸して線引く、あるいは延伸
した後に赤外線透過用ガラスチューブに挿入して線引く
工程を経ることにより、構造不整散乱の小さい低損失な
赤外線透過用単一モード光ファイバが容易に製造でき
る。さらに、実施例に示したように、中心部に活性元素
がドープされた２重構造のコアを有し、かつ構造不整の
ない低損失な赤外線透過用光ファイバ母材を容易に作製
することができるため、応用例に示したように、これを
赤外線透過用ガラスチューブに挿入して延伸・線引く工
程を経ることによって、活性元素ドープがコア中心部に
ドープされた、低損失な単一モード光ファイバが作製で
きるので、光増幅や光非線形応用等の、高効率の機能性
光ファイバ素子として応用できるという利点がある。
【図１】本発明における第１工程を説明するための模式
的断面図である。
的断面図である。
【図２】本発明における第２工程の一実施例を説明する
ための模式的断面図である。
ための模式的断面図である。
【図３】本発明における第２工程の他の実施例を説明す
るための模式的断面図である。
るための模式的断面図である。
【図４】本発明における第２工程のさらに他の実施例を
説明するための模式的断面図である。
説明するための模式的断面図である。
１ 鋳型
２ 第１クラッド用ガラス融液
３ 第１クラッド
４ 第２クラッド用あるいは第１コア用ガラス融液
５ コア用あるいは第２コア用ガラス融液
６ 第２クラッドあるいは第１コア
７ 第１コアあるいは第２コア
８ 栓
Claims (4)
- 【請求項１】 円柱状中空部を有する鋳型に、第１組成
のガラス融液を流し込み、鋳型を回転させることにより
パイプ状の第１クラッドを形成する第１の工程と、これ
に連続して前記鋳型の回転数を低下しあるいは回転を停
止し、直立させた該鋳型内に形成された前記パイプ状の
第１クラッドの内部に第２組成および第３組成のガラス
融液を流し込み、第２クラッドとその内部にコアを、あ
るいは第１コアとその内部に第２コアを形成する第２の
工程とを有することを特徴とする赤外線透過用光ファイ
バ母材の製造方法。 - 【請求項２】 前記第２工程において、前記パイプ状の
第１クラッドの内部に第２クラッド用あるいは第１コア
用のガラス融液を流し込み、連続してコア用、あるいは
第２コア用ガラス融液をそれぞれ流し込み、前記第２ク
ラッド用あるいは第１コア用のガラス融液が固化する際
の体積収縮により第２クラッドとコアあるいは第１コア
とその内部に第２コアを形成することを特徴とする請求
項１に記載の赤外線透過用光ファイバ母材の製造方法。 - 【請求項３】 前記第２工程において、前記パイプ状の
第１クラッドの内部に第２クラッド用あるいはコア用の
ガラス融液を流し込み、連続してコア用あるいは第２コ
ア用ガラス融液をそれぞれ流し込み、前記鋳型の底に設
けた栓を抜いて前記第２クラッド用あるいは第１コア用
のガラス融液の一部を下方に移動させることにより第２
クラッドとコアあるいは第１コアとその内部に第２コア
を形成することを特徴とする請求項１に記載の赤外線透
過用光ファイバ母材の製造方法。 - 【請求項４】 前記第２工程において、前記パイプ状の
第１クラッドの内部に第２クラッド用あるいは第１コア
用のガラス融液を流し込み、その中央部が固化する前に
ガラス融液中央部を前記鋳型の融液注入口より流し出
し、その中央部に形成される中空部にコア用あるいは第
２コア用ガラス融液をそれぞれ流し込むことにより第２
クラッドとコアあるいは第１コアとその内部に第２コア
を形成することを特徴とする請求項１に記載の赤外線透
過用光ファイバ母材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15164691A JPH054831A (ja) | 1991-06-24 | 1991-06-24 | 赤外線透過用光フアイバ母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15164691A JPH054831A (ja) | 1991-06-24 | 1991-06-24 | 赤外線透過用光フアイバ母材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH054831A true JPH054831A (ja) | 1993-01-14 |
Family
ID=15523115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15164691A Pending JPH054831A (ja) | 1991-06-24 | 1991-06-24 | 赤外線透過用光フアイバ母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH054831A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2750129A1 (fr) * | 1996-06-20 | 1997-12-26 | Alsthom Cge Alcatel | Procede de fabrication d'une preforme de fibre optique en verre fluore |
| CN115677206A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-02-03 | 中国计量大学 | 一种用于光纤预制棒的包层套管的制备装置及制备方法 |
-
1991
- 1991-06-24 JP JP15164691A patent/JPH054831A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2750129A1 (fr) * | 1996-06-20 | 1997-12-26 | Alsthom Cge Alcatel | Procede de fabrication d'une preforme de fibre optique en verre fluore |
| EP0814063A1 (fr) * | 1996-06-20 | 1997-12-29 | Alcatel | Procédé de fabrication d'une préforme de fibre optique en verre fluoré |
| CN115677206A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-02-03 | 中国计量大学 | 一种用于光纤预制棒的包层套管的制备装置及制备方法 |
| CN115677206B (zh) * | 2022-11-14 | 2024-02-02 | 中国计量大学 | 一种用于光纤预制棒的包层套管的制备装置及制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4519826A (en) | Optical fibers having a fluoride glass cladding and method of making | |
| US5560759A (en) | Core insertion method for making optical fiber preforms and optical fibers fabricated therefrom | |
| JPS58145634A (ja) | ド−プされたガラス状シリカの製造方法 | |
| US4163654A (en) | Method of manufacturing graded index optical fibers | |
| US5055120A (en) | Fluoride glass fibers with reduced defects | |
| US5776222A (en) | Method of eliminating light scattering bubbles in optical fiber preforms | |
| US5679127A (en) | Apparatus for drawing glass from a containment vessel to make optical fiber preforms | |
| JPH054831A (ja) | 赤外線透過用光フアイバ母材の製造方法 | |
| JP2694860B2 (ja) | フッ化物ガラスプリフォームの製造方法 | |
| JP2566128B2 (ja) | 光ファイバ用プリフォームの製造用鋳型およびこの鋳型を用いた光ファイバ用プリフォームの製造方法 | |
| JPH08295524A (ja) | ハロゲン化物ガラスファイバ母材の製造方法 | |
| KR100390329B1 (ko) | 광섬유 제조 방법 | |
| JPH0431333A (ja) | フッ化物光ファイバの製造方法 | |
| USH1259H (en) | Large fluoride glass preform fabrication | |
| JP2014084257A (ja) | 光ファイバ母材の製造方法及び光ファイバ母材 | |
| JPS58125627A (ja) | 赤外線伝送用ふっ化物光ファイバ母材の製造方法 | |
| JP3376422B2 (ja) | ガラスジャケット管の製造装置および光ファイバーの製造方法 | |
| JP2502525B2 (ja) | 光ファイバ用プリフォ―ムの製造用鋳型 | |
| JP2784385B2 (ja) | 光ファイバ用ジャケット管の製造装置 | |
| Clarke et al. | Manufacture of fluoride glass preforms | |
| JPS593030A (ja) | 赤外光フアイバ母材の製造方法 | |
| JPS58125630A (ja) | ふっ化物ガラス光ファイバ用母材の製造方法 | |
| JPS6311534A (ja) | 光フアイバ線引き用ジヤケツト管の製造方法 | |
| JPH0225845B2 (ja) | ||
| JPS6346011B2 (ja) |