JPS607697B2 - 耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張強さ６０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の油井管用鋼材 - Google Patents
耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張強さ６０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の油井管用鋼材Info
- Publication number
- JPS607697B2 JPS607697B2 JP54041717A JP4171779A JPS607697B2 JP S607697 B2 JPS607697 B2 JP S607697B2 JP 54041717 A JP54041717 A JP 54041717A JP 4171779 A JP4171779 A JP 4171779A JP S607697 B2 JPS607697 B2 JP S607697B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- tensile strength
- tubular goods
- country tubular
- oil country
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張強さ６
０ｋｇ／帆２以上の油井管用鋼材に関する。
０ｋｇ／帆２以上の油井管用鋼材に関する。
従来、硫化水素を含む環境下で使用される高強度鋼にに
は、いわゆる硫化物応力腐食割れ（以下ＳＳＣＣと称す
る）という劣化破壊現象の生ずることが知られている。
近年、エネルギー消費の増大および入手容易な良質石油
資源の減少に伴ない、硫化水素含有量の多いしかも深井
戸のサワーガス田、サワーオイル田が多く開発されるよ
うになってきた。
は、いわゆる硫化物応力腐食割れ（以下ＳＳＣＣと称す
る）という劣化破壊現象の生ずることが知られている。
近年、エネルギー消費の増大および入手容易な良質石油
資源の減少に伴ない、硫化水素含有量の多いしかも深井
戸のサワーガス田、サワーオイル田が多く開発されるよ
うになってきた。
このため、これらの開発には過酷な使用条件に耐え得る
ＳＳＣＯ性のすぐれた油井管が必要とされる。
ＳＳＣＯ性のすぐれた油井管が必要とされる。
本来ＳＳＣＣは硫化水素を含む環境中での鋼の腐食反応
によって発生した水素が鋼中に浸入することによって起
こる水素腕化現象の一つであり、その機構は未だ不明の
部分が多く、鋼の組成、組織等の冶金学的因子や鋼に加
わる応力状態等の種々の因子が複雑に関連する現象であ
る。
によって発生した水素が鋼中に浸入することによって起
こる水素腕化現象の一つであり、その機構は未だ不明の
部分が多く、鋼の組成、組織等の冶金学的因子や鋼に加
わる応力状態等の種々の因子が複雑に関連する現象であ
る。
従って、以前から鋼の成分、熱処理等により、耐ＳＳＣ
Ｃ性を向上させる方法が提案されているが、いずれも完
全な方策とはなり得ず、また方法によっては高価な合金
元素を用いたり複雑な熱処理を要することとなって製造
コストを著しく上昇させ、現実的でないものとなってい
るのが現状である。
Ｃ性を向上させる方法が提案されているが、いずれも完
全な方策とはなり得ず、また方法によっては高価な合金
元素を用いたり複雑な熱処理を要することとなって製造
コストを著しく上昇させ、現実的でないものとなってい
るのが現状である。
本発明の目的は、前記従来技術の問題点を克服し、耐硫
化物応力腐食割れ性にすぐれた引張強さ６０ｋ９／側２
以上の油井管用鋼材を提供するにある。
化物応力腐食割れ性にすぐれた引張強さ６０ｋ９／側２
以上の油井管用鋼材を提供するにある。
本発明のこの目的は、次の８発明のいずれによっても達
成される。
成される。
第１発明の要旨とするところは次の如くである。すなわ
ち、重量比でＣ：０．２超〜０．５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３５％、Ｍｎ：０．５〜１．９０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａそ：０．０１〜
０．１０％、Ｃａ：０．００１０〜０．００７０％を含
み、残部はＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特
徴とする耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ
６０ｋ９／柳２以上の油井管用鋼材、である。第２発明
の要旨とするところは、第１発明の基本組成のほかに、
更に、Ｃｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０．１０〜
０．６０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちより選ばれ
た少なくとも１種以上を同時に含有し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物より成ることを特徴とする耐硫化物応
力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋ９／肌２以上
の油井管用鋼材である。第３発明の要旨とするところは
第１発明の基本組成のほかに、更にＭｏ：０．５％以下
、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．１０％以下のうちよ
り選ばれた少なくとも１種以上を同時に含有し、残部は
Ｆｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴とする耐
硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ／
側２以上の油井管用鋼材、である。第４発明の要旨とす
るところは第１発明の基本組成のほかに、更にＢ：０．
０００５〜０．００５％または、Ｂ：０．０００５〜０
．００５％およびＴｉ：０．０１〜０．１０％を同時に
含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物より成ること
を特徴とする耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り
強さ６０ｋ９／柳２以上の油井管用鋼材である。
ち、重量比でＣ：０．２超〜０．５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３５％、Ｍｎ：０．５〜１．９０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａそ：０．０１〜
０．１０％、Ｃａ：０．００１０〜０．００７０％を含
み、残部はＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特
徴とする耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ
６０ｋ９／柳２以上の油井管用鋼材、である。第２発明
の要旨とするところは、第１発明の基本組成のほかに、
更に、Ｃｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０．１０〜
０．６０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちより選ばれ
た少なくとも１種以上を同時に含有し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物より成ることを特徴とする耐硫化物応
力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋ９／肌２以上
の油井管用鋼材である。第３発明の要旨とするところは
第１発明の基本組成のほかに、更にＭｏ：０．５％以下
、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．１０％以下のうちよ
り選ばれた少なくとも１種以上を同時に含有し、残部は
Ｆｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴とする耐
硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ／
側２以上の油井管用鋼材、である。第４発明の要旨とす
るところは第１発明の基本組成のほかに、更にＢ：０．
０００５〜０．００５％または、Ｂ：０．０００５〜０
．００５％およびＴｉ：０．０１〜０．１０％を同時に
含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物より成ること
を特徴とする耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り
強さ６０ｋ９／柳２以上の油井管用鋼材である。
第５発明の要旨とするところは、第１発明の基本組成の
ほかに更に、Ｃｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０．
１０〜０．６０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちより
選ばれた少なくとも１種以上とＭｏ：０．５％以下、Ｎ
ｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．１０％以下のうちより選
ばれた少なくとも１種以上を同時に含有し、残部はＦｅ
および不可避的不純物より成ることを特徴とする耐硫化
物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ／脚２
以上の油井管用鋼材、である。
ほかに更に、Ｃｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０．
１０〜０．６０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちより
選ばれた少なくとも１種以上とＭｏ：０．５％以下、Ｎ
ｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．１０％以下のうちより選
ばれた少なくとも１種以上を同時に含有し、残部はＦｅ
および不可避的不純物より成ることを特徴とする耐硫化
物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ／脚２
以上の油井管用鋼材、である。
第６発明の要旨とするところは、第１発明の基本組成の
ほかに更に、Ｃｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０．
１０〜０．６０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちより
選ばれた少なくとも１種以上と、Ｂ：０．０００５〜０
．００５％またはＢ：０．０００５〜０．００５％およ
びＴｉ：０．０１〜０．１０％の両者を同時に含有し残
部はＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴とす
る耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋ
９／側２以上の油井管用鋼材、である。
ほかに更に、Ｃｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０．
１０〜０．６０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちより
選ばれた少なくとも１種以上と、Ｂ：０．０００５〜０
．００５％またはＢ：０．０００５〜０．００５％およ
びＴｉ：０．０１〜０．１０％の両者を同時に含有し残
部はＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴とす
る耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋ
９／側２以上の油井管用鋼材、である。
第７発明の要旨とするところは、第１発明の基本組成の
ほかに更に、Ｍｏ：０．５％以下、Ｎｂ：０．０５％以
下、Ｖ：０．１０％以下のうちより選ばれた少なくとも
１種以上と、Ｂ：０．０００５〜０．００５％またはＢ
：０．０００５〜０．００５および、Ｔｉ：０．０１〜
０．１０％の両者を同時に含有し、残部はＦｅおよび不
可避的不純物より成ることを特徴とする耐硫化物応力腐
食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ／柳２以上の油
井管用鋼材、である。
ほかに更に、Ｍｏ：０．５％以下、Ｎｂ：０．０５％以
下、Ｖ：０．１０％以下のうちより選ばれた少なくとも
１種以上と、Ｂ：０．０００５〜０．００５％またはＢ
：０．０００５〜０．００５および、Ｔｉ：０．０１〜
０．１０％の両者を同時に含有し、残部はＦｅおよび不
可避的不純物より成ることを特徴とする耐硫化物応力腐
食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ／柳２以上の油
井管用鋼材、である。
第８発明の要旨とするとこころは、第１発明の基本組成
のほかに更に、Ｃｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０
．１０〜０．０６％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちよ
り選ばれた少なくとも１種以上と、Ｍｏ：０．５％以下
、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．１０％以下のうちよ
り選ばれた少なくとも１種以上と、Ｂ：０．０００５〜
０．００５％またはＢ：０．０００５〜０．００５％お
よびＴｉ：０．０１〜０．１０％の両者を同時に含有し
、残部はＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴
とする耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ、
６０ｋ９／柳２以上の油井管用鋼材、である。
のほかに更に、Ｃｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０
．１０〜０．０６％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちよ
り選ばれた少なくとも１種以上と、Ｍｏ：０．５％以下
、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．１０％以下のうちよ
り選ばれた少なくとも１種以上と、Ｂ：０．０００５〜
０．００５％またはＢ：０．０００５〜０．００５％お
よびＴｉ：０．０１〜０．１０％の両者を同時に含有し
、残部はＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴
とする耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ、
６０ｋ９／柳２以上の油井管用鋼材、である。
すなわち、本発明者らは、ＳＳＣＣが鋼に侵入吸収され
た水素によって起こる水素腕化現象であることに着目し
、浸入した水素が集中し易い鋼中の介在物を減少させる
ことが耐ＳＳＣＣ性を向上させる有効な対策となると考
え、種々の研究を行なった結果、圧延方向に伸長し易い
ＭｎＳ系介在物を、Ｃａを添加することによって熱間圧
延によって伸長しない介在物に転換することが非常に有
効であることを見出したことによるものである。
た水素によって起こる水素腕化現象であることに着目し
、浸入した水素が集中し易い鋼中の介在物を減少させる
ことが耐ＳＳＣＣ性を向上させる有効な対策となると考
え、種々の研究を行なった結果、圧延方向に伸長し易い
ＭｎＳ系介在物を、Ｃａを添加することによって熱間圧
延によって伸長しない介在物に転換することが非常に有
効であることを見出したことによるものである。
本発明の特徴は、Ｃａ添加による介在物の分散、球状化
と組織の改善にあり、この効果は他の合金元素あるいは
熱処理等によっても劣化することなく、また鋼の機械的
性質および溶接性に何らの悪影響も与えずに耐ＳＳＣＯ
性にすぐれた銅を製造できる点にある。本発明鋼の成分
限定の理由は次の如くである。
と組織の改善にあり、この効果は他の合金元素あるいは
熱処理等によっても劣化することなく、また鋼の機械的
性質および溶接性に何らの悪影響も与えずに耐ＳＳＣＯ
性にすぐれた銅を製造できる点にある。本発明鋼の成分
限定の理由は次の如くである。
Ｃａ：Ｃａ添加による介在物の分散、球状化のためには
少くとも０．００１０％を必要とするが０．０２０％を
越す添加は技術的に困難であるので０．００１０％〜０
．０２０％の範囲に限定した。
少くとも０．００１０％を必要とするが０．０２０％を
越す添加は技術的に困難であるので０．００１０％〜０
．０２０％の範囲に限定した。
なお、Ｃａの添加方法は種々あるがいずれの添加方法に
よってもよいことは勿論である。Ｓ： Ｓ含有量が０．０１０％を越すとＣａを添加しても、そ
の効果が少は〈、耐ＳＳＣＯ性が向上しないため０．０
１０％以下に限定すべきである。
よってもよいことは勿論である。Ｓ： Ｓ含有量が０．０１０％を越すとＣａを添加しても、そ
の効果が少は〈、耐ＳＳＣＯ性が向上しないため０．０
１０％以下に限定すべきである。
Ｃ：
Ｃは０．２％以下では引張り強度６０ｋ９／肋２以上の
油井管用鋼材を得るのは困難であり、また０．５％を超
すと銅の鞠性を損ない暁割れを起こすなど好ましくない
ため０．鏡超〜０．５％の範囲に限定した。
油井管用鋼材を得るのは困難であり、また０．５％を超
すと銅の鞠性を損ない暁割れを起こすなど好ましくない
ため０．鏡超〜０．５％の範囲に限定した。
Ｓｉ：
Ｓｉは脱酸上必要な元素であるが０．１０％未満では脱
酸効果が無く、０．３５％を越すと靭性劣化のおそれが
有るため、０．１０〜０．３５％の範囲に限定した。
酸効果が無く、０．３５％を越すと靭性劣化のおそれが
有るため、０．１０〜０．３５％の範囲に限定した。
Ｍｎ：Ｍｎは０．５％未満では必要強度を確保するため
好ましくなく、また１．９０％を越すと轍性をそこなう
ので０．５〜１．９０％の範囲とした。
好ましくなく、また１．９０％を越すと轍性をそこなう
ので０．５〜１．９０％の範囲とした。
Ｐ：
Ｐは０．０１５以上では偏析層に偏析し易く、鋼材の組
織を不均一なものとするおそれがあり、また靭性にも好
ましくないので０．０１５％以下に限定した。
織を不均一なものとするおそれがあり、また靭性にも好
ましくないので０．０１５％以下に限定した。
Ａそ：
Ａそは脱酸上必要であり、またＣａの歩蟹りを向上させ
る元素であるが、０．０１％未満ではその効果がなく、
０．１％を越すと結晶粒の粗大化を起こして、材質を劣
化させるなど好ましくないので０．０１〜０．１％の範
囲とした。
る元素であるが、０．０１％未満ではその効果がなく、
０．１％を越すと結晶粒の粗大化を起こして、材質を劣
化させるなど好ましくないので０．０１〜０．１％の範
囲とした。
本発明の基本成分は上記の通りであり、第１の発明は上
記成分範囲のものであるが、第２なし、し第８の発明は
さらに次の如き成分を含有し、本発明の効果を向上する
ものである。
記成分範囲のものであるが、第２なし、し第８の発明は
さらに次の如き成分を含有し、本発明の効果を向上する
ものである。
即ち第２の発明は上記基本成分の他にＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ
のうちの１種又は２種以上を含有するものである。
のうちの１種又は２種以上を含有するものである。
第３の発明は、上記基本成分の他に、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの
うちの１種又は２種以上を含有するものである。
うちの１種又は２種以上を含有するものである。
第４の発明は、上記基本成分の他に、Ｂ又はＢ及びＴｉ
を含有するものである。
を含有するものである。
第５の発明は、上記基本成分の他に、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ
のうちの１種又は２種以上、およびＭｏ、Ｎｂ、Ｖのう
ちの１種又は２種以上を含有するものである。
のうちの１種又は２種以上、およびＭｏ、Ｎｂ、Ｖのう
ちの１種又は２種以上を含有するものである。
第６の発明は、上記基本成分の他に、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ
の１種又は２種以上、なるぴに、Ｂ又はＢ及びＴｉを含
有するものである。
の１種又は２種以上、なるぴに、Ｂ又はＢ及びＴｉを含
有するものである。
第７の発明は、上記基本成分の他に、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの
１種又は２種以上、ならびに、Ｂ又はＢ及びＴｉを含有
するものである。
１種又は２種以上、ならびに、Ｂ又はＢ及びＴｉを含有
するものである。
そして第８の発明は、上記基本成分の他に、Ｃｕ、Ｎｉ
、Ｃｒの１種又は２種以上、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの１種又は
２種以上、ならびに、Ｂ又はＢ及びＴｉを含有するもの
である。
、Ｃｒの１種又は２種以上、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの１種又は
２種以上、ならびに、Ｂ又はＢ及びＴｉを含有するもの
である。
しかして次に、これらＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、
Ｖ、Ｂ、Ｔｉの成分範囲について説明する。
Ｖ、Ｂ、Ｔｉの成分範囲について説明する。
Ｃｕ：Ｃｕは耐食性の向上には少なくとも０．２％を必
要とするが０．６％を越すと、熱間加工性を損なうので
０．２〜０．６％の範囲とした。
要とするが０．６％を越すと、熱間加工性を損なうので
０．２〜０．６％の範囲とした。
Ｎｉ：
Ｎｉは耐ＳＳＣＯ性を低下させる元素で少ない方が好ま
しいが、鋼の靭性を向上させ、またＣｕを０．２〜０．
６％を含有する場合はＣｕｌこよる 化を防ぐため、０
．１０〜０．０６％の範囲で添加する必要がある。
しいが、鋼の靭性を向上させ、またＣｕを０．２〜０．
６％を含有する場合はＣｕｌこよる 化を防ぐため、０
．１０〜０．０６％の範囲で添加する必要がある。
Ｃｒ：Ｃｒは耐食性向上、強度、籾性向上に効果がある
が０．１％未満ではその効果がなく、また２．０％を越
すと加工性に悪影響を与えるため０．１〜２．０％の範
囲に限定した。
が０．１％未満ではその効果がなく、また２．０％を越
すと加工性に悪影響を与えるため０．１〜２．０％の範
囲に限定した。
Ｍｏ：
Ｍｏは焼入れ性、強度の向上に効果があるが０．５％を
越す多量の添加は却って轍性の劣化をまねくので０．５
％以下とした。
越す多量の添加は却って轍性の劣化をまねくので０．５
％以下とした。
Ｎｂ：
ＮｂはＭｏとほぼ同一効果があるが、Ｍｏと同理由によ
り０．０５％以下とした。
り０．０５％以下とした。
Ｖ：
ＶもＭｏと同様に競戻時の強度低下を防止するに有効な
元素であるが、０．１０％を越えると腕化を招くので０
．１０％以下とした。
元素であるが、０．１０％を越えると腕化を招くので０
．１０％以下とした。
Ｂ：
Ｂは焼入れ性を向上させる元素であるが、０．０００５
％未満では効果がなく、０．００５％を越すと轍性をそ
こなうので０．０００５〜０．００５％の範囲に限定し
た。
％未満では効果がなく、０．００５％を越すと轍性をそ
こなうので０．０００５〜０．００５％の範囲に限定し
た。
Ｔｉ：
Ｔｉは強度の向上および耐食性の向上に効果があり、ま
たＢと共存するとＢの効果を上げる作用があるが、０．
０１未満では効果がなく０．１０％を越すと靭性を劣化
させるので０．０１〜０．１０％に限定した。
たＢと共存するとＢの効果を上げる作用があるが、０．
０１未満では効果がなく０．１０％を越すと靭性を劣化
させるので０．０１〜０．１０％に限定した。
本発明は転炉あるいは電気炉で溶製した溶鋼から通常工
程により製造できるものであり、鋼の溶製法、造塊法、
圧延法の違いによって本発明の効果が損なわれるもので
はない。
程により製造できるものであり、鋼の溶製法、造塊法、
圧延法の違いによって本発明の効果が損なわれるもので
はない。
実施例
本発明者らは、Ｃａ添加による廓ＳＳＣＣ性の向上を明
らかにするために、３種類の従来鋼をベースにＣａ量を
変化させた鋼を製造し、以下に述べる試験を行なった。
らかにするために、３種類の従来鋼をベースにＣａ量を
変化させた鋼を製造し、以下に述べる試験を行なった。
第１表に試験に供した試料の成分および機械的性質を示
す。供試鋼Ｎｏ．１〜５、Ｎｏ．６〜１０、Ｎｏ．１１
〜１５はそれぞれ同一ヒートで、鋳込み時に取鍋と注入
管の間からＣａ合金ワイヤ‐でＣａを添加し、そのＣａ
添加量だけを変化させたものである。
す。供試鋼Ｎｏ．１〜５、Ｎｏ．６〜１０、Ｎｏ．１１
〜１５はそれぞれ同一ヒートで、鋳込み時に取鍋と注入
管の間からＣａ合金ワイヤ‐でＣａを添加し、そのＣａ
添加量だけを変化させたものである。
また供試鋼Ｎｏ．１６，１７、の比較鋼はＮｏ．１１〜
総藤 （注）０．５０Ｙ：０．５％耐力、ひＴ：引張強さ１５
とほぼ同じ組成のものであるが本発明の限定範囲よりＳ
のやや高いものにＣａを添加したものである。
総藤 （注）０．５０Ｙ：０．５％耐力、ひＴ：引張強さ１５
とほぼ同じ組成のものであるが本発明の限定範囲よりＳ
のやや高いものにＣａを添加したものである。
以上の鋼は転炉により溶製し、造塊、分塊工程を経てビ
レツトとし、これをマンドレルミルにより圧延し、シー
ムレス鋼管とした後、種々の熱処理を行なったものであ
る。また供試鋼１８〜３２は５ｑ藁空溶解炉により溶製
した実験鋼塊を通常熱間圧延した後、種々の熱処理を行
ない、板のままで試験を行なったものである。
レツトとし、これをマンドレルミルにより圧延し、シー
ムレス鋼管とした後、種々の熱処理を行なったものであ
る。また供試鋼１８〜３２は５ｑ藁空溶解炉により溶製
した実験鋼塊を通常熱間圧延した後、種々の熱処理を行
ない、板のままで試験を行なったものである。
供試鋼１〜５および１８〜２０、２２、２４は、９００
００１時間加熱後水焼入れ、６００００３び分焼戻しに
よりＡＰＩ規格Ｃ−７５クラスに、Ｎｏ・６〜１０およ
び２１，２２、２５〜２８は９００００１時間加熱後水
焼入れ、６５０ｑＣＩ時間焼戻しにより同Ｃ−９０クラ
スに、Ｎｏ．１１〜１７、２９〜３２、は９００こ０１
時間加熱後水焼入れ、６３０℃９０分焼戻しにより同Ｐ
−１１０クラスに調整した。
００１時間加熱後水焼入れ、６００００３び分焼戻しに
よりＡＰＩ規格Ｃ−７５クラスに、Ｎｏ・６〜１０およ
び２１，２２、２５〜２８は９００００１時間加熱後水
焼入れ、６５０ｑＣＩ時間焼戻しにより同Ｃ−９０クラ
スに、Ｎｏ．１１〜１７、２９〜３２、は９００こ０１
時間加熱後水焼入れ、６３０℃９０分焼戻しにより同Ｐ
−１１０クラスに調整した。
以下にこれらの耐ＳＳＣＯ性試験結果について述べる。
試験は定歪四点支持曲げ方式により応力を付加した試料
を硫化水素飽和０．５％酢酸＋５％食塩水中に３週間浸
潰した後割れの有無を判定した。付加応力は各試料の０
．５％耐力を基準に、、その０．２〜１．の音の応力を
付加した。これらの試験結果は第２表に示すとおりであ
る。
を硫化水素飽和０．５％酢酸＋５％食塩水中に３週間浸
潰した後割れの有無を判定した。付加応力は各試料の０
．５％耐力を基準に、、その０．２〜１．の音の応力を
付加した。これらの試験結果は第２表に示すとおりであ
る。
これらの供試鋼をＡＰＩ規格Ｃ−７５Ｃ−９０、Ｐ−１
１０の各クラス毎にＣａ量と割れ発生領域と船燕 艶雷電 の関係を示すとそれぞれ第１〜３図の如くなる。
１０の各クラス毎にＣａ量と割れ発生領域と船燕 艶雷電 の関係を示すとそれぞれ第１〜３図の如くなる。
第１〜３図および第２表から明らかなようにＣａを添加
しない比較鋼に比しＣａを０．００１０％以上含有する
本発明鋼はいずれも顕著に耐艦ＳＣＣ性が向上している
ことを示している。特に第３図にて示すＰ−１１０クラ
スではその効果は著しく、Ｃａ量の増加と共に耐ＳＳＣ
Ｃ性は際立って向上している。しかし、比較鋼のＮｏ．
ＩＧ １７のようにＳが０．１０％を越えた場合にはＣ
ａを０．００５％以上と多く加ええても、その効果が少
ないことがわかる。以上の結果から、Ｃａ添加による効
果は熱処理および成分系が異なっても生じ、Ｃａ添加が
耐ＳＳＣＣ性の向上対策として非常に有効であることが
明らかとなった。
しない比較鋼に比しＣａを０．００１０％以上含有する
本発明鋼はいずれも顕著に耐艦ＳＣＣ性が向上している
ことを示している。特に第３図にて示すＰ−１１０クラ
スではその効果は著しく、Ｃａ量の増加と共に耐ＳＳＣ
Ｃ性は際立って向上している。しかし、比較鋼のＮｏ．
ＩＧ １７のようにＳが０．１０％を越えた場合にはＣ
ａを０．００５％以上と多く加ええても、その効果が少
ないことがわかる。以上の結果から、Ｃａ添加による効
果は熱処理および成分系が異なっても生じ、Ｃａ添加が
耐ＳＳＣＣ性の向上対策として非常に有効であることが
明らかとなった。
本発明鋼は従来の耐ＳＳＣＣ鋼に比較して０．００１０
〜０．０２０％のＣａ添加という安価な対策だけですぐ
れた耐ＳＳＣＣ性が得られるという大きな効果を収める
ことができた。
〜０．０２０％のＣａ添加という安価な対策だけですぐ
れた耐ＳＳＣＣ性が得られるという大きな効果を収める
ことができた。
また、熱処理や他の合金成分の如何にかかわらずＣａ添
加の効果が得られることから、従来法と併用した場合従
釆法によって得られる耐ＳＳＣ〇性を更に向上させ得る
利点もある従って本発明は単に油井管用鋼材だけでなく
、高張力ボルト材など他の高強度鋼にも適用できること
が明らかである。
加の効果が得られることから、従来法と併用した場合従
釆法によって得られる耐ＳＳＣ〇性を更に向上させ得る
利点もある従って本発明は単に油井管用鋼材だけでなく
、高張力ボルト材など他の高強度鋼にも適用できること
が明らかである。
第１図、第２図、第３図はそれぞれ本発明の実施例にお
ける０．５％耐力の倍数にて示される付加応力（ｋ９／
伽２）とＣａ量との関係にて示されるＳＳＣＣ試験によ
る割れの有無領域を示す相関図である。 第１図 第２図 第３図
ける０．５％耐力の倍数にて示される付加応力（ｋ９／
伽２）とＣａ量との関係にて示されるＳＳＣＣ試験によ
る割れの有無領域を示す相関図である。 第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比でＣ：０．２超〜０．５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３５％、Ｍｎ：０．５〜１．９０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．１０％、Ｃａ：０．００１０〜０．００７０％を含
む、残部はＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特
徴とする耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ
６０ｋｇ／ｍｍ＾２以上の油井管用鋼材。 ２ 重量比でＣ：０．２超〜０．５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３５％、Ｍｎ：０．５〜１．９０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．１０％、Ｃａ：０．００１０〜０．００７０％を含
み、更にＣｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０．１０
〜０．６０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちより選ば
れた少なくとも１種以上を同時に含有し、残部はＦｅお
よび不可避的不純物より成ることを特徴とする耐硫化物
応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ／ｍｍ＾
２以上の油井管用鋼材。 ３ 重量比でＣ：０．２超〜０．５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３５％、Ｍｎ：０．５〜１．９０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．１０％、Ｃａ：０．００１０〜０．００７０％を含
み、更にＭｏ：０．５％以下、Ｎｂ：０．０５％以下、
Ｖ：０．１０％以下のうちより選ばれた少なくとも１種
以上を同時に含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物
より成ることを特徴とする耐硫化物応力腐食割れ性にす
ぐれた引張り強さ６０ｋｇ／ｍｍ＾２以上の油井管用鋼
材。 ４ 重量比でＣ：０．２超〜０．５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３５％、Ｍｎ：０．５〜１．９０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．１０％、Ｃａ：０．００１０〜０．００７０％を含
み、更に、Ｂ：０．０００５〜０．００５％またはＢ：
０．０００５〜０．００５％およびＴｉ：０．０１〜０
．１０％を同時に含有し、残部はＦｅおよび不可避的不
純物より成ることを特徴とする耐硫化物応力腐食割れ性
にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ／ｍｍ＾２以上の油井管
用鋼材。 ５ 重量比でＣ：０．２超〜０．５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３５％、Ｍｎ：０．５〜１．９０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．１０％、Ｃａ：０．００１０〜０．００７０％を含
み更にＣｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０．１０〜
０．６０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちより選ばれ
た少なくとも１種以上と、Ｍｏ：０．５％以下、Ｎｂ：
０．０５％以下、Ｖ：０．１０％以下のうちより選ばれ
た少なくとも１種以上を同時に含有し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物より成ることを特徴とする耐硫化物応
力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ／ｍｍ＾２
以上の油井管用鋼材。 ６ 重量比でＣ：０．２超〜０．５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３５％、Ｍｎ：０．５〜１．９０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．１０％、Ｃａ：０．００１０〜０．００７０％を含
み、更にＣｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０．１０
〜０．６０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちより選ば
れた少なくとも１種以上と、Ｂ：０．０００５〜０．０
０５％またはＢ：０．０００５〜０．００５％およびＴ
ｉ：０．０１〜０．１０％の両者を同時に含有し、残部
はＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴とする
耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ
／ｍｍ＾２以上の油井管用鋼材。 ７ 重量比でＣ：０．２超〜０．５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３５％、Ｍｎ：０．５〜１．９０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．１０％、Ｃａ：０．００１０〜０．００７％を含み
、更にＭｏ：０．５以下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：
０．１０％以下のうちより選ばれた少なくとも１種以上
と、Ｂ：０．０００５〜０．００５％またはＢ：０．０
００５〜０．００５％およびＴｉ：０．０１〜０．１０
％の両者を同時に含有し、残部はＦｅおよび不可避的不
純物より成ることを特徴とする耐硫化物応力腐食割れ性
にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ／ｍｍ＾２以上の油井管
用鋼材。 ８ 重量比でＣ：０．２超〜０．５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３５％、Ｍｎ：０．５〜１．９０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．１０％、Ｃａ：０．００１０〜０．００７０％を含
み、更にＣｕ：０．２０〜０．６０％、Ｎｉ：０．１０
〜０．６０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％のうちより選ば
れた少なくとも１種以上とＭｏ：０．５％以下、Ｎｂ：
０．０５％以下、Ｖ：０．１０％以下のうちより選ばれ
た少なくとも１種以上と、Ｂ：０．０００５〜０．００
５％または、Ｂ：０．０００５〜０．００５％およびＴ
ｉ：０．０１〜０．１０％の両者を同時に含有し、残部
はＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴とする
耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張り強さ６０ｋｇ
／ｍｍ＾２以上の油井管用鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54041717A JPS607697B2 (ja) | 1979-04-05 | 1979-04-05 | 耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張強さ６０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の油井管用鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54041717A JPS607697B2 (ja) | 1979-04-05 | 1979-04-05 | 耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張強さ６０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の油井管用鋼材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55134156A JPS55134156A (en) | 1980-10-18 |
| JPS607697B2 true JPS607697B2 (ja) | 1985-02-26 |
Family
ID=12616166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54041717A Expired JPS607697B2 (ja) | 1979-04-05 | 1979-04-05 | 耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張強さ６０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の油井管用鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS607697B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5945753B2 (ja) * | 1980-12-19 | 1984-11-08 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化水素割れ性に優れたラインパイプ用鋼並びにその製造法 |
| JPS58199818A (ja) * | 1982-05-17 | 1983-11-21 | Nippon Steel Corp | 高強度油井用鋼管の製造方法 |
| KR100951248B1 (ko) * | 2002-12-09 | 2010-04-05 | 주식회사 포스코 | 인장강도 1100㎫급 심가공용 고장력강 및 이를 이용한저온고압용기의 제조방법 |
| DE102007023306A1 (de) * | 2007-05-16 | 2008-11-20 | Benteler Stahl/Rohr Gmbh | Verwendung einer Stahllegierung für Mantelrohre zur Perforation von Bohrlochverrohrungen sowie Mantelrohr |
| DE102007023309A1 (de) * | 2007-05-16 | 2008-11-20 | Benteler Stahl/Rohr Gmbh | Verwendung einer Stahllegierung für Achsrohre sowie Achsrohr aus einer Stahllegierung |
| CN103320722B (zh) * | 2013-07-04 | 2015-09-16 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种调质型高强度抗硫化氢石油管用钢及其制造方法 |
| CN107557661B (zh) * | 2016-06-30 | 2019-06-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种经济型具有耐腐蚀性能j55无缝管及其制造方法 |
| CN107326261A (zh) * | 2017-06-16 | 2017-11-07 | 武汉钢铁有限公司 | 低屈强比薄规格高强抗酸管线钢热轧卷板及其制造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51114318A (en) * | 1975-04-01 | 1976-10-08 | Nippon Steel Corp | Steel for pipe having improved step-crack nasistance |
| JPS53106318A (en) * | 1977-02-26 | 1978-09-16 | Kawasaki Steel Co | Line pipe steel with good resistance to hydrogen embrittlement |
-
1979
- 1979-04-05 JP JP54041717A patent/JPS607697B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55134156A (en) | 1980-10-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4502012B2 (ja) | ラインパイプ用継目無鋼管およびその製造方法 | |
| WO2009125863A1 (ja) | 低温靱性に優れた高強度鋼板及び鋼管並びにそれらの製造方法 | |
| KR20200143466A (ko) | 항복 강도 460 메가파스칼급 열간 압연 고인성 저온 내성 에이치빔 및 이의 제조 방법 | |
| JP3301348B2 (ja) | 熱延高張力鋼板の製造方法 | |
| CN110114495A (zh) | 具有优异的低温韧性和后热处理特性的耐酸厚壁钢材及其制造方法 | |
| JP3666372B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用鋼とその製造方法 | |
| JP3379355B2 (ja) | 耐硫化物応力割れ性を必要とする環境で使用される高強度鋼材およびその製造方法 | |
| JPH06116635A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度低合金油井用鋼の製造方法 | |
| JP4210010B2 (ja) | 高靱性高張力鋼の製造方法 | |
| JPS607697B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた引張強さ６０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の油井管用鋼材 | |
| JPH09249940A (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れる高強度鋼材およびその製造方法 | |
| JPH08104922A (ja) | 低温靱性の優れた高強度鋼管の製造方法 | |
| JPH0551633A (ja) | 高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH07292416A (ja) | 超高強度ラインパイプ用鋼板の製造方法 | |
| JPH0250916A (ja) | 細粒化組織の低合金高張力シームレス鋼管の製造法 | |
| JP3274013B2 (ja) | 優れた低温靭性を有する耐サワー高強度鋼板の製造方法 | |
| RU2063852C1 (ru) | Способ получения трехслойных листов и полос | |
| JP3451993B2 (ja) | 耐硫化水素腐食性および耐炭酸ガス腐食性能に優れたＣｒ含有油井管用鋼 | |
| JPH0694569B2 (ja) | 溶接熱影響部の低温靭性が優れた鋼の製造法 | |
| JPH08311549A (ja) | 超高強度鋼管の製造方法 | |
| KR100345704B1 (ko) | 내수소유기응력부식균열성이우수한고강도열연강판의제조방법 | |
| JPS5920423A (ja) | 低温靭性の優れた８０ｋｇｆ／ｍｍ２級継目無鋼管の製造方法 | |
| JP3854412B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れた耐サワー鋼板およびその製造法 | |
| JPH08120345A (ja) | 耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 | |
| JP5136174B2 (ja) | 耐候性、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 |