JPH0551657B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0551657B2 JPH0551657B2 JP1112634A JP11263489A JPH0551657B2 JP H0551657 B2 JPH0551657 B2 JP H0551657B2 JP 1112634 A JP1112634 A JP 1112634A JP 11263489 A JP11263489 A JP 11263489A JP H0551657 B2 JPH0551657 B2 JP H0551657B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- wire
- alloy wire
- alloy
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、高強度低膨張合金線に関し、特に低
弛度鋼心アルミニウム撚線（ACSR）として従来
のACSRの鋼心の代りに用いられる溶融亜鉛めつ
き高強度低膨張合金線の製造方法に関するもので
ある。 ［技術の背景］ 近年、送電容量増加の要求に答えるものとして
ACSRの鋼芯に、従来の亜鉛めつき鋼線、Al被
覆鋼線の代りにFe−Ni系合金よりなる低膨張高
強度合金線を用い、この線膨張係数の小さい点を
利用して、温度が上昇しても弛度の増加が少な
く、送電容量を増加できるものとして注目されて
いる。 Fe−Ni系合金線を何ら被覆せず、ACSRに使
用すると、中心のFe−Ni系合金線と周囲のアル
ミニウム線又はアルミニウム合金線（以下、Al
線と略称す）の間に接触による電解腐食が生じ、
Al線が異常に腐食する欠点があつた。 ［問題を解決するための手段］ 本発明は、上述の欠点を解消するため成された
もので、Fe−Ni系合金線のNi、その他の元素の
量を適切な範囲とし、浴温度を450℃以下とした
溶融亜鉛めつきのラインを使用して、溶融亜鉛め
つきを施すことにより、高い強度と低膨張特性を
劣化させることなく、かつACSR鋼心として充分
な耐食性と高い生産性を兼ねそなえた高強度低膨
張合金線の製造方法を提供せんとするものであ
る。 本発明の第１の発明は、Ni36〜42％、C0.05〜
0.4％、No0.5〜4.0％、Cr0.3〜2.0％、Si0.1〜1.5
％、Mn1.5％以下、残部FeよりなるFe−Ni系合
金線の上に450℃以下の溶融亜鉛浴を用いて亜鉛
付着量215Kg／m2以上の溶融めつきを施すことを
特徴とする亜鉛めつき高強度低膨張合金線の製造
方法にあり、第２の発明はNi36〜42％、前記Ni
の一部を置換するCo1.5〜5.0％、C0.05〜0.4％、
Mo0.5〜4.0％、Cr0.3〜2.0％、Si0.1〜1.5％、
Mn1.5％以下、残部FeよりなるFe−Ni系合金の
上に450℃以下の溶融亜鉛浴を用いて亜鉛付着量
215Kg／m2以上の溶融めつきを施すことを特徴と
する亜鉛めつき高強度低膨張合金線の製造方法に
ある。 本発明において、Fe−Ni系合金線を用い、溶
融亜鉛めつきを施すのは、使用温度が最高250℃
程度以下のACSRにおいて、亜鉛めつきが防食被
覆材として使用でき、また溶融亜鉛めつきが非常
に高い生産性を持つているからであり、又亜鉛付
着量を215g／m2以上と規定したのは、Fe−Ni系
合金線の場合、215g／m2以上の付着量が耐食性
を確保する上で必要となるからである。 本発明において、Niを36〜42％と規定したの
は、本発明方法のように溶融亜鉛浴温度を450℃
以下としても、溶融亜鉛めつき時の熱影響により
Fe−Ni系合金線の線膨張係数は伸線後の値に比
べて増加するが、この範囲のNi量を確保すれば、
目的とする室温から240℃までの平均線膨張係数
が4.0×10-6／℃以下となるからであり、又Niが
42％を越えると、Znとの境界に形成される合金
層のうちFe−Ni系合金側に形成される合金層に
著しいクラツクを生じ、靱性の低下を来たすから
である。 線膨張係数の点からは、好ましくはNiを37〜
41.5％として、室温から240℃までの平均線膨張
係数を3.5×10-6／℃以下、さらに好ましくはNi
を38.5〜40.5％として、同じく平均線膨張係数を
3.0×10-6／℃以下とすることができる。 本発明において、Ｃはその溶製工程で含まれる
量が高い程強度を上げるのに寄与するが、過多と
なると使用時の熱膨張係数の経時変化の原因とな
るので、0.4％以下にする必要があり、0.3％以下
が望ましく、又0.05％未満では強度改善に効果が
少ない。 本発明に用いるFe−Ni系合金線は、上述の
Ni，Ｃの他にMo0.5〜4.0％、Cr0.3〜2.0％、
Si0.1〜1.5％、Mn1.5％以下、およびAl，Mg，
Ti，Ca各々0.1％以下を含み、亜鉛めつき状態で
引張強さ110Kg／mm2以上、室温〜240℃の平均線膨
張係数4.0×10-6／℃以下の性能を得ることがで
きる。 Moを0.5〜4.0％としたのは、MoはFe−Ni系
合金を強化する効果があるが、0.5％未満ではそ
の効果がなく、4.0％を超えるとその効果が飽和
し、いたずらに原料費を上げることになるからで
ある。 又、上述の元素以外にNb，TaおよびＷから成
るグループから選ばれた１種以上の元素を、これ
らの元素とMoを合せた合計量で0.8〜5.0％含む
ことが好ましく、かくするとMo単体より若干劣
るものの、合計量0.8％以上で強化効果があり、
5.0％を超えると、その効果が飽和し、又熱間加
工性を損なう。 又Crを0.3〜2.0％にしたのは、CrはFe−Ni系
合金を強化する効果が大きく、望ましくは0.5〜
1.5％で最も効果が大きく、1.5〜2.0％でも要求特
性を満たし得るが、Cr0.3％未満では強化効果が
なく、Cr2.0％を超えると熱膨張特性を満たし得
なくなり、かつ熱処理によつて強固な酸化物を生
成してめつき前処理性や伸線時の潤滑性を低下さ
せるからである。 Siはその添加によつて低温での熱膨張係数を下
げ、かつ基地を硬化させる望ましい元素である
が、熱膨張特性の変曲点を著しく低下させる欠点
があるため、過度の添加は高温側の熱膨張係数を
増大させるので、望ましくは1.0％以下、少くと
も1.5％以下に抑えることが望ましく、0.1％未満
では硬化の効果がない。 又脱酸元素として使用されるMnは熱膨張変曲
点を下げる効果があり、1.5％以下に制限する必
要がある。又他の脱酸元素Al，Mg，Ti，Ca等
は通常含まれる各々0.1％以下の含有は何ら特性
に差支えない。 Coは1.0〜5.0％の範囲でNiを置換させると、線
膨張係数を低下させることができる。５％を超え
ると効果が飽和するばかりか、コストアツプの要
因となる。不可避的に混入するCoや意識的に添
加したCoは、Ni＋Co量をNi量と考えて良い。 又本発明において、溶融亜鉛めつきの溶融亜鉛
浴温度を450℃以下と規定したのは、450℃を越え
ると、線膨張係数が増大するのみならず、Fe−
Ni系合金線とZnとの境界に形成される合金層の
厚みが増大して、靱性の低下を招くからである。 以下、本発明を実施例により説明する。 実施例： 表１に示す組成の合金を、鋳造、鍛造により12
mmφの線材とした。この線材を8.5mmφに伸線し
700℃で２時間の調質焼鈍を施した後、皮剥によ
り表面疵を除去し、6.5mmφの線材とした。この
線材を700℃で２時間の歪取焼鈍を施して後、3.2
mmφに伸線した。この3.2mmφの線を脱脂、酸洗
の後、440℃の亜鉛浴温度で、浸漬時間28秒の速
度で溶融亜鉛めつき工程を通して、亜鉛めつき
Fe−Ni系合金線を得た。これらのめつき線の特
性は表２に示す通りである。なお、0.3％程度以
下のCoは不可避的に入る成分である。脱酸元素
であるAl，Mg，Ti，Caは各々0.05％以下であつ
た。
弛度鋼心アルミニウム撚線（ACSR）として従来
のACSRの鋼心の代りに用いられる溶融亜鉛めつ
き高強度低膨張合金線の製造方法に関するもので
ある。 ［技術の背景］ 近年、送電容量増加の要求に答えるものとして
ACSRの鋼芯に、従来の亜鉛めつき鋼線、Al被
覆鋼線の代りにFe−Ni系合金よりなる低膨張高
強度合金線を用い、この線膨張係数の小さい点を
利用して、温度が上昇しても弛度の増加が少な
く、送電容量を増加できるものとして注目されて
いる。 Fe−Ni系合金線を何ら被覆せず、ACSRに使
用すると、中心のFe−Ni系合金線と周囲のアル
ミニウム線又はアルミニウム合金線（以下、Al
線と略称す）の間に接触による電解腐食が生じ、
Al線が異常に腐食する欠点があつた。 ［問題を解決するための手段］ 本発明は、上述の欠点を解消するため成された
もので、Fe−Ni系合金線のNi、その他の元素の
量を適切な範囲とし、浴温度を450℃以下とした
溶融亜鉛めつきのラインを使用して、溶融亜鉛め
つきを施すことにより、高い強度と低膨張特性を
劣化させることなく、かつACSR鋼心として充分
な耐食性と高い生産性を兼ねそなえた高強度低膨
張合金線の製造方法を提供せんとするものであ
る。 本発明の第１の発明は、Ni36〜42％、C0.05〜
0.4％、No0.5〜4.0％、Cr0.3〜2.0％、Si0.1〜1.5
％、Mn1.5％以下、残部FeよりなるFe−Ni系合
金線の上に450℃以下の溶融亜鉛浴を用いて亜鉛
付着量215Kg／m2以上の溶融めつきを施すことを
特徴とする亜鉛めつき高強度低膨張合金線の製造
方法にあり、第２の発明はNi36〜42％、前記Ni
の一部を置換するCo1.5〜5.0％、C0.05〜0.4％、
Mo0.5〜4.0％、Cr0.3〜2.0％、Si0.1〜1.5％、
Mn1.5％以下、残部FeよりなるFe−Ni系合金の
上に450℃以下の溶融亜鉛浴を用いて亜鉛付着量
215Kg／m2以上の溶融めつきを施すことを特徴と
する亜鉛めつき高強度低膨張合金線の製造方法に
ある。 本発明において、Fe−Ni系合金線を用い、溶
融亜鉛めつきを施すのは、使用温度が最高250℃
程度以下のACSRにおいて、亜鉛めつきが防食被
覆材として使用でき、また溶融亜鉛めつきが非常
に高い生産性を持つているからであり、又亜鉛付
着量を215g／m2以上と規定したのは、Fe−Ni系
合金線の場合、215g／m2以上の付着量が耐食性
を確保する上で必要となるからである。 本発明において、Niを36〜42％と規定したの
は、本発明方法のように溶融亜鉛浴温度を450℃
以下としても、溶融亜鉛めつき時の熱影響により
Fe−Ni系合金線の線膨張係数は伸線後の値に比
べて増加するが、この範囲のNi量を確保すれば、
目的とする室温から240℃までの平均線膨張係数
が4.0×10-6／℃以下となるからであり、又Niが
42％を越えると、Znとの境界に形成される合金
層のうちFe−Ni系合金側に形成される合金層に
著しいクラツクを生じ、靱性の低下を来たすから
である。 線膨張係数の点からは、好ましくはNiを37〜
41.5％として、室温から240℃までの平均線膨張
係数を3.5×10-6／℃以下、さらに好ましくはNi
を38.5〜40.5％として、同じく平均線膨張係数を
3.0×10-6／℃以下とすることができる。 本発明において、Ｃはその溶製工程で含まれる
量が高い程強度を上げるのに寄与するが、過多と
なると使用時の熱膨張係数の経時変化の原因とな
るので、0.4％以下にする必要があり、0.3％以下
が望ましく、又0.05％未満では強度改善に効果が
少ない。 本発明に用いるFe−Ni系合金線は、上述の
Ni，Ｃの他にMo0.5〜4.0％、Cr0.3〜2.0％、
Si0.1〜1.5％、Mn1.5％以下、およびAl，Mg，
Ti，Ca各々0.1％以下を含み、亜鉛めつき状態で
引張強さ110Kg／mm2以上、室温〜240℃の平均線膨
張係数4.0×10-6／℃以下の性能を得ることがで
きる。 Moを0.5〜4.0％としたのは、MoはFe−Ni系
合金を強化する効果があるが、0.5％未満ではそ
の効果がなく、4.0％を超えるとその効果が飽和
し、いたずらに原料費を上げることになるからで
ある。 又、上述の元素以外にNb，TaおよびＷから成
るグループから選ばれた１種以上の元素を、これ
らの元素とMoを合せた合計量で0.8〜5.0％含む
ことが好ましく、かくするとMo単体より若干劣
るものの、合計量0.8％以上で強化効果があり、
5.0％を超えると、その効果が飽和し、又熱間加
工性を損なう。 又Crを0.3〜2.0％にしたのは、CrはFe−Ni系
合金を強化する効果が大きく、望ましくは0.5〜
1.5％で最も効果が大きく、1.5〜2.0％でも要求特
性を満たし得るが、Cr0.3％未満では強化効果が
なく、Cr2.0％を超えると熱膨張特性を満たし得
なくなり、かつ熱処理によつて強固な酸化物を生
成してめつき前処理性や伸線時の潤滑性を低下さ
せるからである。 Siはその添加によつて低温での熱膨張係数を下
げ、かつ基地を硬化させる望ましい元素である
が、熱膨張特性の変曲点を著しく低下させる欠点
があるため、過度の添加は高温側の熱膨張係数を
増大させるので、望ましくは1.0％以下、少くと
も1.5％以下に抑えることが望ましく、0.1％未満
では硬化の効果がない。 又脱酸元素として使用されるMnは熱膨張変曲
点を下げる効果があり、1.5％以下に制限する必
要がある。又他の脱酸元素Al，Mg，Ti，Ca等
は通常含まれる各々0.1％以下の含有は何ら特性
に差支えない。 Coは1.0〜5.0％の範囲でNiを置換させると、線
膨張係数を低下させることができる。５％を超え
ると効果が飽和するばかりか、コストアツプの要
因となる。不可避的に混入するCoや意識的に添
加したCoは、Ni＋Co量をNi量と考えて良い。 又本発明において、溶融亜鉛めつきの溶融亜鉛
浴温度を450℃以下と規定したのは、450℃を越え
ると、線膨張係数が増大するのみならず、Fe−
Ni系合金線とZnとの境界に形成される合金層の
厚みが増大して、靱性の低下を招くからである。 以下、本発明を実施例により説明する。 実施例： 表１に示す組成の合金を、鋳造、鍛造により12
mmφの線材とした。この線材を8.5mmφに伸線し
700℃で２時間の調質焼鈍を施した後、皮剥によ
り表面疵を除去し、6.5mmφの線材とした。この
線材を700℃で２時間の歪取焼鈍を施して後、3.2
mmφに伸線した。この3.2mmφの線を脱脂、酸洗
の後、440℃の亜鉛浴温度で、浸漬時間28秒の速
度で溶融亜鉛めつき工程を通して、亜鉛めつき
Fe−Ni系合金線を得た。これらのめつき線の特
性は表２に示す通りである。なお、0.3％程度以
下のCoは不可避的に入る成分である。脱酸元素
であるAl，Mg，Ti，Caは各々0.05％以下であつ
た。
【表】
【表】
【表】
表２より、本発明による亜鉛めつきFe−Ni系
合金線は、いずれも比較例に比べ強度が高く、
110Kg・／mm2以上で、平均線膨張係数が小さく、
4.0×10-6／℃以下であり、又所定付着量
（215g／m2以上）の溶融亜鉛めつきが可能である
ことが分る。 ［発明の効果］ 本発明では上記合金線のNiの適量により、450
℃以下の溶融亜鉛浴を用いて溶融めつきを施すか
ら、線膨張係数、強度を余り劣化させず、室温か
ら240℃までの平均線膨張係数4.0×10-6／℃を確
保でき、また強度を余り劣化させずに110Kg／mm2
以上の引張強さを有し、これをアルミニウム、ま
たはアルミニウム合金よりなる導体の芯線として
用いたとき、十分な亜鉛めつきができているの
で、電解腐食を防止することができる。 また、溶融亜鉛めつき法を用いることで高い生
産性を有する利点がある。
合金線は、いずれも比較例に比べ強度が高く、
110Kg・／mm2以上で、平均線膨張係数が小さく、
4.0×10-6／℃以下であり、又所定付着量
（215g／m2以上）の溶融亜鉛めつきが可能である
ことが分る。 ［発明の効果］ 本発明では上記合金線のNiの適量により、450
℃以下の溶融亜鉛浴を用いて溶融めつきを施すか
ら、線膨張係数、強度を余り劣化させず、室温か
ら240℃までの平均線膨張係数4.0×10-6／℃を確
保でき、また強度を余り劣化させずに110Kg／mm2
以上の引張強さを有し、これをアルミニウム、ま
たはアルミニウム合金よりなる導体の芯線として
用いたとき、十分な亜鉛めつきができているの
で、電解腐食を防止することができる。 また、溶融亜鉛めつき法を用いることで高い生
産性を有する利点がある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ni36〜42％、C0.05〜0.4％、Mo0.5〜4.0％、
Cr0.3〜2.0％、Si0.1〜1.5％、Mn1.5％以下、残部
FeよりなるFe−Ni系合金線の上に450℃以下の
溶融亜鉛浴を用いて亜鉛付着量215g／m2以上の
溶融めつきを施すことを特徴とする亜鉛めつき高
強度低膨張合金線の製造方法。 ２ Ni36〜42％、前記Niの一部を置換するCo1.0
〜5.0％、C0.05〜0.4％、Mo0.5〜4.0％、Cr0.3〜
2.0％、Si0.1〜1.5％、Mn1.5％以下、残部Feより
なるFe−Ni系合金の上に450℃以下の溶融亜鉛浴
を用いて亜鉛付着量215g／m2以上の溶融めつき
を施すことを特徴とする亜鉛めつき高強度低膨張
合金線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11263489A JPH0215153A (ja) | 1989-05-01 | 1989-05-01 | 亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11263489A JPH0215153A (ja) | 1989-05-01 | 1989-05-01 | 亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18806080A Division JPS57110659A (en) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | Zinc plated, high strength and low expansion alloy wire and its manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0215153A JPH0215153A (ja) | 1990-01-18 |
| JPH0551657B2 true JPH0551657B2 (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=14591635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11263489A Granted JPH0215153A (ja) | 1989-05-01 | 1989-05-01 | 亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0215153A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1060528A (ja) * | 1996-08-14 | 1998-03-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度インバ−合金板の製造方法 |
| DE19944578C2 (de) * | 1999-09-17 | 2001-08-23 | Krupp Vdm Gmbh | Verwendung einer wärmeausdehnungsarmen Eisen-Nickel-Legierung mit besonderen mechanischsen Eigenschaften |
| FR2809747B1 (fr) * | 2000-05-30 | 2002-12-20 | Imphy Ugine Precision | Alliage fe-ni durci pour la fabrication de grilles support de circuits integres et procede de fabrication |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57110659A (en) * | 1980-12-26 | 1982-07-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Zinc plated, high strength and low expansion alloy wire and its manufacture |
-
1989
- 1989-05-01 JP JP11263489A patent/JPH0215153A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0215153A (ja) | 1990-01-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100747133B1 (ko) | 고가공(高加工)시의 내피로성, 내식성, 연성 및 도금부착성을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판 및 합금화 용융아연 도금 강판 | |
| JP3898923B2 (ja) | 高加工時のめっき密着性および延性に優れた高強度溶融Ｚｎめっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP2007277652A (ja) | 加工性、パウダリング性、摺動性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JP5802762B2 (ja) | 耐酸化性及び耐熱性に優れたアルミニウムメッキ鋼板 | |
| JP5906733B2 (ja) | 塗装後耐食性に優れた表面処理鋼板、その製造法 | |
| JP4023710B2 (ja) | 耐食性，耐熱性に優れたホットプレス用アルミ系めっき鋼板およびそれを使用した自動車用部材 | |
| JP6209175B2 (ja) | めっき表面外観およびバーリング性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造方法 | |
| KR100264258B1 (ko) | 건축 재료로서 사용하기 위한 냉간압연 강대 및 용융 도금된 냉간압연 강대 및 그 제조방법 | |
| JP6838665B2 (ja) | 高強度合金化電気亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3631710B2 (ja) | 耐食性と延性に優れたＳｉ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP2004238682A (ja) | 耐食性に優れた自動車排気系材用溶融Ａｌ系めっき鋼板 | |
| JP4781577B2 (ja) | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH09310163A (ja) | プレス加工性及びメッキ密着性に優れる高強度溶融亜鉛メッキ鋼板 | |
| JP3898924B2 (ja) | 外観と加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| WO2020049833A1 (ja) | 熱間プレス用鋼板 | |
| JPH055190A (ja) | 耐食性と深絞り性に優れた表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 | |
| JPS61276962A (ja) | 焼付硬化性および耐パウダリング性に優れる深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3386657B2 (ja) | 高強度冷延鋼板 | |
| JP3898925B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH0215153A (ja) | 亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法 | |
| KR101560883B1 (ko) | 가공성 및 용접성이 우수한 열간 프레스 성형용 강판 및 이의 제조방법 | |
| JP2715014B2 (ja) | 耐食性と深絞り性に優れた表層フェライト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 | |
| JP3016333B2 (ja) | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP2747730B2 (ja) | 溶融アルミめっきクロム含有鋼板の製造法 | |
| WO2020049832A1 (ja) | 熱間プレス用鋼板 |