JPH0215153A - 亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法 - Google Patents
亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法Info
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- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野］
本発明は、高強度低膨張合金線に関し、特に低弛度鋼心
アルミニウム撚線（ＡＣ５Ｒ）として従来のＡＣ３Ｒの
銅芯の代りに用いられる溶融亜鉛めっき高強度低膨張合
金線の製造方法に関するものである。
アルミニウム撚線（ＡＣ５Ｒ）として従来のＡＣ３Ｒの
銅芯の代りに用いられる溶融亜鉛めっき高強度低膨張合
金線の製造方法に関するものである。
［技術の背景コ
近年、送電容量増加の要求に答えるものとしてＩとイ
ＡＣ３Ｒの銅芯に、従来の亜鉛めっき鋼線、ＡＩ被覆鋼
線の代りにＦｅ−Ｎｉ系合金よりなる低膨張富強度合金
線を用い、この線膨張係数の小さい点を利用して、温度
が上昇しても弛度の増加が少なく、送電容凰を増加でき
るものとして注目されている。
線の代りにＦｅ−Ｎｉ系合金よりなる低膨張富強度合金
線を用い、この線膨張係数の小さい点を利用して、温度
が上昇しても弛度の増加が少なく、送電容凰を増加でき
るものとして注目されている。
すると、中心のＦｅ−Ｎｉ系合金線と周囲のアルミニウ
ム線又はアルミニウム合金線（以下、Ａｌ線と略称す）
の間に接触による電解腐食が生じ、Ａｌ線が異常に腐食
する欠点があった。
ム線又はアルミニウム合金線（以下、Ａｌ線と略称す）
の間に接触による電解腐食が生じ、Ａｌ線が異常に腐食
する欠点があった。
［問題を解決するための手段］
本発明は、上述の欠点を解消するため成されたもので、
Ｆｅ−Ｎｉ系合金線のＮｉ、その他の元素の量を適切な
範囲とし、浴温度を４５０ ’Ｃ以下とした溶融亜鉛め
っきのラインを使用して、溶融亜鉛めっきを施すことに
より、高い強度と低膨張特性を劣化させることなく、か
つＡ ＣＳ Ｒ鋼心として充分な耐食性と高い生産性を
兼ねそなえた高強度低膨張合金線の製造方法を提供せん
とするものである。
Ｆｅ−Ｎｉ系合金線のＮｉ、その他の元素の量を適切な
範囲とし、浴温度を４５０ ’Ｃ以下とした溶融亜鉛め
っきのラインを使用して、溶融亜鉛めっきを施すことに
より、高い強度と低膨張特性を劣化させることなく、か
つＡ ＣＳ Ｒ鋼心として充分な耐食性と高い生産性を
兼ねそなえた高強度低膨張合金線の製造方法を提供せん
とするものである。
）未発明の第１の発明は、Ｎｉ３［１−４２％、Ｃ０，
０５〜０４％、 Ｍｏ０．５〜４．０％、 Ｃｒ０．３
−２．０％、 Ｓｉ０．１〜１．５％、晶１ｎ１．５％
以下、残部ＦｅよりなるＦｅ−Ｎｉ系合金線の上に４５
０ ’Ｃ以下の溶融亜鉛浴を用いて亜鉛イマ］着ｆｆｉ
２１５ｋｇ ／ ＋ｎ以上の溶融めっきを施すことを
特徴とする亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法に
あり、第２の発明はＮ１３６〜４２％、前記Ｎｉ＋７）
一部を置換するＣｏ１．０−５．０％、Ｃ０，０５〜０
，４％、Ｍｏ０．５〜４．０ ％、Ｃｒ０．３〜２．０
％、Ｓｉ０．１１，５％、Ｍｎ１．５％以下、残部Ｆｅ
よりなるＦｅ−Ｎｉ系合金の上に４５０ ”Ｃ以下の溶
融亜鉛浴を用いて亜鉛イ」着ｆｆ１２］５ｋｇ／−以上
の溶融めっきを施すことを特徴とする亜鉛めっき高強度
低膨張合金線の製造方法にある。
０５〜０４％、 Ｍｏ０．５〜４．０％、 Ｃｒ０．３
−２．０％、 Ｓｉ０．１〜１．５％、晶１ｎ１．５％
以下、残部ＦｅよりなるＦｅ−Ｎｉ系合金線の上に４５
０ ’Ｃ以下の溶融亜鉛浴を用いて亜鉛イマ］着ｆｆｉ
２１５ｋｇ ／ ＋ｎ以上の溶融めっきを施すことを
特徴とする亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法に
あり、第２の発明はＮ１３６〜４２％、前記Ｎｉ＋７）
一部を置換するＣｏ１．０−５．０％、Ｃ０，０５〜０
，４％、Ｍｏ０．５〜４．０ ％、Ｃｒ０．３〜２．０
％、Ｓｉ０．１１，５％、Ｍｎ１．５％以下、残部Ｆｅ
よりなるＦｅ−Ｎｉ系合金の上に４５０ ”Ｃ以下の溶
融亜鉛浴を用いて亜鉛イ」着ｆｆ１２］５ｋｇ／−以上
の溶融めっきを施すことを特徴とする亜鉛めっき高強度
低膨張合金線の製造方法にある。
本発明において、Ｆｅ−Ｎｉ系合金線を用い、溶融亜鉛
めっきを施すのは、使用温度か最高２５０℃程度以下の
Ａ ＣＳ Ｒにおいて、亜鉛めっきか防食被覆祠として
使用でき、また溶融亜鉛めっきが非常に高い生産性を民
っているからてあり、又亜鉛付着量を２１５ｇ／ｍ２以
」二と規定したのは、Ｆｅ−Ｎｉ系合金線の場合、２１
５ｇ／ｍ２以上のイ」着量か耐食性を確保する上で必要
となるからである。
めっきを施すのは、使用温度か最高２５０℃程度以下の
Ａ ＣＳ Ｒにおいて、亜鉛めっきか防食被覆祠として
使用でき、また溶融亜鉛めっきが非常に高い生産性を民
っているからてあり、又亜鉛付着量を２１５ｇ／ｍ２以
」二と規定したのは、Ｆｅ−Ｎｉ系合金線の場合、２１
５ｇ／ｍ２以上のイ」着量か耐食性を確保する上で必要
となるからである。
は、本発明方法のように溶融亜鉛浴温度を４５０℃以下
としても、溶融亜鉛めっき時の熱影響によりＦｅ−Ｎｉ
系合金線の線膨張係数は伸線後の値に比べて増加するが
、この範囲のＮｌ量を確保すれば、目的とする室温から
２４０℃まての平均線膨張係数が４．０Ｘ １０−６／
℃以下となるからであり、又Ｎｊが４２％を越えると
、Ｚｎとの境界に形成される合金層のうちＦｅ−Ｎｉ合
金側に形成される合金層に著しいクラックを生し、靭性
の低下を来たすからである。
としても、溶融亜鉛めっき時の熱影響によりＦｅ−Ｎｉ
系合金線の線膨張係数は伸線後の値に比べて増加するが
、この範囲のＮｌ量を確保すれば、目的とする室温から
２４０℃まての平均線膨張係数が４．０Ｘ １０−６／
℃以下となるからであり、又Ｎｊが４２％を越えると
、Ｚｎとの境界に形成される合金層のうちＦｅ−Ｎｉ合
金側に形成される合金層に著しいクラックを生し、靭性
の低下を来たすからである。
線膨張係数の点からは、好ましくはＮｉを３７〜４１．
５％として、室温から２４０℃まての平均線膨張係数を
３．５Ｘ １０−６／ ’Ｃ以下、さらに好ましくはＮ
ｌを３８．５〜４０．５％として、同じく平均線膨張係
数を３．ＯＸ １０−０／ ℃以下とすることができる
。
５％として、室温から２４０℃まての平均線膨張係数を
３．５Ｘ １０−６／ ’Ｃ以下、さらに好ましくはＮ
ｌを３８．５〜４０．５％として、同じく平均線膨張係
数を３．ＯＸ １０−０／ ℃以下とすることができる
。
本発明において、Ｃはその溶製工程で含まれる量が高い
程強度を上げるのに寄与するが、過多となると使用■も
の熱膨張係数の経時変化の原因となるので、０．４％以
下にする必要があり、０．３％以下が望ましく、又０．
０５％未満では強度改善に効果が少ない。
程強度を上げるのに寄与するが、過多となると使用■も
の熱膨張係数の経時変化の原因となるので、０．４％以
下にする必要があり、０．３％以下が望ましく、又０．
０５％未満では強度改善に効果が少ない。
）本発明に用いるＦｅ−Ｎｉ系合金線は、上述のＮｉ１
Ｃ（７）他ニＭｏ０．５〜４．０％、Ｃｒ０．３〜２．
０％、Ｓｉ０．Ｉ〜１．５％、Ｔｈｌ ｎ １ 、５％
以下、およびＡＩ、 Ｍｇ、 Ｔｉ、 Ｃａ各々０．１
％以下を含み、亜鉛めっき状態で引張強さｌｌ０ｋＨ／
ｍｍ２以」二、室温〜２４０℃（７）平均線膨張係数４
．ＯＸ １０−６／ ℃Ｃ以下性性能得ることができる
。
Ｃ（７）他ニＭｏ０．５〜４．０％、Ｃｒ０．３〜２．
０％、Ｓｉ０．Ｉ〜１．５％、Ｔｈｌ ｎ １ 、５％
以下、およびＡＩ、 Ｍｇ、 Ｔｉ、 Ｃａ各々０．１
％以下を含み、亜鉛めっき状態で引張強さｌｌ０ｋＨ／
ｍｍ２以」二、室温〜２４０℃（７）平均線膨張係数４
．ＯＸ １０−６／ ℃Ｃ以下性性能得ることができる
。
ｒＭｏを０．５〜４．０％としたのは、ＭｏはＦｅ−Ｎ
１系合金を強化する効果があるが、ｏ、５％未満ではそ
の効果がなく、４０％を超えるとその効果が飽和し、い
たずらに原料費を上げることになるがらである。
１系合金を強化する効果があるが、ｏ、５％未満ではそ
の効果がなく、４０％を超えるとその効果が飽和し、い
たずらに原料費を上げることになるがらである。
又、上述の元素以外にＮｂ、 ＴａおよびＷから成るグ
ループから選ばれた１種以上の元素を、これらの元素と
Ｎｏを合せた合Ｍ’ｌ徂で０．８〜５．０％含むことが
好ましく、かくするとＭｏ単体より若干劣るものの、合
計量０．８％以」二で強化効果があり、５．０％を超え
ると、その効果が飽和し、又熱間加工性を損なう。
ループから選ばれた１種以上の元素を、これらの元素と
Ｎｏを合せた合Ｍ’ｌ徂で０．８〜５．０％含むことが
好ましく、かくするとＭｏ単体より若干劣るものの、合
計量０．８％以」二で強化効果があり、５．０％を超え
ると、その効果が飽和し、又熱間加工性を損なう。
又Ｏｒを０．３〜２．０％にしたのは、ＯｒはＦｅ−Ｎ
１系合金を強化する効果が大きく、望ましくは０．５〜
１．５％で最も効果が大きく、１．５〜２．０％でも要
求特性を６４たし得るが、Ｏｒｏ、３％未満では強化効
果がなく 、Ｃｒ２．０％を超えると熱膨張特性を満た
し得なくなり、かつ熱処理によって強固な酸化物を生成
してめっき前処理性や伸線時の潤滑性を低下させるから
である。
１系合金を強化する効果が大きく、望ましくは０．５〜
１．５％で最も効果が大きく、１．５〜２．０％でも要
求特性を６４たし得るが、Ｏｒｏ、３％未満では強化効
果がなく 、Ｃｒ２．０％を超えると熱膨張特性を満た
し得なくなり、かつ熱処理によって強固な酸化物を生成
してめっき前処理性や伸線時の潤滑性を低下させるから
である。
げ、かつ基地を硬化させる望ましい元素であるが、熱膨
張特性の変曲点を著しく低下させる欠点があるため、過
度の添加は高温側の熱膨張係数を増大させるので、望ま
しくは１．０％以下、少くとも工５％以下に抑えること
が望ましく、０．１％未満ては硬化の効果かない。
張特性の変曲点を著しく低下させる欠点があるため、過
度の添加は高温側の熱膨張係数を増大させるので、望ま
しくは１．０％以下、少くとも工５％以下に抑えること
が望ましく、０．１％未満ては硬化の効果かない。
又脱酸元素として使用されるＭｎは熱膨張変曲点を下げ
る効果があり、１．５％以下に制限する必要がある。又
他の脱酸元素ＡＩ、 Ｍｇ、 Ｔｉ、Ｃａ等は通常含ま
れる各々０．１％以下の含有は何ら特性に差支えない。
る効果があり、１．５％以下に制限する必要がある。又
他の脱酸元素ＡＩ、 Ｍｇ、 Ｔｉ、Ｃａ等は通常含ま
れる各々０．１％以下の含有は何ら特性に差支えない。
Ｖｏは１．０〜５０％の範囲てＮ１を置換させると、線
膨張係数を低下させることかできる。５％を超えると効
果か飽和するばかりか、コストアップの要因となる。不
可避的に混入するＧｏや意識的に添加したＣＯは、１十
Ｃｏｆｆ１を１毒と考えて良い。
膨張係数を低下させることかできる。５％を超えると効
果か飽和するばかりか、コストアップの要因となる。不
可避的に混入するＧｏや意識的に添加したＣＯは、１十
Ｃｏｆｆ１を１毒と考えて良い。
又本発明において、溶融亜鉛めっきの溶融亜鉛浴°温度
を４５０℃以下と規定したのは、４５０℃を越えると、
線膨張係数が増大するのみならず、ＦｅＮｉ系合金線と
Ｚｎとの境界に形成される合金屑の厚みが増大して、靭
性の低下を招くからである。
を４５０℃以下と規定したのは、４５０℃を越えると、
線膨張係数が増大するのみならず、ＦｅＮｉ系合金線と
Ｚｎとの境界に形成される合金屑の厚みが増大して、靭
性の低下を招くからである。
以下、本発明を実施例により説明する。
実施例：
表１に示す組成の合金を、鋳造、鍛造により１２ｍｍφ
の線材とした。この線材を８．５ｍｍφに伸線し７００
℃で２時間の調質焼鈍を施した後、皮剥により表面疵を
除去し、６．５ｍｍφの線材とした。この線材を７００
℃で２時間の歪取焼鈍を施して後、３．２ｍｍφに伸線
した。この３．２ｍｍφの線を脱脂、酸洗の後、４４０
℃の亜鉛浴温度で、浸漬時間２８秒の速度で溶融亜鉛め
っき工程を通して、亜鉛めつきＦｅ−Ｎｉ系合金線を得
た。これらのめつき線の特性は表２に示す通りである。
の線材とした。この線材を８．５ｍｍφに伸線し７００
℃で２時間の調質焼鈍を施した後、皮剥により表面疵を
除去し、６．５ｍｍφの線材とした。この線材を７００
℃で２時間の歪取焼鈍を施して後、３．２ｍｍφに伸線
した。この３．２ｍｍφの線を脱脂、酸洗の後、４４０
℃の亜鉛浴温度で、浸漬時間２８秒の速度で溶融亜鉛め
っき工程を通して、亜鉛めつきＦｅ−Ｎｉ系合金線を得
た。これらのめつき線の特性は表２に示す通りである。
なお、０．３％程度以下のＣＯは不可避的に入る成分で
ある。脱酸元素であるＡ７． Ｍｇ、 Ｔｉ、 Ｃａは
各々０．０５％以下であった。
ある。脱酸元素であるＡ７． Ｍｇ、 Ｔｉ、 Ｃａは
各々０．０５％以下であった。
表
表
表２より、本発明による亜鉛めっきＦｅ−Ｎ１系合金線
は、いずれも比較例に比べ強度が高く、１００ｋｇ／ｍ
ｍ”以上で、平均線膨張係数が小さく 、４．ＯＸ １
０−６／ ℃以下であり、又所定付着量（２１５ｇ／ｍ
２以上）の溶融亜鉛めっきが可能であることが分る。
は、いずれも比較例に比べ強度が高く、１００ｋｇ／ｍ
ｍ”以上で、平均線膨張係数が小さく 、４．ＯＸ １
０−６／ ℃以下であり、又所定付着量（２１５ｇ／ｍ
２以上）の溶融亜鉛めっきが可能であることが分る。
［発明の効果］
４５０℃以下の溶融亜鉛浴を用いて溶融めっきを施゛す
から、線膨張係数、強度を余り劣化させず、室温から２
４０℃までの平均線膨張係数４．０×１０−６／’Ｃを
確保でき、また強度を余り劣化させずに１１０ｋｇ ／
ｍ＃以上の引張強さををし、これをアルミニウム、ま
たはアルミニウム合金よりなる導体の芯線として用いた
とき、十分な亜鉛めっきができているので、電解１ｆＪ
食を防止することができる。
から、線膨張係数、強度を余り劣化させず、室温から２
４０℃までの平均線膨張係数４．０×１０−６／’Ｃを
確保でき、また強度を余り劣化させずに１１０ｋｇ ／
ｍ＃以上の引張強さををし、これをアルミニウム、ま
たはアルミニウム合金よりなる導体の芯線として用いた
とき、十分な亜鉛めっきができているので、電解１ｆＪ
食を防止することができる。
また、溶剤Ｉ亜鉛めっき法を用いることで高い生産性を
何する利点がある。
何する利点がある。
Claims (2)
- （１）Ｎｉ３６〜４２％、Ｃ０．０５〜０．４％、Ｍｏ
０．５〜４．０％、Ｃｒ０．３〜２．０％、Ｓｉ０．１
〜１．５％、Ｍｎ１．５％以下、残部ＦｅよりなるＦｅ
−Ｎｉ系合金線の上に４５０℃以下の溶融亜鉛浴を用い
て亜鉛付着量２１５ｇ／ｍ＾２以上の溶融めっきを施す
ことを特徴とする亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造
方法。 - （２）Ｎｉ３６〜４２％、前記Ｎｉの一部を置換するＣ
ｏ１．０〜５．０％、Ｃ０．０５〜０．４％、Ｍｏ０．
５〜４．０％、Ｃｒ０．３〜２．０％、Ｓｉ０．１〜１
．５％、Ｍｎ１．５％以下、残部ＦｅよりなるＦｅ−Ｎ
ｉ系合金の上に４５０℃以下の溶融亜鉛浴を用いて亜鉛
付着量２１５ｇ／ｍ＾２以上の溶融めっきを施すことを
特徴とする亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11263489A JPH0215153A (ja) | 1989-05-01 | 1989-05-01 | 亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11263489A JPH0215153A (ja) | 1989-05-01 | 1989-05-01 | 亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18806080A Division JPS57110659A (en) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | Zinc plated, high strength and low expansion alloy wire and its manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0215153A true JPH0215153A (ja) | 1990-01-18 |
| JPH0551657B2 JPH0551657B2 (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=14591635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11263489A Granted JPH0215153A (ja) | 1989-05-01 | 1989-05-01 | 亜鉛めっき高強度低膨張合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0215153A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1060528A (ja) * | 1996-08-14 | 1998-03-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度インバ−合金板の製造方法 |
| FR2809747A1 (fr) * | 2000-05-30 | 2001-12-07 | Imphy Ugine Precision | Alliage fe-ni durci pour la fabrication de grilles support de circuits integres et procede de fabrication |
| JP2004500482A (ja) * | 1999-09-17 | 2004-01-08 | ティッセンクルップ ファオ デー エム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 特殊な機械的性質を有する熱膨張の少ない鉄−ニッケル合金 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57110659A (en) * | 1980-12-26 | 1982-07-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Zinc plated, high strength and low expansion alloy wire and its manufacture |
-
1989
- 1989-05-01 JP JP11263489A patent/JPH0215153A/ja active Granted
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|---|---|---|---|---|
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0551657B2 (ja) | 1993-08-03 |
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