JPH0553542B2 - - Google Patents
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- JPH0553542B2 JPH0553542B2 JP60140747A JP14074785A JPH0553542B2 JP H0553542 B2 JPH0553542 B2 JP H0553542B2 JP 60140747 A JP60140747 A JP 60140747A JP 14074785 A JP14074785 A JP 14074785A JP H0553542 B2 JPH0553542 B2 JP H0553542B2
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Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Gas Burners (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は耐熱性触媒担体の製造法に係り、特に
耐熱性に優れるβ−アルミナを含浸、混練法によ
り製造する方法に関するものである。 （従来の技術） 近年、触媒を用いて燃焼を促進させる、いわゆ
る触媒燃焼法をガスタービンを初めとする各種燃
焼器に適応して高効率化かつコンパクトなものに
しようとする研究開発が進められている。これら
の燃焼器に使用する触媒は、通常1000℃以上の高
温で使用されるため、焼結しにくく、また熱衝撃
によつても亀裂が生じないような耐熱性担体が必
要となる。 従来、耐熱性に優れた担体として、共沈法によ
り製造されたLa−β−Al2O3担体が知られている
（特開昭59−080752号公報）。このLa−β−Al2O3
担体が耐熱性に優れているのは、第４図Ａ，Ｂに
示すように、β−アルミナ構造が、Al2O3層とLa
−Al2O3のスピネル層とが４層ごとに繰返される
ラミネート構造となつており、このためLa−
AlO3層がAl2O3層の結晶成長を阻害するためと考
えられる。 一方、アルミナ水和物とランタン化合物の熱的
変化および反応性については、アルミナ水和物の
１種であるギブサイト（Al2O3・3H2O）は200〜
400℃でγ−Al2O3またはχ−Al2O3に変わり、さ
らに900〜1000℃でγ−Al2O3に、そして1100〜
1200℃でα−Al2O3に相転移を起こしつつ焼結が
進行する。一方、ランタン化合物の１例として硝
酸ランタン（La（NO3）3・6H2O）の場合は700℃
で分解し、酸化ランタン（La2O3）に変わる。さ
らにまた、このLa2O3とAl2O3との反応は1300℃
以上で起こる。 このため、水酸化アルミニウム担体またはγ−
Al2O3担体に硝酸ランタンを含浸してアルミナ水
和物とした後、焼成してβ−Al2O3を得ようとす
る、いわゆる含浸法の場合、第５図に示すように
焼成過程でγ−Al2O3またはχ−Al2O3とLa2O3
の粒塊が生成し、1000℃以上では、γ−Al2O3の
大半はα−Al2O3の大きな粒子に成長するため、
良好なβ−Al2O3は得られない。従つて前述した
La−β−Al2O3の理想構造であるラミネート構造
が得られない。 同様に、アルミナ水和物またはγ−Al2O3とラ
ンタン化合物とを混練法によつて得ようとした場
合も、上述した現象と同様の現象が生ずる。すな
わち、β−アルミナが形成される前に、γ−
Al2O3からα−Al2O3の転移を伴う焼結により比
表面積の高い担体が得られず、高活性、耐熱性燃
焼触媒用担体の製造法には利用できない。 このため、酸化ランタンとアルミナとを分子レ
ベルで混合させるため、硝酸ランタンと硝酸アル
ミニウムとの混合溶液にアルカリを添加して共沈
させるという方法が提案されている。（特開昭59
−080752号公報）。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、本発明者らが、この共沈法によ
り製造された担体についてさらに研究を行なつて
みると、十分に優れた耐熱性を持つに到つていな
いということがわかつた。この原因として、第６
図に示すようにアルカリ（NH3水溶液）の添加
によるPH変化では、水酸化アルミニウム（Al
（OH）3）と水酸化ランタン（La（OH）3）の沈澱
生成領域が異なり、アルカリを添加していくと、
まず水酸化アルミニウムの沈澱が生成し、次いで
水酸化ランタンの沈澱が生成することがわかつ
た。この結果、水酸化アルミニウムと水酸化ラン
タンとの分子レベルでの混合は行なわれず、耐熱
性に優れたβ−アルミナ構造を有する担体を得る
には不十分であることがわかつた。このため、分
子レベルでのランタンとアルミニウムとの混合が
可能な触媒担体の製造方法が望まれていた。 本発明の目的は、上記した従来技術の問題点を
解決し、耐熱性に優れたβ−アルミナ構造を有す
る担体の製造方法を提供することにある。 （問題点を解決するための手段） 要するに本発明は、再水和可能なアルミナに、
バリウム（Ba）および／またはランタン（La）
の化合物を含有する溶液を含浸もしくは混練によ
つて添加後、焼成することを特徴とする。 本発明の触媒担体は、さらにパラジウム等の酸
化触媒を担持させ、燃焼用触媒としてガスタービ
ン等の各種燃焼器に利用される。 先ず本発明の原理について説明する。 アルミナ水和物の１種であるギブサイト
Al2O3・3H2Oを真空で250℃で加熱または急激
に、例えば約1000℃で数秒間加熱することにより
脱水を行なうとρ−アルミナ（Al2O3・0.4H2O）
が得られる。このρ−アルミナは急激に脱水され
たため、ギブサイト構造を保持したまま脱水さ
れ、Al2O3分子はそのままギブサイト構造時の位
置に残つていると考えてよいものである。このた
めAl2O3分子同士は離れた状態、水分子の抜けた
空隙を有する構造となつている。このため、ρ−
アルミナは非常に微粒子で、Al2O3は、分子レベ
ルに近い粒子として存在しており、N2吸着では
比表面積を測定することができないほど、高比表
面積を有している。このρ−アルミナは水を加え
ることにより再水和を起こし、バリライト
（Al2O3・3H2O）に変わる。この再水和は室温で
も起こり、その速度はあまり速くない。 そこで、この再水和前のρ−アルミナとランタ
ン化合物の水溶液を混合すると、ρ−アルミナが
再水和する前にランタン化合物が、ρ−アルミナ
の空隙にとり込まれ、ランタンとアルミナとの分
子レベルでの均一混合が可能となる。前述したよ
うにρ−アルミナの再水和速度は室温ではあまり
大きくなく、またアルミナは酸性で、溶液中のラ
ンタンイオン（La3+）を吸着しやすいことを利
用して、ランタンを均一に分散させることを可能
とした点が本発明の特色である。本混合物を焼成
すれば、Al2O3層とLaAlO3層とが４層ごとに繰
返されるβ−アルミナ構造をもつ耐熱性に優れた
担体が得られる。 具体的には、本発明の触媒担体は、ρ−アルミ
ナ等の再水和可能なアルミナに、バリウムおよ
び／またはランタンの化合物を含有する溶液を含
浸または混練によつて添加後、焼成するという簡
単な方法で製造することができる。 ここで、再水和可能なアルミナとは、ρ−アル
ミナ、またはアルミナ水和物を急熱脱水により再
水和可能ならしめたアルミナを指す。また、バリ
ウムおよび／またはランタンの化合物としては、
焼成により酸化物または炭酸塩を生ずるものであ
れば、どのようなものであつても良い。前述の炭
酸塩は部分分解により酸化物を生じるため、酸化
物の場合と同様な効果を有する。 触媒担体の組成としては、バリウムまたはラン
タンの元素が、アルミニウムに対して０を超えて
15原子％以内、望ましくは２〜７原子％に選定す
るのがよい。焼成温度は一般的に700℃以上が好
ましい。 以下、本発明を実施例を用いて詳述する。 実施例 １ ギブサイト（Al2O3・3H2O）を250℃で真空脱
気して得た、ρ−アルミナ粉末50ｇと、硝酸ラン
タン（La（NO3）3・6H2O）22.4ｇとに蒸留水30ml
を加えて混練し、得られたペーストを180℃で乾
燥し、さらに700℃で焼成した。これをハンマミ
ルを用いて粉砕した後、油圧プレスにより5φ×
5L（単位mm）に成形し、700℃で焼成し触媒担体
とした。これらの工程を第１図Ａに示した。 実施例 ２ 実施例１における硝酸ランタンに替えて、酢酸
バリウム（Ba（CH3COO）2）13.2ｇを加え、同様
の手順で触媒担体を得た。 実施例 ３ 実施例１のρ−アルミナ粉末を油圧プレスによ
り5φ×5Lに成形したρ−アルミナ成形品50ｇに
硝酸ランタン水溶液（La濃度0.29ｇ／ml）を25ml
含浸し、700℃で焼成し、触媒担体とした。これ
らの工程を第１図Ｂに示した。 実施例 ４ 実施例１のρ−アルミナに替えて、市販の再水
和可能なアルミナ（住友アルミ精練(株)製 BK−
103）を用い、同様の手順で触媒担体を得た。 実施例 ５〜８ 実施例１の硝酸ランタン量を22.4ｇから、それ
ぞれ4.5ｇ（実施例５）、13.4ｇ（実施例６）、44.7
ｇ（実施例７）、67.1ｇ（実施例８）に替えて、
同様の手順で触媒担体を得た。 比較例 １ 実施例１における再水和可能なアルミナに替え
て、アルミナ水和物を用いて同様な手順で触媒担
体を得た。 比較例 ２ 硝酸アルミニウム（Al（NO3）3・9H2O）350ｇ
と硝酸ランタン（La（NO3）3・6H2O）21ｇを蒸
留水3.7に溶解し、室温で撹拌して得られた溶
液に、撹拌を続けながら、5Mのアンモニア水を
PH７になるまで徐々に１時間以上かけて加え、共
沈物を得た。この沈澱物を１回当たり500mlの蒸
留水で３〜５回デカンテーシヨンを行なうことに
より洗浄した。得られた沈澱物を吸引ろ過した
後、180℃で乾燥し、さらに700℃で焼成した。こ
られの工程を第７図に示した。 比較例 ３ 実施例１における硝酸ランタンの添加を省略
し、他は同様の手順で触媒担体を得た。 試験例 １ 実施例１〜４、比較例１〜２で得られた担体を
1300℃で２時間熱処理した。このものの比表面積
をBET法により測定した。 第１表に実施例１〜４および比較例１、２の担
体についての結果を示した。
耐熱性に優れるβ−アルミナを含浸、混練法によ
り製造する方法に関するものである。 （従来の技術） 近年、触媒を用いて燃焼を促進させる、いわゆ
る触媒燃焼法をガスタービンを初めとする各種燃
焼器に適応して高効率化かつコンパクトなものに
しようとする研究開発が進められている。これら
の燃焼器に使用する触媒は、通常1000℃以上の高
温で使用されるため、焼結しにくく、また熱衝撃
によつても亀裂が生じないような耐熱性担体が必
要となる。 従来、耐熱性に優れた担体として、共沈法によ
り製造されたLa−β−Al2O3担体が知られている
（特開昭59−080752号公報）。このLa−β−Al2O3
担体が耐熱性に優れているのは、第４図Ａ，Ｂに
示すように、β−アルミナ構造が、Al2O3層とLa
−Al2O3のスピネル層とが４層ごとに繰返される
ラミネート構造となつており、このためLa−
AlO3層がAl2O3層の結晶成長を阻害するためと考
えられる。 一方、アルミナ水和物とランタン化合物の熱的
変化および反応性については、アルミナ水和物の
１種であるギブサイト（Al2O3・3H2O）は200〜
400℃でγ−Al2O3またはχ−Al2O3に変わり、さ
らに900〜1000℃でγ−Al2O3に、そして1100〜
1200℃でα−Al2O3に相転移を起こしつつ焼結が
進行する。一方、ランタン化合物の１例として硝
酸ランタン（La（NO3）3・6H2O）の場合は700℃
で分解し、酸化ランタン（La2O3）に変わる。さ
らにまた、このLa2O3とAl2O3との反応は1300℃
以上で起こる。 このため、水酸化アルミニウム担体またはγ−
Al2O3担体に硝酸ランタンを含浸してアルミナ水
和物とした後、焼成してβ−Al2O3を得ようとす
る、いわゆる含浸法の場合、第５図に示すように
焼成過程でγ−Al2O3またはχ−Al2O3とLa2O3
の粒塊が生成し、1000℃以上では、γ−Al2O3の
大半はα−Al2O3の大きな粒子に成長するため、
良好なβ−Al2O3は得られない。従つて前述した
La−β−Al2O3の理想構造であるラミネート構造
が得られない。 同様に、アルミナ水和物またはγ−Al2O3とラ
ンタン化合物とを混練法によつて得ようとした場
合も、上述した現象と同様の現象が生ずる。すな
わち、β−アルミナが形成される前に、γ−
Al2O3からα−Al2O3の転移を伴う焼結により比
表面積の高い担体が得られず、高活性、耐熱性燃
焼触媒用担体の製造法には利用できない。 このため、酸化ランタンとアルミナとを分子レ
ベルで混合させるため、硝酸ランタンと硝酸アル
ミニウムとの混合溶液にアルカリを添加して共沈
させるという方法が提案されている。（特開昭59
−080752号公報）。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、本発明者らが、この共沈法によ
り製造された担体についてさらに研究を行なつて
みると、十分に優れた耐熱性を持つに到つていな
いということがわかつた。この原因として、第６
図に示すようにアルカリ（NH3水溶液）の添加
によるPH変化では、水酸化アルミニウム（Al
（OH）3）と水酸化ランタン（La（OH）3）の沈澱
生成領域が異なり、アルカリを添加していくと、
まず水酸化アルミニウムの沈澱が生成し、次いで
水酸化ランタンの沈澱が生成することがわかつ
た。この結果、水酸化アルミニウムと水酸化ラン
タンとの分子レベルでの混合は行なわれず、耐熱
性に優れたβ−アルミナ構造を有する担体を得る
には不十分であることがわかつた。このため、分
子レベルでのランタンとアルミニウムとの混合が
可能な触媒担体の製造方法が望まれていた。 本発明の目的は、上記した従来技術の問題点を
解決し、耐熱性に優れたβ−アルミナ構造を有す
る担体の製造方法を提供することにある。 （問題点を解決するための手段） 要するに本発明は、再水和可能なアルミナに、
バリウム（Ba）および／またはランタン（La）
の化合物を含有する溶液を含浸もしくは混練によ
つて添加後、焼成することを特徴とする。 本発明の触媒担体は、さらにパラジウム等の酸
化触媒を担持させ、燃焼用触媒としてガスタービ
ン等の各種燃焼器に利用される。 先ず本発明の原理について説明する。 アルミナ水和物の１種であるギブサイト
Al2O3・3H2Oを真空で250℃で加熱または急激
に、例えば約1000℃で数秒間加熱することにより
脱水を行なうとρ−アルミナ（Al2O3・0.4H2O）
が得られる。このρ−アルミナは急激に脱水され
たため、ギブサイト構造を保持したまま脱水さ
れ、Al2O3分子はそのままギブサイト構造時の位
置に残つていると考えてよいものである。このた
めAl2O3分子同士は離れた状態、水分子の抜けた
空隙を有する構造となつている。このため、ρ−
アルミナは非常に微粒子で、Al2O3は、分子レベ
ルに近い粒子として存在しており、N2吸着では
比表面積を測定することができないほど、高比表
面積を有している。このρ−アルミナは水を加え
ることにより再水和を起こし、バリライト
（Al2O3・3H2O）に変わる。この再水和は室温で
も起こり、その速度はあまり速くない。 そこで、この再水和前のρ−アルミナとランタ
ン化合物の水溶液を混合すると、ρ−アルミナが
再水和する前にランタン化合物が、ρ−アルミナ
の空隙にとり込まれ、ランタンとアルミナとの分
子レベルでの均一混合が可能となる。前述したよ
うにρ−アルミナの再水和速度は室温ではあまり
大きくなく、またアルミナは酸性で、溶液中のラ
ンタンイオン（La3+）を吸着しやすいことを利
用して、ランタンを均一に分散させることを可能
とした点が本発明の特色である。本混合物を焼成
すれば、Al2O3層とLaAlO3層とが４層ごとに繰
返されるβ−アルミナ構造をもつ耐熱性に優れた
担体が得られる。 具体的には、本発明の触媒担体は、ρ−アルミ
ナ等の再水和可能なアルミナに、バリウムおよ
び／またはランタンの化合物を含有する溶液を含
浸または混練によつて添加後、焼成するという簡
単な方法で製造することができる。 ここで、再水和可能なアルミナとは、ρ−アル
ミナ、またはアルミナ水和物を急熱脱水により再
水和可能ならしめたアルミナを指す。また、バリ
ウムおよび／またはランタンの化合物としては、
焼成により酸化物または炭酸塩を生ずるものであ
れば、どのようなものであつても良い。前述の炭
酸塩は部分分解により酸化物を生じるため、酸化
物の場合と同様な効果を有する。 触媒担体の組成としては、バリウムまたはラン
タンの元素が、アルミニウムに対して０を超えて
15原子％以内、望ましくは２〜７原子％に選定す
るのがよい。焼成温度は一般的に700℃以上が好
ましい。 以下、本発明を実施例を用いて詳述する。 実施例 １ ギブサイト（Al2O3・3H2O）を250℃で真空脱
気して得た、ρ−アルミナ粉末50ｇと、硝酸ラン
タン（La（NO3）3・6H2O）22.4ｇとに蒸留水30ml
を加えて混練し、得られたペーストを180℃で乾
燥し、さらに700℃で焼成した。これをハンマミ
ルを用いて粉砕した後、油圧プレスにより5φ×
5L（単位mm）に成形し、700℃で焼成し触媒担体
とした。これらの工程を第１図Ａに示した。 実施例 ２ 実施例１における硝酸ランタンに替えて、酢酸
バリウム（Ba（CH3COO）2）13.2ｇを加え、同様
の手順で触媒担体を得た。 実施例 ３ 実施例１のρ−アルミナ粉末を油圧プレスによ
り5φ×5Lに成形したρ−アルミナ成形品50ｇに
硝酸ランタン水溶液（La濃度0.29ｇ／ml）を25ml
含浸し、700℃で焼成し、触媒担体とした。これ
らの工程を第１図Ｂに示した。 実施例 ４ 実施例１のρ−アルミナに替えて、市販の再水
和可能なアルミナ（住友アルミ精練(株)製 BK−
103）を用い、同様の手順で触媒担体を得た。 実施例 ５〜８ 実施例１の硝酸ランタン量を22.4ｇから、それ
ぞれ4.5ｇ（実施例５）、13.4ｇ（実施例６）、44.7
ｇ（実施例７）、67.1ｇ（実施例８）に替えて、
同様の手順で触媒担体を得た。 比較例 １ 実施例１における再水和可能なアルミナに替え
て、アルミナ水和物を用いて同様な手順で触媒担
体を得た。 比較例 ２ 硝酸アルミニウム（Al（NO3）3・9H2O）350ｇ
と硝酸ランタン（La（NO3）3・6H2O）21ｇを蒸
留水3.7に溶解し、室温で撹拌して得られた溶
液に、撹拌を続けながら、5Mのアンモニア水を
PH７になるまで徐々に１時間以上かけて加え、共
沈物を得た。この沈澱物を１回当たり500mlの蒸
留水で３〜５回デカンテーシヨンを行なうことに
より洗浄した。得られた沈澱物を吸引ろ過した
後、180℃で乾燥し、さらに700℃で焼成した。こ
られの工程を第７図に示した。 比較例 ３ 実施例１における硝酸ランタンの添加を省略
し、他は同様の手順で触媒担体を得た。 試験例 １ 実施例１〜４、比較例１〜２で得られた担体を
1300℃で２時間熱処理した。このものの比表面積
をBET法により測定した。 第１表に実施例１〜４および比較例１、２の担
体についての結果を示した。
【表】
第１表の結果から、本発明になる触媒担体は、
比較例に比べ1300℃という高温においても、高比
表面積を得ることができることがわかる。 また、実施例１および５〜８、比較例３の結果
をランタンの添加量に対してプロツトした結果を
第２図に示す。本図より、本発明におけるランタ
ンの添加量は０を超えて15原子％以内、特に２〜
７原子％の間が適当であることがわかる。 試験２ 実施例１、２および比較例２で得られた担体を
1300℃で２時間熱処理し、これらについてＸ線回
析を行なつた。 第３図に、その結果を示す。本図からわかるよ
うに、比較例の担体はLaAlO3やα−Al2O3の明
らかなピークが見られ、結晶成長が起こつている
が、本発明になる触媒担体では鋭いピークは見ら
れず、結晶成長が起こつていないことがわかる。 実施例９、10および比較例４、５ 実施例１および２、ならびに比較例１および２
で得られた触媒担体に、硝酸パラジウムを0.5wt
％担持し、1000℃および1300℃で２時間焼成し
た。得られた触媒の燃焼試験を次の条件で実施
し、燃焼開始温度とガス予熱温度を500℃一定の
場合のメタン燃焼率を測定した。 条件 SV：30000h-1 CH4：３％ O2：８％ H2：残部 得られた結果を第２表に示した。
比較例に比べ1300℃という高温においても、高比
表面積を得ることができることがわかる。 また、実施例１および５〜８、比較例３の結果
をランタンの添加量に対してプロツトした結果を
第２図に示す。本図より、本発明におけるランタ
ンの添加量は０を超えて15原子％以内、特に２〜
７原子％の間が適当であることがわかる。 試験２ 実施例１、２および比較例２で得られた担体を
1300℃で２時間熱処理し、これらについてＸ線回
析を行なつた。 第３図に、その結果を示す。本図からわかるよ
うに、比較例の担体はLaAlO3やα−Al2O3の明
らかなピークが見られ、結晶成長が起こつている
が、本発明になる触媒担体では鋭いピークは見ら
れず、結晶成長が起こつていないことがわかる。 実施例９、10および比較例４、５ 実施例１および２、ならびに比較例１および２
で得られた触媒担体に、硝酸パラジウムを0.5wt
％担持し、1000℃および1300℃で２時間焼成し
た。得られた触媒の燃焼試験を次の条件で実施
し、燃焼開始温度とガス予熱温度を500℃一定の
場合のメタン燃焼率を測定した。 条件 SV：30000h-1 CH4：３％ O2：８％ H2：残部 得られた結果を第２表に示した。
【表】
本表から、本発明になる担体は、高比表面積を
維持し、高温で使用する触媒の担体として優れた
ものであることがわかる。 （発明の効果） 本発明によれば、ランタンまたはバリウム化合
物とアルミナとの分子レベルでの混合が可能とな
り、β−アルミナ構造を有する耐熱性に優れた触
媒担体、すなわち高温で燃焼を行なわせる触媒等
の高温用耐熱触媒担体を簡便な工程で得ることが
できる。また従来の共沈法による製造では、製造
フローが複雑で、沈澱層、ろ過装置等の設備が多
く必要であつたが、本発明の製造法では、それら
の設備の多くは必要なく、またフローも簡単で製
造技術の実用化が容易に図れるようになつた。
維持し、高温で使用する触媒の担体として優れた
ものであることがわかる。 （発明の効果） 本発明によれば、ランタンまたはバリウム化合
物とアルミナとの分子レベルでの混合が可能とな
り、β−アルミナ構造を有する耐熱性に優れた触
媒担体、すなわち高温で燃焼を行なわせる触媒等
の高温用耐熱触媒担体を簡便な工程で得ることが
できる。また従来の共沈法による製造では、製造
フローが複雑で、沈澱層、ろ過装置等の設備が多
く必要であつたが、本発明の製造法では、それら
の設備の多くは必要なく、またフローも簡単で製
造技術の実用化が容易に図れるようになつた。
第１図ＡおよびＢは、それぞれ本発明の耐熱性
触媒担体の製造工程を示すブロツク図、第２図
は、本発明の実施例の結果を示す図、第３図は、
本発明の実施例におけるＸ線回析の結果を示す
図、第４図ＡおよびＢは、従来の共沈法による
La−β−Al2O3担体の分子構造の模式図および断
面図、第５図は、従来の含浸法によるAl2O3−
La2O3担体の生成を模式的に説明する図、第６図
は、Al（OH）3とLa（OH）3の沈澱生成領域の相違
を説明する図、第７図は、従来の耐熱性触媒担体
の製造工程を示す図である。
触媒担体の製造工程を示すブロツク図、第２図
は、本発明の実施例の結果を示す図、第３図は、
本発明の実施例におけるＸ線回析の結果を示す
図、第４図ＡおよびＢは、従来の共沈法による
La−β−Al2O3担体の分子構造の模式図および断
面図、第５図は、従来の含浸法によるAl2O3−
La2O3担体の生成を模式的に説明する図、第６図
は、Al（OH）3とLa（OH）3の沈澱生成領域の相違
を説明する図、第７図は、従来の耐熱性触媒担体
の製造工程を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 再水和可能なアルミナに、バリウムおよび／
またはランタンの化合物を、アルミニウムに対し
て０を超えて15原子％以内で含有する水溶液を含
浸または混練によつて添加後、焼成することを特
徴とする耐熱性触媒担体の製造法。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の再水和可能なア
ルミナが、ρ−アルミナ（Al2O3・0.4H2O）およ
び／または高温で急速脱水処理により再水和可能
ならしめたアルミナであることを特徴とする耐熱
性触媒担体の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60140747A JPS621454A (ja) | 1985-06-27 | 1985-06-27 | 耐熱性触媒担体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60140747A JPS621454A (ja) | 1985-06-27 | 1985-06-27 | 耐熱性触媒担体の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS621454A JPS621454A (ja) | 1987-01-07 |
| JPH0553542B2 true JPH0553542B2 (ja) | 1993-08-10 |
Family
ID=15275787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60140747A Granted JPS621454A (ja) | 1985-06-27 | 1985-06-27 | 耐熱性触媒担体の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS621454A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01143704A (ja) * | 1987-11-30 | 1989-06-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 棒鋼の制御圧延方法 |
| US5281128A (en) * | 1990-11-26 | 1994-01-25 | Catalytica, Inc. | Multistage process for combusting fuel mixtures |
| JP6222038B2 (ja) * | 2014-10-24 | 2017-11-01 | トヨタ自動車株式会社 | 排ガス浄化用触媒用α−アルミナ担体の製造方法 |
-
1985
- 1985-06-27 JP JP60140747A patent/JPS621454A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS621454A (ja) | 1987-01-07 |
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Legal Events
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