JPH0555573B2 - - Google Patents
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- JPH0555573B2 JPH0555573B2 JP63243470A JP24347088A JPH0555573B2 JP H0555573 B2 JPH0555573 B2 JP H0555573B2 JP 63243470 A JP63243470 A JP 63243470A JP 24347088 A JP24347088 A JP 24347088A JP H0555573 B2 JPH0555573 B2 JP H0555573B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
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- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
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- C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は急速加熱、急速冷却を採用した連続焼
鈍法において、急速冷却以後から過時効を行う際
に特殊な熱サイクルを採用することによつてAl
−Ｋ鋼で箱焼鈍法並みの耐時効性を備えた冷延鋼
板の製造方法に関するものである。 （従来の技術） 従来の加工用冷延鋼板の焼鈍方法としては箱焼
鈍法によるのが通常であつたが、最近では連続焼
鈍法によつて加工用冷延鋼板を製造する場合が増
え、連続焼鈍法の品質面、経済面の大きなメリツ
トが得られる様になつてきた。 しかし、この連続焼鈍法にもAl−Ｋ鋼に対し
十分な耐時効性が確保出来ないと言う大きな欠点
があり、連続焼鈍法の品質面、経済面の大きなメ
リツトが十分に発揮出来ていないのが実情であ
る。 これまで、耐時効性の改善方法についていくつ
かの試みが成され、急冷から過時効にいたる熱サ
イクルを工夫することにより、耐時効性も改善で
きる方法として、例えば、特公昭58−39890号公
報、特開昭60−52527号公報に示されるように時
間とともに温度を変化させる傾斜過時効法なども
考えられた。しかし、これらの発明の方法もその
ヒートサイクルの考え方及びヒートサイクルその
ものにも欠点が有り、耐時効性の優れた冷延鋼板
を経済的に製造できないのが現状である。 （発明が解決しようとする課題） 以上述べたように、経済的（短時間）に連続焼
鈍法により耐時効性の優れた冷延鋼板の製造が可
能になれば大半の冷延鋼板の製造が箱焼鈍法から
連続焼鈍法に変わり、その労働生産性等の飛躍的
な向上により、経済的な効果は極めて大きい。 本発明者等は、本発明者等が以前に発明した特
公昭58−10447号公報記載の方法をベースに種々
の実験を繰り返し行い、過時効中の現象を詳細に
追求し、検討した結果、耐時効性の優れた冷延鋼
板を短時間の過時効処理により製造するには、
傾斜過時効に於ける350以下の冷却速度を特公昭
58−39890号に示されるような、２℃／sec以下の
一直線の傾斜冷却では無く、二段階傾斜冷却にす
る必要があること、傾斜過時効の主要条件は特
公昭58−39890号公報に示される様な再加熱温度
に制約されるのでは無く、寧ろ急冷終点温度や過
冷却前の急冷の冷却速度に連動したものでなくて
はならないこと、が明らかになつた。 本発明の方法の主要な課題は上記の傾斜過時
効に於ける350℃以下の二段階傾斜冷却条件を如
何に設定するか、又、傾斜過時効の主要条件を
急冷終点温度や過冷却前の急冷の冷却速度に如何
に連動させるか、である。 （課題を解決するための手段） 本発明者等は、連続焼鈍法による耐時効性の優
れた冷延鋼板の製造方法について、の傾斜過時
効に於ける350℃以下の二段階傾斜冷却条件を如
何に設定するかを、又、傾斜過時効の主要条件
を急冷終点温度や過冷却前の急冷の冷却速度に如
何に連動させるか、について数多くの実験を行
い、ようやくにして本発明を構成することができ
たものである。 本発明の要旨は下記の通りである。 (1) C0.010〜0.06％、Mn0.05〜0.4％、S0.002〜
0.025％、P0.10％以下、sol.Al0.01〜0.10％、
N0.0010〜0.0060％、残部鉄及び不可避的不純
物からなる鋼を、通常の方法で熱延板とし、冷
延した冷延鋼板を再結晶・粒成長後、急冷・過
冷却・再加熱・傾斜過時効を行う連続焼鈍法に
おいて、再結晶・粒成長後に720〜600℃から
200〜310℃までを50〜250℃／secで急冷し、０
〜15秒間保定の後、少なくとも40℃以上の再加
熱を行い320〜400℃に再加熱し、その温度から
0.7／sec以下（保定を含む）で、(1)式で与えら
れる時間t1秒間の冷却又は保定を行い、引続き
350℃以上の温度域の冷却は10℃／sec以下の平
均冷却速度で冷却し、350℃から300℃の温度域
の冷却は(2)式で限定された平均冷却速度（C.
R2）で冷却し、更に300℃以下の温度域の冷却
は(3)式の平均冷却速度（C.R3）で285〜220℃
まで冷却することを特徴とする連続焼鈍による
耐時効性の優れた冷延鋼板の製造方法。 ts≦t1≦th＋20 ……(1)式 C.R2s≦C.R2≦C.R2h ……(2)式 C.R3s≦C.R3≦C.R3h ……(3)式 但し、 ts＝１／（−2.146＊（１／α）＋0.1211）＊exp（0.01
30＊TE＋25024／（546＋TR＋TC1−23.33） th＝１／（−2.146＊（１／α）＋0.1211）＊exp（0.01
30＊TE＋25024／（546＋TR＋TC1−22.45） C.R2s＝（−2.983＊（１／α）＋0.168）＊exp（−0.01
30＊TE＋5.18） C.R2h＝（−4.185＊（１／α）＋0.263）＊exp（−0.01
30＊TE＋6.06） C.R3s＝（−0.695＊（１／α）＋0.0392）＊exp（−0.0
130＊TE＋5.18） C.R3h＝（−1.313＊（１／α）＋0.0741）＊exp（−0.0
130＊TE＋6.06） ts：再加熱後の傾斜又は保定の最小時間（sec） th：再加熱後の傾斜又は保定の最大時間（sec） α：過冷却前の急冷速度（℃／sec） TE：急冷終点温度（℃） TR：再加熱温度（℃） TC1：再加熱後の傾斜又は保定の終了温度
（℃） C.R2s：350〜300℃域の最小の平均冷速（℃／
sec） C.R2h：350〜300℃域の最大の平均冷速（℃／
sec） C.R3s：300℃以下の温度域の最小の平均冷速
（℃／sec） C.R3h：300℃以下の温度域の最大の平均冷速
（℃／sec） (2) 前項１記載の方法において、ＢをＢ／N0.5
〜2.0含有した低温巻き取りでも軟質な加工性
の良い連続焼鈍による耐時効性の優れた冷延鋼
板の製造方法。 以下に本発明について詳細に述べる。 本発明が目的とする連続焼鈍法による耐時効性
の優れたAl−Ｋ冷延鋼板の製造方法は以下の製
造方法によつて得られる。 Ｃは従来から含有量が少なくなるに従つて、延
性および深絞り性が向上すること、また時効性に
ついては含有量が少なくなりすぎると悪化するこ
となどが知られており、本発明の場合はC0.010〜
0.06％の範囲で加工性と耐時効性の優れた冷延鋼
板が得られる。 MnおよびＳの規制は本発明の重要な点で、一
般的に、Mnは熱間圧延時に不可避的に存在する
Ｓが誘発する脆化を防止するために必要な元素で
あるが、本発明ではMnSを炭化物の優先析出サ
イトとして利用するため、ある程度以上の析出密
度が必要である。このような理由からMnを0.05
〜0.4％、Ｓを0.002〜0.025％に規制した。このこ
とによつて耐時効性の優れた冷延鋼板を製造する
のに必要なセメンタイトの析出核として必要な
MnSの個数が得られる。 Ｐは耐時効性には大きく影響しない元素である
が自動車用冷延鋼板を製造するためには上限を
0.10％としなければならない。Ｐ含有量が0.10％
を超えると加工性が著しく劣化するからである。 sol.Alは鋼中の酸素、窒素量をコントロールす
るのに必要な元素であるが、これが多すぎると鋼
は硬質化するので上限を0.10％とした。一方、こ
れが少なすぎると窒素の時効をおさえることがで
きなくなるので、下限は0.01％とした。 Ｎは鋼中sol.Alと結びついてAlN（Ｂが添加さ
れているときはBN）となり材質を硬化させるの
で、0.0060％を上限とした。尚、下限を0.0010％
としたのは現在の製鋼技術ではＮ量をこれより低
くすることは困難なためである。 Ｂは本発明においては、必要に応じ含有させる
もので、ＢはＢ／Ｎで0.5以上含有すると鋼中の
Ｎと結びついてBNとなり窒素時効を防止できる
が、Ｂ／Ｎが2.0を超えると固溶Ｂの量が増え材
質を硬化させるので下限をＢ／N0.5、上限を2.0
とした。 次に鋳造から熱間圧延に到るまでの工程である
が、スラブを冷片とした後再加熱する方法でも、
連鋳−直送圧延（CC−DR）法を採用しても良
い。スラブ加熱温度は高温でも良いが1000〜1130
℃程度の低温加熱の方がMnS分布が好ましくな
り耐時効性の優れた冷延鋼板を得るには好ましい
方法である。また、熱延後の巻き取り温度は時効
性にはあまり影響を与えず、600℃程度の低温巻
き取りの場合にも本発明の効果は十分得られる
が、700℃以上の高温巻き取りをした場合には、
冷延・焼鈍後の結晶粒径が大きくなり、加工性が
向上し、好ましい方法である。 次に連続焼鈍工程について述べる。 冷間圧延された鋼板を加熱し再結晶・粒成長さ
せる工程は通常の方法でよく特に制限する必要は
無く、再結晶温度以上に加熱し、均熱すればよ
い。均熱後の急冷は720〜600℃から50〜250℃／
secの冷却速度で200〜310℃まで行う必要があり、
この急冷から過時効終了までのヒートサイクルは
本発明の目的である耐時効性の優れた冷延鋼板を
製造する上で最も重要な点で、本発明の重要なポ
イントである。 冷却速度について説明する。 冷却速度は、効率的な過時効を行う上で重要
で、短時間過時効化に不可欠なセメンタイトの高
密度析出の基となる過時効前の高い固溶Ｃの過飽
和度を確保するために必要な条件である。 以下に調査例でその効果を説明する。 本発明の方法に従つて製造した冷延鋼帯を第１
図に示す熱サイクルでTE＝260℃、TR＝350℃に
固定し急冷速度（α）を変え、時効性を調査した
結果を第２図に示す。 第２図に示される様に、冷却速度は時効性に大
きく影響し、耐時効性の優れた冷延鋼板を得るに
は冷却速度は50℃／sec以上が必要で好ましくは
80℃／sec以上が良い。又、上限を250℃／secと
したのは250℃／secを超えると急冷終点温度の制
御が困難となり時効性が不安定になるからであ
る。 急冷終点温度について説明する。 急冷終点温度は、セメンタイトの析出密度を決
定づける重要な温度で、短時間過時効化を可能に
する。又、短時間過時効化で耐時効性の優れた冷
延鋼板を製造する上で不可欠な要件である最適な
傾斜過時効のヒートサイクルを決定する上でも重
要な温度である。 以下に調査例でその効果を説明する。 本発明の方法に従つて製造した冷延鋼帯を第１
図に示す熱サイクルで、α＝100℃／ｓ、TR＝
350℃に固定し、急冷終点温度（TE）を変え、時
効性を調査した結果を第３図に示す。 第３図に示される如く急冷終点温度は時効性に
大きく影響し、耐時効性の優れた冷延鋼板を得る
には急冷終点温度は310℃以下が必要で好ましく
は300℃以下が良いことが分かる。又、急冷終点
温度は下がれば下がる程時効性が向上するがセメ
ンタイトの析出密度が多くなり過ぎ硬質化し、
又、通板コイル内の温度バラツキが大きくなり時
効のバラツキが大きくなる等問題が生じ始めるの
で、下限を200℃とした。 急冷終点での保定時間について説明する。 急冷終点温度での保定時間は、無くても再加熱
途中でセメンタイトの析出核は容易に生じる。
尚、設備構成上必要に応じその温度付近で保定乃
至炉冷を行つてもよいが、設備構成上再加熱設備
までの必要な保定時間としては15秒間も有れば十
分で、15秒を超える保定は設備長を長くし設備費
が多くなるばかりであるので上限を15秒とした。 再加熱速度について説明する。 再加熱速度は、時効性に影響を及ぼさないので
特に限定する必要はなく、10℃／ｓの様なラジア
ントチユーブによる加熱方式でも、100℃／secの
様な誘導加熱や通電加熱、或いは両者の併用によ
る加熱方式でもよい。尚、誘導加熱等による急速
加熱方式の場合は、再加熱速度が速く時間短縮が
図れると共に板温の制御性も良好であり、再加熱
手段としては優れた方式である。 再加熱温度幅について説明する。 再加熱温度幅（ΔT）或いは再加熱温度は、過
時効処理の時間短縮に大きな影響がある。再加熱
温度の上昇はセメンタイトが析出するのに必要な
Ｃの拡散に対し、拡散速度を大きくし、過時効処
理の時間短縮が図れる。 以下に調査例でその結果を説明する。 本発明の方法に従つて製造した冷延鋼帯を第１
図に示す熱サイクルで、α＝100℃／ｓ、TE＝
260℃に固定し、再加熱温度幅（ΔT）を変え、
時効性を調査した結果を第４図に示す。 第４図に示される如く耐時効性の優れた冷延鋼
板を得るには再加熱温度幅は40℃未満では十分な
時効性が得られないので再加熱温度幅の下限は40
℃とした。 一方、再加熱温度の上限は400℃を超えて再加
熱しても再加熱に要するエネルギーコストに比べ
時効性の改善効果が少なくなるので、上限を400
℃とした。尚、450℃を超えると析出したセメン
タイトの核が再固溶し消失してしまい、短時間の
過時効処理が出来なくなるので、再加熱温度は
450℃以下にしなくてはならない。 傾斜過時効条件について説明する。 傾斜過時効条件は、本発明の方法の重要なポイ
ントで、本発明者等が種々の実験を行い、最適な
傾斜過時効条件は如何に有るべきかを初めて見出
したもので、最も重要なポイントは傾斜過時効に
於ける350℃以下の傾斜冷却条件を如何に設定す
るかである。次に重要なポイントは、再加熱直後
の傾斜冷却又は保定条件を如何に設定するかであ
る。 以下に熱履歴に沿つて説明する。 まず、再加熱直後の傾斜冷却又は保定条件につ
いて説明する。 例えば、従来法の特公昭58−39890号公報記載
の方法は、再加熱温度により極めて大雑把に保定
時間を規制しているのみであるが、本発明者等が
詳細に検討した結果、重要な事は、再加熱直後の
傾斜冷却又は保定時間は過冷却前の急冷速度、急
冷終点温度及び再加熱温度や再加熱後の傾斜冷却
終了温度に連動させて設定せねばならないことが
分かつた。更に、本発明の方法の条件にすれば、
省エネルギーに有利な傾斜冷却でもよく、必ずし
も保定に限定する必要がないことである。 以下に調査例でその効果を説明する。 本発明の方法に従つて製造した第３表に示す成
分の鋼の冷延鋼帯を第５図に示す熱サイクル
で、第１表に示す様に過時効処理条件を変え、再
加熱直後の傾斜冷却時間（t1）の時効性に対する
影響を調査した。その結果を第１表に示す。
鈍法において、急速冷却以後から過時効を行う際
に特殊な熱サイクルを採用することによつてAl
−Ｋ鋼で箱焼鈍法並みの耐時効性を備えた冷延鋼
板の製造方法に関するものである。 （従来の技術） 従来の加工用冷延鋼板の焼鈍方法としては箱焼
鈍法によるのが通常であつたが、最近では連続焼
鈍法によつて加工用冷延鋼板を製造する場合が増
え、連続焼鈍法の品質面、経済面の大きなメリツ
トが得られる様になつてきた。 しかし、この連続焼鈍法にもAl−Ｋ鋼に対し
十分な耐時効性が確保出来ないと言う大きな欠点
があり、連続焼鈍法の品質面、経済面の大きなメ
リツトが十分に発揮出来ていないのが実情であ
る。 これまで、耐時効性の改善方法についていくつ
かの試みが成され、急冷から過時効にいたる熱サ
イクルを工夫することにより、耐時効性も改善で
きる方法として、例えば、特公昭58−39890号公
報、特開昭60−52527号公報に示されるように時
間とともに温度を変化させる傾斜過時効法なども
考えられた。しかし、これらの発明の方法もその
ヒートサイクルの考え方及びヒートサイクルその
ものにも欠点が有り、耐時効性の優れた冷延鋼板
を経済的に製造できないのが現状である。 （発明が解決しようとする課題） 以上述べたように、経済的（短時間）に連続焼
鈍法により耐時効性の優れた冷延鋼板の製造が可
能になれば大半の冷延鋼板の製造が箱焼鈍法から
連続焼鈍法に変わり、その労働生産性等の飛躍的
な向上により、経済的な効果は極めて大きい。 本発明者等は、本発明者等が以前に発明した特
公昭58−10447号公報記載の方法をベースに種々
の実験を繰り返し行い、過時効中の現象を詳細に
追求し、検討した結果、耐時効性の優れた冷延鋼
板を短時間の過時効処理により製造するには、
傾斜過時効に於ける350以下の冷却速度を特公昭
58−39890号に示されるような、２℃／sec以下の
一直線の傾斜冷却では無く、二段階傾斜冷却にす
る必要があること、傾斜過時効の主要条件は特
公昭58−39890号公報に示される様な再加熱温度
に制約されるのでは無く、寧ろ急冷終点温度や過
冷却前の急冷の冷却速度に連動したものでなくて
はならないこと、が明らかになつた。 本発明の方法の主要な課題は上記の傾斜過時
効に於ける350℃以下の二段階傾斜冷却条件を如
何に設定するか、又、傾斜過時効の主要条件を
急冷終点温度や過冷却前の急冷の冷却速度に如何
に連動させるか、である。 （課題を解決するための手段） 本発明者等は、連続焼鈍法による耐時効性の優
れた冷延鋼板の製造方法について、の傾斜過時
効に於ける350℃以下の二段階傾斜冷却条件を如
何に設定するかを、又、傾斜過時効の主要条件
を急冷終点温度や過冷却前の急冷の冷却速度に如
何に連動させるか、について数多くの実験を行
い、ようやくにして本発明を構成することができ
たものである。 本発明の要旨は下記の通りである。 (1) C0.010〜0.06％、Mn0.05〜0.4％、S0.002〜
0.025％、P0.10％以下、sol.Al0.01〜0.10％、
N0.0010〜0.0060％、残部鉄及び不可避的不純
物からなる鋼を、通常の方法で熱延板とし、冷
延した冷延鋼板を再結晶・粒成長後、急冷・過
冷却・再加熱・傾斜過時効を行う連続焼鈍法に
おいて、再結晶・粒成長後に720〜600℃から
200〜310℃までを50〜250℃／secで急冷し、０
〜15秒間保定の後、少なくとも40℃以上の再加
熱を行い320〜400℃に再加熱し、その温度から
0.7／sec以下（保定を含む）で、(1)式で与えら
れる時間t1秒間の冷却又は保定を行い、引続き
350℃以上の温度域の冷却は10℃／sec以下の平
均冷却速度で冷却し、350℃から300℃の温度域
の冷却は(2)式で限定された平均冷却速度（C.
R2）で冷却し、更に300℃以下の温度域の冷却
は(3)式の平均冷却速度（C.R3）で285〜220℃
まで冷却することを特徴とする連続焼鈍による
耐時効性の優れた冷延鋼板の製造方法。 ts≦t1≦th＋20 ……(1)式 C.R2s≦C.R2≦C.R2h ……(2)式 C.R3s≦C.R3≦C.R3h ……(3)式 但し、 ts＝１／（−2.146＊（１／α）＋0.1211）＊exp（0.01
30＊TE＋25024／（546＋TR＋TC1−23.33） th＝１／（−2.146＊（１／α）＋0.1211）＊exp（0.01
30＊TE＋25024／（546＋TR＋TC1−22.45） C.R2s＝（−2.983＊（１／α）＋0.168）＊exp（−0.01
30＊TE＋5.18） C.R2h＝（−4.185＊（１／α）＋0.263）＊exp（−0.01
30＊TE＋6.06） C.R3s＝（−0.695＊（１／α）＋0.0392）＊exp（−0.0
130＊TE＋5.18） C.R3h＝（−1.313＊（１／α）＋0.0741）＊exp（−0.0
130＊TE＋6.06） ts：再加熱後の傾斜又は保定の最小時間（sec） th：再加熱後の傾斜又は保定の最大時間（sec） α：過冷却前の急冷速度（℃／sec） TE：急冷終点温度（℃） TR：再加熱温度（℃） TC1：再加熱後の傾斜又は保定の終了温度
（℃） C.R2s：350〜300℃域の最小の平均冷速（℃／
sec） C.R2h：350〜300℃域の最大の平均冷速（℃／
sec） C.R3s：300℃以下の温度域の最小の平均冷速
（℃／sec） C.R3h：300℃以下の温度域の最大の平均冷速
（℃／sec） (2) 前項１記載の方法において、ＢをＢ／N0.5
〜2.0含有した低温巻き取りでも軟質な加工性
の良い連続焼鈍による耐時効性の優れた冷延鋼
板の製造方法。 以下に本発明について詳細に述べる。 本発明が目的とする連続焼鈍法による耐時効性
の優れたAl−Ｋ冷延鋼板の製造方法は以下の製
造方法によつて得られる。 Ｃは従来から含有量が少なくなるに従つて、延
性および深絞り性が向上すること、また時効性に
ついては含有量が少なくなりすぎると悪化するこ
となどが知られており、本発明の場合はC0.010〜
0.06％の範囲で加工性と耐時効性の優れた冷延鋼
板が得られる。 MnおよびＳの規制は本発明の重要な点で、一
般的に、Mnは熱間圧延時に不可避的に存在する
Ｓが誘発する脆化を防止するために必要な元素で
あるが、本発明ではMnSを炭化物の優先析出サ
イトとして利用するため、ある程度以上の析出密
度が必要である。このような理由からMnを0.05
〜0.4％、Ｓを0.002〜0.025％に規制した。このこ
とによつて耐時効性の優れた冷延鋼板を製造する
のに必要なセメンタイトの析出核として必要な
MnSの個数が得られる。 Ｐは耐時効性には大きく影響しない元素である
が自動車用冷延鋼板を製造するためには上限を
0.10％としなければならない。Ｐ含有量が0.10％
を超えると加工性が著しく劣化するからである。 sol.Alは鋼中の酸素、窒素量をコントロールす
るのに必要な元素であるが、これが多すぎると鋼
は硬質化するので上限を0.10％とした。一方、こ
れが少なすぎると窒素の時効をおさえることがで
きなくなるので、下限は0.01％とした。 Ｎは鋼中sol.Alと結びついてAlN（Ｂが添加さ
れているときはBN）となり材質を硬化させるの
で、0.0060％を上限とした。尚、下限を0.0010％
としたのは現在の製鋼技術ではＮ量をこれより低
くすることは困難なためである。 Ｂは本発明においては、必要に応じ含有させる
もので、ＢはＢ／Ｎで0.5以上含有すると鋼中の
Ｎと結びついてBNとなり窒素時効を防止できる
が、Ｂ／Ｎが2.0を超えると固溶Ｂの量が増え材
質を硬化させるので下限をＢ／N0.5、上限を2.0
とした。 次に鋳造から熱間圧延に到るまでの工程である
が、スラブを冷片とした後再加熱する方法でも、
連鋳−直送圧延（CC−DR）法を採用しても良
い。スラブ加熱温度は高温でも良いが1000〜1130
℃程度の低温加熱の方がMnS分布が好ましくな
り耐時効性の優れた冷延鋼板を得るには好ましい
方法である。また、熱延後の巻き取り温度は時効
性にはあまり影響を与えず、600℃程度の低温巻
き取りの場合にも本発明の効果は十分得られる
が、700℃以上の高温巻き取りをした場合には、
冷延・焼鈍後の結晶粒径が大きくなり、加工性が
向上し、好ましい方法である。 次に連続焼鈍工程について述べる。 冷間圧延された鋼板を加熱し再結晶・粒成長さ
せる工程は通常の方法でよく特に制限する必要は
無く、再結晶温度以上に加熱し、均熱すればよ
い。均熱後の急冷は720〜600℃から50〜250℃／
secの冷却速度で200〜310℃まで行う必要があり、
この急冷から過時効終了までのヒートサイクルは
本発明の目的である耐時効性の優れた冷延鋼板を
製造する上で最も重要な点で、本発明の重要なポ
イントである。 冷却速度について説明する。 冷却速度は、効率的な過時効を行う上で重要
で、短時間過時効化に不可欠なセメンタイトの高
密度析出の基となる過時効前の高い固溶Ｃの過飽
和度を確保するために必要な条件である。 以下に調査例でその効果を説明する。 本発明の方法に従つて製造した冷延鋼帯を第１
図に示す熱サイクルでTE＝260℃、TR＝350℃に
固定し急冷速度（α）を変え、時効性を調査した
結果を第２図に示す。 第２図に示される様に、冷却速度は時効性に大
きく影響し、耐時効性の優れた冷延鋼板を得るに
は冷却速度は50℃／sec以上が必要で好ましくは
80℃／sec以上が良い。又、上限を250℃／secと
したのは250℃／secを超えると急冷終点温度の制
御が困難となり時効性が不安定になるからであ
る。 急冷終点温度について説明する。 急冷終点温度は、セメンタイトの析出密度を決
定づける重要な温度で、短時間過時効化を可能に
する。又、短時間過時効化で耐時効性の優れた冷
延鋼板を製造する上で不可欠な要件である最適な
傾斜過時効のヒートサイクルを決定する上でも重
要な温度である。 以下に調査例でその効果を説明する。 本発明の方法に従つて製造した冷延鋼帯を第１
図に示す熱サイクルで、α＝100℃／ｓ、TR＝
350℃に固定し、急冷終点温度（TE）を変え、時
効性を調査した結果を第３図に示す。 第３図に示される如く急冷終点温度は時効性に
大きく影響し、耐時効性の優れた冷延鋼板を得る
には急冷終点温度は310℃以下が必要で好ましく
は300℃以下が良いことが分かる。又、急冷終点
温度は下がれば下がる程時効性が向上するがセメ
ンタイトの析出密度が多くなり過ぎ硬質化し、
又、通板コイル内の温度バラツキが大きくなり時
効のバラツキが大きくなる等問題が生じ始めるの
で、下限を200℃とした。 急冷終点での保定時間について説明する。 急冷終点温度での保定時間は、無くても再加熱
途中でセメンタイトの析出核は容易に生じる。
尚、設備構成上必要に応じその温度付近で保定乃
至炉冷を行つてもよいが、設備構成上再加熱設備
までの必要な保定時間としては15秒間も有れば十
分で、15秒を超える保定は設備長を長くし設備費
が多くなるばかりであるので上限を15秒とした。 再加熱速度について説明する。 再加熱速度は、時効性に影響を及ぼさないので
特に限定する必要はなく、10℃／ｓの様なラジア
ントチユーブによる加熱方式でも、100℃／secの
様な誘導加熱や通電加熱、或いは両者の併用によ
る加熱方式でもよい。尚、誘導加熱等による急速
加熱方式の場合は、再加熱速度が速く時間短縮が
図れると共に板温の制御性も良好であり、再加熱
手段としては優れた方式である。 再加熱温度幅について説明する。 再加熱温度幅（ΔT）或いは再加熱温度は、過
時効処理の時間短縮に大きな影響がある。再加熱
温度の上昇はセメンタイトが析出するのに必要な
Ｃの拡散に対し、拡散速度を大きくし、過時効処
理の時間短縮が図れる。 以下に調査例でその結果を説明する。 本発明の方法に従つて製造した冷延鋼帯を第１
図に示す熱サイクルで、α＝100℃／ｓ、TE＝
260℃に固定し、再加熱温度幅（ΔT）を変え、
時効性を調査した結果を第４図に示す。 第４図に示される如く耐時効性の優れた冷延鋼
板を得るには再加熱温度幅は40℃未満では十分な
時効性が得られないので再加熱温度幅の下限は40
℃とした。 一方、再加熱温度の上限は400℃を超えて再加
熱しても再加熱に要するエネルギーコストに比べ
時効性の改善効果が少なくなるので、上限を400
℃とした。尚、450℃を超えると析出したセメン
タイトの核が再固溶し消失してしまい、短時間の
過時効処理が出来なくなるので、再加熱温度は
450℃以下にしなくてはならない。 傾斜過時効条件について説明する。 傾斜過時効条件は、本発明の方法の重要なポイ
ントで、本発明者等が種々の実験を行い、最適な
傾斜過時効条件は如何に有るべきかを初めて見出
したもので、最も重要なポイントは傾斜過時効に
於ける350℃以下の傾斜冷却条件を如何に設定す
るかである。次に重要なポイントは、再加熱直後
の傾斜冷却又は保定条件を如何に設定するかであ
る。 以下に熱履歴に沿つて説明する。 まず、再加熱直後の傾斜冷却又は保定条件につ
いて説明する。 例えば、従来法の特公昭58−39890号公報記載
の方法は、再加熱温度により極めて大雑把に保定
時間を規制しているのみであるが、本発明者等が
詳細に検討した結果、重要な事は、再加熱直後の
傾斜冷却又は保定時間は過冷却前の急冷速度、急
冷終点温度及び再加熱温度や再加熱後の傾斜冷却
終了温度に連動させて設定せねばならないことが
分かつた。更に、本発明の方法の条件にすれば、
省エネルギーに有利な傾斜冷却でもよく、必ずし
も保定に限定する必要がないことである。 以下に調査例でその効果を説明する。 本発明の方法に従つて製造した第３表に示す成
分の鋼の冷延鋼帯を第５図に示す熱サイクル
で、第１表に示す様に過時効処理条件を変え、再
加熱直後の傾斜冷却時間（t1）の時効性に対する
影響を調査した。その結果を第１表に示す。
【表】
鋼は傾斜冷却時間（t1）が備考欄に記載して
いる本発明の方法のt1の下限を切つている比較例
で、本発明の方法のt1の範囲内にある鋼２、３に
比べ時効性が悪い。又、鋼５、６、７、８はα、
TEを変えた条件で、同様に、傾斜冷却時間（t1）
の影響を調査したもので、鋼５は本発明の方法の
t1の下限を切つている比較例で時効性が悪い。鋼
６は、特公昭58−39890号公報記載の方法の再加
熱温度での保定時間（10〜60sec）の範囲内では
あるが、本発明の方法の範囲の下限（29sec）を
切つている例である。鋼６の時効性は2.9Kg／mm2
と本発明法の鋼７、８に比べ顕著に悪い。この結
果が示す通り、再加熱直後の傾斜冷却又は、保定
の時間（t1）は従来法の例えば特公昭58−39890
号公報記載の方法の様に、大雑把な一律の規制の
みでは、本発明の方法が目的とする耐時効性の優
れた冷延鋼板は得られないことが判明した。 再加熱直後の傾斜冷却の速度は、0.7℃／secを
超えると時効性が劣化するので上限の冷却速度を
0.7℃／secとした。更に、再加熱直後の傾斜冷却
又は保定の時間は、(1)式の下限のtsを切ると時効
性が劣化するので、下限をtsとした。なお、上限
は(1)式のthを超えて長くしても時効性の改善効果
が飽和し時間ロスが大きくなるので、（th＋
20sec）とした。 次に、本発明の方法の最も重要なポイントであ
る傾斜冷却条件について説明する。 本発明者等は種々の傾斜冷却の条件について検
討し、傾斜冷却の条件は、三段階の温度域に分
け、各温度域毎に最適冷却速度が存在すること、
各温度域の冷却速度は過冷却前の急冷速度
（α）と急冷終点温度（TE）に大きく影響される
こと、を考慮して設定せねばならないことが分か
つた。 最初のポイントの三段階の温度域に分ける分
け方は、再加熱直後の傾斜冷却又は保定に引続き
行う傾斜冷却を温度域により、350℃以上と、350
〜300℃域と、300℃以下の温度域の三段階に分け
て傾斜冷却を行うのが最も効率的であることが分
かつた。 次のポイントの各温度域の冷却速度の最適条
件について温度域毎に説明する。 350℃以上の温度域を傾斜冷却する場合はその
鋼に合つた傾斜冷却速度を特別に選定する必要が
無く、本発明の方法の条件の鋼の場合は、一律に
10℃／ｓ以下の冷却速度であればよいことが分か
つた。 350℃からの傾斜冷却条件について説明する。 350℃からの傾斜冷却条件であるが、この350℃
からの二段階の傾斜冷却条件を如何に設定するか
が本発明の重要なポイントで、本発明者等は種々
の実験を行い、350℃からの二段階の傾斜冷却時
の固溶炭素の減少速度は析出するセメンタイト密
度により大きく影響される事、更に、セメンタイ
トの析出密度は急冷終点温度、過冷却前の急速冷
却の速度にのみ大きく影響される事を突き止め、
定量化することに成功したものである。 以下に調査例でその効果を説明する。 本発明の方法に従つて製造した冷延鋼帯を第５
図に示す熱サイクルで、第２表の過時効処理条件
を変え、350℃から300までの温度域の平均冷却温
度（C.R2）、300℃以下の温度域の平均冷却速度
（C.R3）の時効性に対する影響を調査した結果を
第２表に示す。
いる本発明の方法のt1の下限を切つている比較例
で、本発明の方法のt1の範囲内にある鋼２、３に
比べ時効性が悪い。又、鋼５、６、７、８はα、
TEを変えた条件で、同様に、傾斜冷却時間（t1）
の影響を調査したもので、鋼５は本発明の方法の
t1の下限を切つている比較例で時効性が悪い。鋼
６は、特公昭58−39890号公報記載の方法の再加
熱温度での保定時間（10〜60sec）の範囲内では
あるが、本発明の方法の範囲の下限（29sec）を
切つている例である。鋼６の時効性は2.9Kg／mm2
と本発明法の鋼７、８に比べ顕著に悪い。この結
果が示す通り、再加熱直後の傾斜冷却又は、保定
の時間（t1）は従来法の例えば特公昭58−39890
号公報記載の方法の様に、大雑把な一律の規制の
みでは、本発明の方法が目的とする耐時効性の優
れた冷延鋼板は得られないことが判明した。 再加熱直後の傾斜冷却の速度は、0.7℃／secを
超えると時効性が劣化するので上限の冷却速度を
0.7℃／secとした。更に、再加熱直後の傾斜冷却
又は保定の時間は、(1)式の下限のtsを切ると時効
性が劣化するので、下限をtsとした。なお、上限
は(1)式のthを超えて長くしても時効性の改善効果
が飽和し時間ロスが大きくなるので、（th＋
20sec）とした。 次に、本発明の方法の最も重要なポイントであ
る傾斜冷却条件について説明する。 本発明者等は種々の傾斜冷却の条件について検
討し、傾斜冷却の条件は、三段階の温度域に分
け、各温度域毎に最適冷却速度が存在すること、
各温度域の冷却速度は過冷却前の急冷速度
（α）と急冷終点温度（TE）に大きく影響される
こと、を考慮して設定せねばならないことが分か
つた。 最初のポイントの三段階の温度域に分ける分
け方は、再加熱直後の傾斜冷却又は保定に引続き
行う傾斜冷却を温度域により、350℃以上と、350
〜300℃域と、300℃以下の温度域の三段階に分け
て傾斜冷却を行うのが最も効率的であることが分
かつた。 次のポイントの各温度域の冷却速度の最適条
件について温度域毎に説明する。 350℃以上の温度域を傾斜冷却する場合はその
鋼に合つた傾斜冷却速度を特別に選定する必要が
無く、本発明の方法の条件の鋼の場合は、一律に
10℃／ｓ以下の冷却速度であればよいことが分か
つた。 350℃からの傾斜冷却条件について説明する。 350℃からの傾斜冷却条件であるが、この350℃
からの二段階の傾斜冷却条件を如何に設定するか
が本発明の重要なポイントで、本発明者等は種々
の実験を行い、350℃からの二段階の傾斜冷却時
の固溶炭素の減少速度は析出するセメンタイト密
度により大きく影響される事、更に、セメンタイ
トの析出密度は急冷終点温度、過冷却前の急速冷
却の速度にのみ大きく影響される事を突き止め、
定量化することに成功したものである。 以下に調査例でその効果を説明する。 本発明の方法に従つて製造した冷延鋼帯を第５
図に示す熱サイクルで、第２表の過時効処理条件
を変え、350℃から300までの温度域の平均冷却温
度（C.R2）、300℃以下の温度域の平均冷却速度
（C.R3）の時効性に対する影響を調査した結果を
第２表に示す。
【表】
鋼９、11はC.R2、C.R3共に1.6℃／sec、1.2
℃／secで二段階傾斜冷却では無く一直線の傾斜
冷却を行つた特公昭58−39890号公報記載の方法
に準じた比較例で、本発明法の鋼10、12に比べれ
ば時効性が大幅に悪い。 鋼13、14は共にC.R2を2.0℃／sec、C.R3を0.7
℃／secと二段階傾斜冷却を行つた例であるが、
鋼14は本発明の方法のC.R2、C.R3の上限範囲を
超えた比較例で、本発明の方法の範囲内のC.R2、
C.R3で二段階傾斜冷却を行つた本発明法の鋼13
に比べれば時効性が大幅に悪い。 以上、調査例で詳しく説明した様に、再加熱直
後の傾斜冷却又は保定に引続き行う傾斜冷却は、
350℃以上の温度域の冷却は10℃／ｓ以下の平均
冷却速度で冷却し、350℃から300℃の温度域の冷
却は(2)式で限定された平均冷却速度（C.R2）で
冷却し、更に、300℃以下の温度域の冷却は(3)式
の平均冷却速度（C.R3）で285℃〜220℃（傾斜
冷却終了温度）まで冷却すべきであることが判明
した。 C.R2s≦C.R2≦C.R2h ……(2)式 C.R3s≦C.R3≦C.R3h ……(3)式 但し、 C.R2s＝（−2.983＊（１／α）＋0.168）＊exp（−0.01
30＊TE＋5.18） C.R2h＝（−4.185＊（１／α）＋0.263）＊exp（−0.01
30＊TE＋6.06） C.R3s＝（−0.695＊（１／α）＋0.0392）＊exp（−0.0
130＊TE＋5.18） C.R3h＝（−1.313＊（１／α）＋0.0741）＊exp（−0.0
130＊TE＋6.06） 傾斜冷却の終了温度について説明する。 前記の傾斜冷却の終了温度は、目標とする時効
特性値により選択すればよい。例えば、A.が
３Kg／mm2以下の耐時効性冷延鋼板を得る場合は約
280℃迄冷却すればよく、A.が２Kg／mm2以下の
より優れた耐時効性冷延鋼板を得る場合は約260
℃迄冷却すればよい。勿論、更に冷却を続ければ
時効性の改善は若干進むが過時効処理時間の増加
の割りには時効性の改善代が少なくなるので傾斜
冷却の終了温度の下限は220℃とし、上限は285℃
とする。 尚、傾斜過時効の冷却終了後の冷却は、良好な
鋼板形状を得るため200℃以下までガスジエツト
等で徐冷しその後急冷してもよく、又、特にその
必要の無い場合は上記傾斜冷却終了温度より急冷
しても差し支えない。 以上、詳細に説明した様に本発明の方法は、耐
時効性の優れた冷延鋼板を製造する優れた連続焼
鈍法であり、経済的効果も大きい。 次に本発明を実施するために必要な設備である
が、これは均熱後に気水冷却等の急冷設備を有し
ていることが前提となる。急冷後には誘導加熱、
通電加熱、あるいは雰囲気加熱によつて再加熱を
行い、引き続く傾斜過時効は、多段階の傾斜冷却
帯を設け、温度を精度良くコントロールすること
によつて可能になる。 （実施例） 次に本発明の効果を実施例により説明する。 実施例 第３表に示す製造条件の熱延鋼帯を圧下率80％
で0.8mmまで冷間圧延し、第６図に示すヒートサ
イクルで連続焼鈍を行ない、1.0％の調質圧延を
施し材質を調査した。その材質調査結果を第４表
に示す。出発鋼、、はいずれも本発明法に
従つた方法で製造した熱延鋼帯で、鋼は深絞り
用（DDQ）低炭Al−Ｋ鋼、鋼は加工用（DQ）
Ｂ添加の低炭Al−Ｋ鋼、鋼は35キロ級の絞り
加工用Ｐ添加の低炭Al−Ｋ鋼である。 鋼Ａ、Ａ、Ａは出発鋼が、、で連
続焼鈍の熱サイクルを第６図に示す本発明法のＡ
サイクルで処理した本発明法の実施例である。鋼
Ｂ、Ｂ、Ｂは出発鋼が鋼、、で熱サ
イクルが特公昭58−39890号公報記載の方法のＢ
サイクルで処理した比較例の実施例である。鋼
Ｃ、Ｃ、Ｃは出発鋼が鋼、、で熱サイ
クルが従来一般的に行われている過冷却の無い等
温過時効のＣサイクルで処理した比較例の実施例
である。 鋼Ａ、Ａ、Ａはいずれも耐時効性の優れ
た深絞り用（DDQ）、加工用（DQ）、35キロ級の
絞り加工用の冷延鋼板が得られる。 一方、鋼Ｂ、Ｂ、Ｂはいずれも耐時効性
の優れた冷延鋼板を得られておらず、例えば、特
公昭58−39890号公報記載の方法の様に350℃から
の傾斜冷却を直線傾斜冷却とする方法では本発明
の方法が目的とする耐時効性の優れた冷延鋼板を
短時間の連続焼鈍法で製造するのは困難であるこ
とが分かる。又、鋼Ｃ、Ｃ、Ｃは時効性は
悪く従来の過冷却の無い等温過時効法で耐時効性
の優れた冷延鋼板の製造は出来ない事が分かる。
℃／secで二段階傾斜冷却では無く一直線の傾斜
冷却を行つた特公昭58−39890号公報記載の方法
に準じた比較例で、本発明法の鋼10、12に比べれ
ば時効性が大幅に悪い。 鋼13、14は共にC.R2を2.0℃／sec、C.R3を0.7
℃／secと二段階傾斜冷却を行つた例であるが、
鋼14は本発明の方法のC.R2、C.R3の上限範囲を
超えた比較例で、本発明の方法の範囲内のC.R2、
C.R3で二段階傾斜冷却を行つた本発明法の鋼13
に比べれば時効性が大幅に悪い。 以上、調査例で詳しく説明した様に、再加熱直
後の傾斜冷却又は保定に引続き行う傾斜冷却は、
350℃以上の温度域の冷却は10℃／ｓ以下の平均
冷却速度で冷却し、350℃から300℃の温度域の冷
却は(2)式で限定された平均冷却速度（C.R2）で
冷却し、更に、300℃以下の温度域の冷却は(3)式
の平均冷却速度（C.R3）で285℃〜220℃（傾斜
冷却終了温度）まで冷却すべきであることが判明
した。 C.R2s≦C.R2≦C.R2h ……(2)式 C.R3s≦C.R3≦C.R3h ……(3)式 但し、 C.R2s＝（−2.983＊（１／α）＋0.168）＊exp（−0.01
30＊TE＋5.18） C.R2h＝（−4.185＊（１／α）＋0.263）＊exp（−0.01
30＊TE＋6.06） C.R3s＝（−0.695＊（１／α）＋0.0392）＊exp（−0.0
130＊TE＋5.18） C.R3h＝（−1.313＊（１／α）＋0.0741）＊exp（−0.0
130＊TE＋6.06） 傾斜冷却の終了温度について説明する。 前記の傾斜冷却の終了温度は、目標とする時効
特性値により選択すればよい。例えば、A.が
３Kg／mm2以下の耐時効性冷延鋼板を得る場合は約
280℃迄冷却すればよく、A.が２Kg／mm2以下の
より優れた耐時効性冷延鋼板を得る場合は約260
℃迄冷却すればよい。勿論、更に冷却を続ければ
時効性の改善は若干進むが過時効処理時間の増加
の割りには時効性の改善代が少なくなるので傾斜
冷却の終了温度の下限は220℃とし、上限は285℃
とする。 尚、傾斜過時効の冷却終了後の冷却は、良好な
鋼板形状を得るため200℃以下までガスジエツト
等で徐冷しその後急冷してもよく、又、特にその
必要の無い場合は上記傾斜冷却終了温度より急冷
しても差し支えない。 以上、詳細に説明した様に本発明の方法は、耐
時効性の優れた冷延鋼板を製造する優れた連続焼
鈍法であり、経済的効果も大きい。 次に本発明を実施するために必要な設備である
が、これは均熱後に気水冷却等の急冷設備を有し
ていることが前提となる。急冷後には誘導加熱、
通電加熱、あるいは雰囲気加熱によつて再加熱を
行い、引き続く傾斜過時効は、多段階の傾斜冷却
帯を設け、温度を精度良くコントロールすること
によつて可能になる。 （実施例） 次に本発明の効果を実施例により説明する。 実施例 第３表に示す製造条件の熱延鋼帯を圧下率80％
で0.8mmまで冷間圧延し、第６図に示すヒートサ
イクルで連続焼鈍を行ない、1.0％の調質圧延を
施し材質を調査した。その材質調査結果を第４表
に示す。出発鋼、、はいずれも本発明法に
従つた方法で製造した熱延鋼帯で、鋼は深絞り
用（DDQ）低炭Al−Ｋ鋼、鋼は加工用（DQ）
Ｂ添加の低炭Al−Ｋ鋼、鋼は35キロ級の絞り
加工用Ｐ添加の低炭Al−Ｋ鋼である。 鋼Ａ、Ａ、Ａは出発鋼が、、で連
続焼鈍の熱サイクルを第６図に示す本発明法のＡ
サイクルで処理した本発明法の実施例である。鋼
Ｂ、Ｂ、Ｂは出発鋼が鋼、、で熱サ
イクルが特公昭58−39890号公報記載の方法のＢ
サイクルで処理した比較例の実施例である。鋼
Ｃ、Ｃ、Ｃは出発鋼が鋼、、で熱サイ
クルが従来一般的に行われている過冷却の無い等
温過時効のＣサイクルで処理した比較例の実施例
である。 鋼Ａ、Ａ、Ａはいずれも耐時効性の優れ
た深絞り用（DDQ）、加工用（DQ）、35キロ級の
絞り加工用の冷延鋼板が得られる。 一方、鋼Ｂ、Ｂ、Ｂはいずれも耐時効性
の優れた冷延鋼板を得られておらず、例えば、特
公昭58−39890号公報記載の方法の様に350℃から
の傾斜冷却を直線傾斜冷却とする方法では本発明
の方法が目的とする耐時効性の優れた冷延鋼板を
短時間の連続焼鈍法で製造するのは困難であるこ
とが分かる。又、鋼Ｃ、Ｃ、Ｃは時効性は
悪く従来の過冷却の無い等温過時効法で耐時効性
の優れた冷延鋼板の製造は出来ない事が分かる。
【表】
【表】
（発明の効果）
以上、詳細に説明した様に、本発明の方法は耐
時効性の優れた冷延鋼板を製造する優れた連続焼
鈍法であり、本発明の方法で製造することによ
り、短時間の過時効処理で、耐時効性の優れた冷
延鋼板が製造出来、経済的効果が大きい。
時効性の優れた冷延鋼板を製造する優れた連続焼
鈍法であり、本発明の方法で製造することによ
り、短時間の過時効処理で、耐時効性の優れた冷
延鋼板が製造出来、経済的効果が大きい。
第１図は、本発明の過冷却前の冷却速度、急冷
終点温度、再加熱温度幅の条件を決定するための
実験に用いた熱サイクルを示す図、第２図は、過
冷却前の冷却速度と時効特性の関係を示す図、第
３図は、急冷終点温度と時効特性の関係を示す
図、第４図は、再加熱温度幅と時効特性の関係を
示す図、第５図は、再加熱後の傾斜冷却条件を決
定するための実験に用いた熱サイクルを示す図、
第６図は、実施例の傾斜冷却の熱サイクルを示す
図である。
終点温度、再加熱温度幅の条件を決定するための
実験に用いた熱サイクルを示す図、第２図は、過
冷却前の冷却速度と時効特性の関係を示す図、第
３図は、急冷終点温度と時効特性の関係を示す
図、第４図は、再加熱温度幅と時効特性の関係を
示す図、第５図は、再加熱後の傾斜冷却条件を決
定するための実験に用いた熱サイクルを示す図、
第６図は、実施例の傾斜冷却の熱サイクルを示す
図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ C0.010〜0.06％、Mn0.05〜0.4％、S0.002〜
0.025％、P0.10％以下、sol.Al0.01〜0.10％、
N0.0010〜0.0060％、残部鉄及び不可避的不純物
からなる鋼を、通常の方法で熱延板とし、冷延し
た冷延鋼板を再結晶・粒成長後、急冷・過冷却・
再加熱・傾斜過時効を行う連続焼鈍法において、
再結晶・粒成長後に720〜600℃から200〜310℃ま
でを50〜250℃／secで急冷し、０〜15秒間保定の
後、少なくとも40℃以上の再加熱を行い320〜400
℃に再加熱し、その温度から0.7／sec以下（保定
を含む）で、(1)式で与えられる時間t1秒間の冷却
又は保定を行い、引続き350℃以上の温度域の冷
却は10℃／sec以下の平均冷却速度で冷却し、350
℃から300℃の温度域の冷却は(2)式で限定された
平均冷却速度（C.R2）で冷却し、更に300℃以下
の温度域の冷却は(3)式の平均冷却速度（C.R3）
で285〜220℃まで冷却することを特徴とする連続
焼鈍による耐時効性の優れた冷延鋼板の製造方
法。 ts≦t1≦th＋20 ……(1)式 C.R2s≦C.R2≦C.R2h ……(2)式 C.R3s≦C.R3≦C.R3h ……(3)式 但し、 ts＝１／（−2.146＊（１／α）＋0.1211）＊exp（0.01
30＊TE＋25024／（546＋TR＋TC1−23.33） th＝１／（−2.146＊（１／α）＋0.1211）＊exp（0.01
30＊TE＋25024／（546＋TR＋TC1−22.45） C.R2s＝（−2.983＊（１／α）＋0.168）＊exp（−0.01
30＊TE＋5.18） C.R2h＝（−4.185＊（１／α）＋0.263）＊exp（−0.01
30＊TE＋6.06） C.R3s＝（−0.695＊（１／α）＋0.0392）＊exp（−0.0
130＊TE＋5.18） C.R3h＝（−1.313＊（１／α）＋0.0741）＊exp（−0.0
130＊TE＋6.06） ts：再加熱後の傾斜又は保定の最小時間（sec） th：再加熱後の傾斜又は保定の最大時間（sec） α：過冷却前の急冷速度（℃／sec） TE：急冷終点温度（℃） TR：再加熱温度（℃） TC1：再加熱後の傾斜又は保定の終了温度（℃） C.R2s：350〜300℃域の最小の平均冷速（℃／
sec） C.R2h：350〜300℃域の最大の平均冷速（℃／
sec） C.R3s：300℃以下の温度域の最小の平均冷速
（℃／sec） C.R3h：300℃以下の温度域の最大の平均冷速
（℃／sec） ２ 請求項１記載の方法において、ＢをＢ／
N0.5〜2.0含有した低温巻き取りでも軟質な加工
性の良い連続焼鈍による耐時効性の優れた冷延鋼
板の製造方法。
Priority Applications (6)
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|---|---|---|---|
| JP63243470A JPH0293025A (ja) | 1988-09-28 | 1988-09-28 | 連続焼鈍による耐時効性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
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|---|---|---|---|
| JP63243470A JPH0293025A (ja) | 1988-09-28 | 1988-09-28 | 連続焼鈍による耐時効性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
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| JP (1) | JPH0293025A (ja) |
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