JPH0561022B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0561022B2 JPH0561022B2 JP21053685A JP21053685A JPH0561022B2 JP H0561022 B2 JPH0561022 B2 JP H0561022B2 JP 21053685 A JP21053685 A JP 21053685A JP 21053685 A JP21053685 A JP 21053685A JP H0561022 B2 JPH0561022 B2 JP H0561022B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refractory
- continuous casting
- wear
- aln
- specimen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/02—Linings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、連続鋳造用の鋳型とタンデイツシユ
とを接続するブレークリング等に使用される耐火
物に関する。 ［従来の技術］ 一般に、連続鋳造設備、例えば水平式の連続鋳
造設備においては、第１図に示すように、タンデ
イツシユ１の下側部に設けられたフイードノズル
２と鋳型３とが耐火物４を介して接続されてお
り、タンデイツシユ１内の容鋼５がフイードノズ
ル２および耐火物４を通つて鋳型３に注入され、
鋳型３内で冷却されて凝固シエル６を形成しつつ
引き抜かれて連続鋳造される。 この連続鋳造用耐火物としては、耐熱衝撃性が
高いこと、耐食性および耐摩耗性が大きいこと等
の性能が要求される。 従来、上記連続鋳造用耐火物としては、窒化ケ
イ素（Si3N4）に窒化アルミニウム（AlN）およ
び窒化ホウ素（BN）を含有させたAlN−BN−
Si3N4系焼結体（特開昭56−129666号公報所載）
からなるもの、Si3N4にAlN、BNおよび酸化ア
ルミニウム（Al2O3）を含有させたサイアロン系
のAlN−BN−Al2O3−Si3N4系焼結体（特開昭59
−50074号公報所載）からなるもの等が知られて
いる。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、前者のAlN−BN−Si3N4系焼結体か
らなるものは、炭素鋼の長時間鋳込みあるいはス
テンレス鋼の鋳込みにおいて溶損され、また、後
者のAlN−BN−Al2O3−Si3N4系焼結体からなる
ものは、ステレス鋼の長時間鋳込みにおいて溶損
され、安定した連続鋳造を行い得ない問題があ
る。 本発明者は、上記問題点に対処すべく種々実験
を行つた結果、耐火物の組成のみならず、動弾性
率、気孔径および熱伝導率が耐熱衝撃性その他の
性能の向上に関与していることを見出した。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明は、前記問題点を解決するため、連続鋳
造用の鋳型とタンデイツシユとを接続する耐火物
であつて、動弾性率0.7×106Kgｆ／cm2以下、気孔
径40μｍ以下（望ましくは10μｍ以下）、熱伝導率
10.0kcal／mh℃以下（望ましくは6.0kcal／mh
℃）としたものである。 ［作用］ 動弾性率が0.7×106Kgｆ／cm2を越えると耐火物
にチツピングが発生し、また、気孔径が40μｍを
超えると、気孔内に溶鋼が侵入し、耐火物が著し
く損耗し、さらに、熱伝導率が10.0kcal／mh℃
を超えると溶鋼の凝固がフイードノズルから始ま
り、フイードノズルが著しく損耗する。 なお、連続鋳造用耐火物を製造するには、
AlN、BN、Al2O3、ケイ素（Si）、二酸化ケイ素
（SiO2）およびSi3N4を原料（平均粒径5μｍ）と
し、これらを所要の割合で配合して十分に混練
し、適当な成形手段で形成した後、成形体を非酸
化性雰囲気（例えばアルゴン、窒素ガス等）中に
おいて1400〜1800℃の温度で約１〜10時間に亘り
焼結して行う。 ［発明の効果］ 以上のように本発明によれば、従来技術に比
し、チツピングが発生せず、かつフイードノズル
および耐火物の損耗を大幅に低減することができ
るので、ステンレス鋼、特に高Cr鋼を長時間に
亘り安定して連続鋳造することができる。 ［実施例］ 以下、本発明の実施例について説明する。 原料としてAlN、BN、Al2O3、Si、SiO2およ
びSi3N4の粉末（平均粒径5μｍ）を用い、これら
を第１表に示すように配合比を変えて11種類の供
試体を製造した。
とを接続するブレークリング等に使用される耐火
物に関する。 ［従来の技術］ 一般に、連続鋳造設備、例えば水平式の連続鋳
造設備においては、第１図に示すように、タンデ
イツシユ１の下側部に設けられたフイードノズル
２と鋳型３とが耐火物４を介して接続されてお
り、タンデイツシユ１内の容鋼５がフイードノズ
ル２および耐火物４を通つて鋳型３に注入され、
鋳型３内で冷却されて凝固シエル６を形成しつつ
引き抜かれて連続鋳造される。 この連続鋳造用耐火物としては、耐熱衝撃性が
高いこと、耐食性および耐摩耗性が大きいこと等
の性能が要求される。 従来、上記連続鋳造用耐火物としては、窒化ケ
イ素（Si3N4）に窒化アルミニウム（AlN）およ
び窒化ホウ素（BN）を含有させたAlN−BN−
Si3N4系焼結体（特開昭56−129666号公報所載）
からなるもの、Si3N4にAlN、BNおよび酸化ア
ルミニウム（Al2O3）を含有させたサイアロン系
のAlN−BN−Al2O3−Si3N4系焼結体（特開昭59
−50074号公報所載）からなるもの等が知られて
いる。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、前者のAlN−BN−Si3N4系焼結体か
らなるものは、炭素鋼の長時間鋳込みあるいはス
テンレス鋼の鋳込みにおいて溶損され、また、後
者のAlN−BN−Al2O3−Si3N4系焼結体からなる
ものは、ステレス鋼の長時間鋳込みにおいて溶損
され、安定した連続鋳造を行い得ない問題があ
る。 本発明者は、上記問題点に対処すべく種々実験
を行つた結果、耐火物の組成のみならず、動弾性
率、気孔径および熱伝導率が耐熱衝撃性その他の
性能の向上に関与していることを見出した。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明は、前記問題点を解決するため、連続鋳
造用の鋳型とタンデイツシユとを接続する耐火物
であつて、動弾性率0.7×106Kgｆ／cm2以下、気孔
径40μｍ以下（望ましくは10μｍ以下）、熱伝導率
10.0kcal／mh℃以下（望ましくは6.0kcal／mh
℃）としたものである。 ［作用］ 動弾性率が0.7×106Kgｆ／cm2を越えると耐火物
にチツピングが発生し、また、気孔径が40μｍを
超えると、気孔内に溶鋼が侵入し、耐火物が著し
く損耗し、さらに、熱伝導率が10.0kcal／mh℃
を超えると溶鋼の凝固がフイードノズルから始ま
り、フイードノズルが著しく損耗する。 なお、連続鋳造用耐火物を製造するには、
AlN、BN、Al2O3、ケイ素（Si）、二酸化ケイ素
（SiO2）およびSi3N4を原料（平均粒径5μｍ）と
し、これらを所要の割合で配合して十分に混練
し、適当な成形手段で形成した後、成形体を非酸
化性雰囲気（例えばアルゴン、窒素ガス等）中に
おいて1400〜1800℃の温度で約１〜10時間に亘り
焼結して行う。 ［発明の効果］ 以上のように本発明によれば、従来技術に比
し、チツピングが発生せず、かつフイードノズル
および耐火物の損耗を大幅に低減することができ
るので、ステンレス鋼、特に高Cr鋼を長時間に
亘り安定して連続鋳造することができる。 ［実施例］ 以下、本発明の実施例について説明する。 原料としてAlN、BN、Al2O3、Si、SiO2およ
びSi3N4の粉末（平均粒径5μｍ）を用い、これら
を第１表に示すように配合比を変えて11種類の供
試体を製造した。
【表】
各供試体の製造は、次のようにして行つた。
まず、第１表に示す成分を同表に示す配合比で
それぞれ1500gr配合し、各配合物を攪拌擂潰機を
用いて十分に混合した後、それぞれの混合物を有
機バインダー（例えばPVA）を添加して均一に
混練して坏土した。 ついで、各坏土を油圧成形機により１トン／cm2
の成形圧力で、20mm（縦）×20mm（横）×120mm
（長さ）の角柱形状と、220mm（外径）×190mm（内
径）×15mm（厚さ）の円輪板形状とに成形し乾燥
した後、これらの各成形体を窒素ガス雰囲気中に
おいて1400〜1800℃の温度で３〜10時間かけて焼
結して本発明に係る供試体および比較用の供試体
を製造した。 (1) 上記供試体のうち角柱形状のものは、溶鋼に
対する耐食性の測定に用いた。 溶鋼に対する耐食性試験は、オーステナイト
系ステンレス鋼（SUS 310：25Cr−20Ni）を
高周波炉で10Kg溶解し、1500℃の温度に保持し
た溶鋼中に供試体を浸漬し、１時間保持した
後、供試体の損耗量（溶損量）を測定した。 (2) また、円輪板形状のものは、水平式の連続鋳
造設備における鋳型とタンデイツシユとの間に
セツトし、鋳型径212mm、引抜速度0.8ｍ／分、
引抜長さ75ｍの条件でオーステナイト系ステン
レス鋼（SUS 304）の丸ビレツトを約20トン
鋳込み、この時の耐火物、すなわち円輪板形状
の供試体の凝固シエルによる損耗量を測定し
た。 各供試体No.１〜11の物性値および(1)、(2)の損耗
量の測定結果は、第２表に示すようになつた。
それぞれ1500gr配合し、各配合物を攪拌擂潰機を
用いて十分に混合した後、それぞれの混合物を有
機バインダー（例えばPVA）を添加して均一に
混練して坏土した。 ついで、各坏土を油圧成形機により１トン／cm2
の成形圧力で、20mm（縦）×20mm（横）×120mm
（長さ）の角柱形状と、220mm（外径）×190mm（内
径）×15mm（厚さ）の円輪板形状とに成形し乾燥
した後、これらの各成形体を窒素ガス雰囲気中に
おいて1400〜1800℃の温度で３〜10時間かけて焼
結して本発明に係る供試体および比較用の供試体
を製造した。 (1) 上記供試体のうち角柱形状のものは、溶鋼に
対する耐食性の測定に用いた。 溶鋼に対する耐食性試験は、オーステナイト
系ステンレス鋼（SUS 310：25Cr−20Ni）を
高周波炉で10Kg溶解し、1500℃の温度に保持し
た溶鋼中に供試体を浸漬し、１時間保持した
後、供試体の損耗量（溶損量）を測定した。 (2) また、円輪板形状のものは、水平式の連続鋳
造設備における鋳型とタンデイツシユとの間に
セツトし、鋳型径212mm、引抜速度0.8ｍ／分、
引抜長さ75ｍの条件でオーステナイト系ステン
レス鋼（SUS 304）の丸ビレツトを約20トン
鋳込み、この時の耐火物、すなわち円輪板形状
の供試体の凝固シエルによる損耗量を測定し
た。 各供試体No.１〜11の物性値および(1)、(2)の損耗
量の測定結果は、第２表に示すようになつた。
【表】
円輪板形状損耗量は、第２図においてＡで示す
ように、耐火物４の内周面における深さを測定
し、評価は、鋳造品の表面性状もあわせて判断し
たものであり、○は良、△は可、×は不可を示し
ている。 しかして、No.１の供試体では、耐火物にチツピ
ングが発生し、また、No.２の供試体では、溶鋼の
凝固がフイードノズルまで達するためフイードノ
ズルの損傷が著しく、鋳片表層部にノズル破片の
食い込みが見られ、いずれもステンレス鋼の長時
間鋳込みには不適当であり、さらに、No.３と11の
供試体では、気孔内に容鋼が侵入し、この侵入し
た溶鋼が凝固して引き抜かれるため、耐火物の損
耗量がきわめて大きく、同様にステンレス鋼の長
時間鋳込みには不適当であつた。さらにまた、No.
４の供試体も本発明の効果を十分得るに至つてい
ない。 No.５〜10の供試体では、フイードノズルの損傷
もなく、損耗量も小さく、かつ鋳造品の表面性状
もきわめつ良好で、ステンレス鋼の長時間鋳込み
に好適であつた。 したがつて、動弾性率が0.7×106Kgｆ／cm2以
下、気孔径が40μｍ以下（望ましくは10μｍ以
下）、熱伝導率が10.0kcfl／mh℃（望ましくは
6.0kcal／mh℃以下）の耐火物であれば、ステン
レス鋼を長時間にわたり良好に連続鋳造できるこ
とがわかる。
ように、耐火物４の内周面における深さを測定
し、評価は、鋳造品の表面性状もあわせて判断し
たものであり、○は良、△は可、×は不可を示し
ている。 しかして、No.１の供試体では、耐火物にチツピ
ングが発生し、また、No.２の供試体では、溶鋼の
凝固がフイードノズルまで達するためフイードノ
ズルの損傷が著しく、鋳片表層部にノズル破片の
食い込みが見られ、いずれもステンレス鋼の長時
間鋳込みには不適当であり、さらに、No.３と11の
供試体では、気孔内に容鋼が侵入し、この侵入し
た溶鋼が凝固して引き抜かれるため、耐火物の損
耗量がきわめて大きく、同様にステンレス鋼の長
時間鋳込みには不適当であつた。さらにまた、No.
４の供試体も本発明の効果を十分得るに至つてい
ない。 No.５〜10の供試体では、フイードノズルの損傷
もなく、損耗量も小さく、かつ鋳造品の表面性状
もきわめつ良好で、ステンレス鋼の長時間鋳込み
に好適であつた。 したがつて、動弾性率が0.7×106Kgｆ／cm2以
下、気孔径が40μｍ以下（望ましくは10μｍ以
下）、熱伝導率が10.0kcfl／mh℃（望ましくは
6.0kcal／mh℃以下）の耐火物であれば、ステン
レス鋼を長時間にわたり良好に連続鋳造できるこ
とがわかる。
第１図は本発明に係る耐火物が使用される一例
を示す水平式の連続鋳造設備の概略断面図、第２
図は耐火物の損耗量測定位置を示す半截断面図で
ある。 １……ダンデイツシユ、２……フイールドノズ
ル、３……鋳型、４……耐火物、５……溶鋼、６
……凝固シエル。
を示す水平式の連続鋳造設備の概略断面図、第２
図は耐火物の損耗量測定位置を示す半截断面図で
ある。 １……ダンデイツシユ、２……フイールドノズ
ル、３……鋳型、４……耐火物、５……溶鋼、６
……凝固シエル。
Claims (1)
- １ 連続鋳造用の鋳型とタンデイツシユとを接続
する耐火物であつて、動弾性率0.7×106Kgｆ／cm2
以下、気孔径40μｍ以下、熱伝導率10.0kcal／mh
℃以下としたことを特徴とする連続鋳造用耐火
物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21053685A JPS6268658A (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | 連続鋳造用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21053685A JPS6268658A (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | 連続鋳造用耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6268658A JPS6268658A (ja) | 1987-03-28 |
| JPH0561022B2 true JPH0561022B2 (ja) | 1993-09-03 |
Family
ID=16590979
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21053685A Granted JPS6268658A (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | 連続鋳造用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6268658A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6622719B2 (ja) * | 2015-01-05 | 2019-12-18 | イビデン株式会社 | コート層付き金属部材 |
-
1985
- 1985-09-24 JP JP21053685A patent/JPS6268658A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6268658A (ja) | 1987-03-28 |
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