JPH0565562A - 高強度ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材の製造方法 - Google Patents
高強度ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材の製造方法Info
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- JPH0565562A JPH0565562A JP3230638A JP23063891A JPH0565562A JP H0565562 A JPH0565562 A JP H0565562A JP 3230638 A JP3230638 A JP 3230638A JP 23063891 A JP23063891 A JP 23063891A JP H0565562 A JPH0565562 A JP H0565562A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 異方性を有する等軸晶を、方向性においてラ
ンダムに析出させて、等方的な機械的特性を備えた高強
度ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材を得る。 【構成】 結晶構造がγ単相構造である金属間化合物製
第１Ｔｉ−Ａｌ粉末と、結晶構造がα2 単相構造である
金属間化合物製第２Ｔｉ−Ａｌ粉末とを有する原料粉末
を用いて圧粉体を成形し、次いで圧粉体にＨＩＰ処理を
施して、γ等軸晶ｃ1 およびα2 等軸晶ｃ2 よりなり、
且つ方位依存性を持たない金属組織を備えたＴｉＡｌ系
金属間化合物製構造部材を得る。
ンダムに析出させて、等方的な機械的特性を備えた高強
度ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材を得る。 【構成】 結晶構造がγ単相構造である金属間化合物製
第１Ｔｉ−Ａｌ粉末と、結晶構造がα2 単相構造である
金属間化合物製第２Ｔｉ−Ａｌ粉末とを有する原料粉末
を用いて圧粉体を成形し、次いで圧粉体にＨＩＰ処理を
施して、γ等軸晶ｃ1 およびα2 等軸晶ｃ2 よりなり、
且つ方位依存性を持たない金属組織を備えたＴｉＡｌ系
金属間化合物製構造部材を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高強度ＴｉＡｌ系金属間
化合物製構造部材の製造方法に関する。
化合物製構造部材の製造方法に関する。
【０００２】この種構造部材は、軽量で、且つ優れた耐
熱性を有するためエンジン部品等への適用が期待されて
いる。
熱性を有するためエンジン部品等への適用が期待されて
いる。
【０００３】
【従来の技術】従来、前記構造部材としては、その金属
組織を、γ等軸晶のみからなる等軸晶またはγ等軸晶お
よびα2 等軸晶からなる等軸晶より構成したものが知ら
れている。
組織を、γ等軸晶のみからなる等軸晶またはγ等軸晶お
よびα2 等軸晶からなる等軸晶より構成したものが知ら
れている。
【０００４】この構造部材は、Ａｌ量を調節されたＴｉ
Ａｌ系金属間化合物製素材を製造し、次いでその素材に
熱処理を施すことによって製造される。この熱処理段階
では、先ず、α2 相（Ｔｉ3 Ａｌ相）とγ相（ＴｉＡｌ
相）とを交互に積層した層状組織が析出し、次いでその
層状組織中に等軸晶が析出する、といった現象が発生す
る。
Ａｌ系金属間化合物製素材を製造し、次いでその素材に
熱処理を施すことによって製造される。この熱処理段階
では、先ず、α2 相（Ｔｉ3 Ａｌ相）とγ相（ＴｉＡｌ
相）とを交互に積層した層状組織が析出し、次いでその
層状組織中に等軸晶が析出する、といった現象が発生す
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記層状組織はその構
造に起因して方位依存性を有し、また等軸晶は層状組織
中に析出するので、その等軸晶、したがって金属組織は
層状組織の影響を受けて強い方位依存性を持つ。
造に起因して方位依存性を有し、また等軸晶は層状組織
中に析出するので、その等軸晶、したがって金属組織は
層状組織の影響を受けて強い方位依存性を持つ。
【０００６】そのため従来法によったのでは、等方的な
機械的特性を備えた高強度な構造部材を得ることが難し
い、という問題がある。
機械的特性を備えた高強度な構造部材を得ることが難し
い、という問題がある。
【０００７】また熱処理において、温度および時間を厳
密に制御しなければならないので、従来法は構造部材の
量産性に欠ける、といった問題もある。
密に制御しなければならないので、従来法は構造部材の
量産性に欠ける、といった問題もある。
【０００８】本発明は前記に鑑み、特定の金属組織を備
えた原料粉末を用いることによって、等方的な機械的特
性を備えた高強度な構造部材を量産することのできる前
記製造方法を提供することを目的とする。
えた原料粉末を用いることによって、等方的な機械的特
性を備えた高強度な構造部材を量産することのできる前
記製造方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高強度Ｔｉ
Ａｌ系金属間化合物製構造部材の製造方法は、結晶構造
がγ単相構造である金属間化合物製第１Ｔｉ−Ａｌ粉末
と、結晶構造がα2 単相構造である金属間化合物製第２
Ｔｉ−Ａｌ粉末とを有する原料粉末を用いて素材を製造
し、次いで前記素材に焼成処理を施して、等軸晶よりな
り、且つ方位依存性を持たない金属組織を備えた構造部
材を得ることを特徴とする。
Ａｌ系金属間化合物製構造部材の製造方法は、結晶構造
がγ単相構造である金属間化合物製第１Ｔｉ−Ａｌ粉末
と、結晶構造がα2 単相構造である金属間化合物製第２
Ｔｉ−Ａｌ粉末とを有する原料粉末を用いて素材を製造
し、次いで前記素材に焼成処理を施して、等軸晶よりな
り、且つ方位依存性を持たない金属組織を備えた構造部
材を得ることを特徴とする。
【００１０】
【実施例】図１は、本発明により得られたＴｉＡｌ系金
属間化合物製構造部材の金属組織の一例を模型的に示し
たもので、その金属組織は等軸晶Ｃより構成され、その
等軸晶Ｃはγ等軸晶ｃ1 およびα2 等軸晶ｃ2の混合物
である。
属間化合物製構造部材の金属組織の一例を模型的に示し
たもので、その金属組織は等軸晶Ｃより構成され、その
等軸晶Ｃはγ等軸晶ｃ1 およびα2 等軸晶ｃ2の混合物
である。
【００１１】この構造部材は、結晶構造がγ単相構造で
ある金属間化合物製第１Ｔｉ−Ａｌ粉末と、結晶構造が
α2 単相構造である金属間化合物製第２Ｔｉ−Ａｌ粉末
とを有する原料粉末を用いて素材である圧粉体を成形
し、次いでその素材に焼成処理を施す、といった方法に
より製造される。
ある金属間化合物製第１Ｔｉ−Ａｌ粉末と、結晶構造が
α2 単相構造である金属間化合物製第２Ｔｉ−Ａｌ粉末
とを有する原料粉末を用いて素材である圧粉体を成形
し、次いでその素材に焼成処理を施す、といった方法に
より製造される。
【００１２】前記のように特定の金属組織を備えた原料
粉末を用いると、焼成段階において、第１Ｔｉ−Ａｌ粉
末からはγ等軸晶ｃ1 が、また第２Ｔｉ−Ａｌ粉末から
はα 2 等軸晶ｃ2 がそれぞれ層状組織を経ることなく直
接析出する。
粉末を用いると、焼成段階において、第１Ｔｉ−Ａｌ粉
末からはγ等軸晶ｃ1 が、また第２Ｔｉ−Ａｌ粉末から
はα 2 等軸晶ｃ2 がそれぞれ層状組織を経ることなく直
接析出する。
【００１３】この場合、個々の等軸晶Ｃは異方性を有す
るが、それら等軸晶Ｃは、方向性において全くランダム
に析出するので、前記異方性が相殺されて方位依存性を
持たない金属組織が形成され、これにより等方的な機械
的特性を備えた高強度なＴｉＡｌ系金属間化合物製構造
部材が得られる。
るが、それら等軸晶Ｃは、方向性において全くランダム
に析出するので、前記異方性が相殺されて方位依存性を
持たない金属組織が形成され、これにより等方的な機械
的特性を備えた高強度なＴｉＡｌ系金属間化合物製構造
部材が得られる。
【００１４】なお、金属組織の方位依存性は圧縮テスト
によって確認された。この圧縮テストでは、常温、ひず
み速度０．１mm／min の条件下でテストピースの厚さ方
向および長さ方向の圧潰強度差を求め、その圧潰強度差
が略ゼロのときを方位依存性無しとした。
によって確認された。この圧縮テストでは、常温、ひず
み速度０．１mm／min の条件下でテストピースの厚さ方
向および長さ方向の圧潰強度差を求め、その圧潰強度差
が略ゼロのときを方位依存性無しとした。
【００１５】前記第１Ｔｉ−Ａｌ粉末（γ単相）および
第２Ｔｉ−Ａｌ粉末（α2 単相）を用いた原料粉末にお
いて、第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の配合量は４０重量％以下に
設定される。この場合、第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の配合量が
４０重量％を超えると、構造部材の強度が低下する。
第２Ｔｉ−Ａｌ粉末（α2 単相）を用いた原料粉末にお
いて、第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の配合量は４０重量％以下に
設定される。この場合、第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の配合量が
４０重量％を超えると、構造部材の強度が低下する。
【００１６】他の原料粉末としては、結晶構造がγ相お
よびα2 相をランダムに配列した二相構造である金属間
化合物製第１Ｔｉ−Ａｌ粉末と、前記第２Ｔｉ−Ａｌ粉
末とを有するものを挙げることができる。
よびα2 相をランダムに配列した二相構造である金属間
化合物製第１Ｔｉ−Ａｌ粉末と、前記第２Ｔｉ−Ａｌ粉
末とを有するものを挙げることができる。
【００１７】この場合、第１Ｔｉ−Ａｌ粉末におけるα
2 相の体積分率Ｖｆは３０％以下に設定される。この体
積分率Ｖｆが３０％を超えると、第２Ｔｉ−Ａｌ粉末と
の関係からα2 等軸晶ｃ2 が過多となって構造部材の強
度が低下する。
2 相の体積分率Ｖｆは３０％以下に設定される。この体
積分率Ｖｆが３０％を超えると、第２Ｔｉ−Ａｌ粉末と
の関係からα2 等軸晶ｃ2 が過多となって構造部材の強
度が低下する。
【００１８】この原料粉末を用いることによって、前記
同様の等軸晶Ｃより構成された金属組織を有する高強度
ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材を得ることができ
る。
同様の等軸晶Ｃより構成された金属組織を有する高強度
ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材を得ることができ
る。
【００１９】原料粉末におけるα2 相の総量は４０重量
％以下に設定される。ここでα2 相の総量とは、第１Ｔ
ｉ−Ａｌ粉末におけるα2 相の量と第２Ｔｉ−Ａｌ粉末
におけるα2 相の量との和である。このようにα2 相の
総量を限定する理由は、前記第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の配合
量限定理由と同じである。
％以下に設定される。ここでα2 相の総量とは、第１Ｔ
ｉ−Ａｌ粉末におけるα2 相の量と第２Ｔｉ−Ａｌ粉末
におけるα2 相の量との和である。このようにα2 相の
総量を限定する理由は、前記第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の配合
量限定理由と同じである。
【００２０】次に、具体例について説明する。 Ａ．原料粉末の調製 先ず、結晶構造がγ単相構造である第１Ｔｉ−Ａｌ粉末
（α2 相の体積分率Ｖｆ＝０）を次のような方法で製造
した。 （ａ） 純度９９．５％、粒径５０μｍの水素化脱水法
による粉砕粉であるＴｉ粉末と、純度９９．９％、粒径
２６μｍのアトマイズＡｌ粉末とを、５０原子％Ａｌと
なるように秤量し、それら粉末を大気中でＶ型ブレンダ
を用いて８時間混合した。 （ｂ） 混合粉末を用い、真空中（６Torr以下）、１２
００℃、１時間の焼結処理を行うことによって焼結体を
得た。 （ｃ） 焼結体に粉砕処理を施し、次いで分級処理を行
うことによって粒径５０μｍ以下の粉末を得た。 （ｄ） 粉末に、真空中、１０００℃、８時間の均質化
処理を施して第１Ｔｉ−Ａｌ粉末を得た。
（α2 相の体積分率Ｖｆ＝０）を次のような方法で製造
した。 （ａ） 純度９９．５％、粒径５０μｍの水素化脱水法
による粉砕粉であるＴｉ粉末と、純度９９．９％、粒径
２６μｍのアトマイズＡｌ粉末とを、５０原子％Ａｌと
なるように秤量し、それら粉末を大気中でＶ型ブレンダ
を用いて８時間混合した。 （ｂ） 混合粉末を用い、真空中（６Torr以下）、１２
００℃、１時間の焼結処理を行うことによって焼結体を
得た。 （ｃ） 焼結体に粉砕処理を施し、次いで分級処理を行
うことによって粒径５０μｍ以下の粉末を得た。 （ｄ） 粉末に、真空中、１０００℃、８時間の均質化
処理を施して第１Ｔｉ−Ａｌ粉末を得た。
【００２１】この第１Ｔｉ−Ａｌ粉末は、Ｘ線回折の結
果、結晶構造がγ単相構造であることが確認された。
果、結晶構造がγ単相構造であることが確認された。
【００２２】次に、結晶構造がα2 単相構造である第２
Ｔｉ−Ａｌ粉末を次のような方法で製造した。
Ｔｉ−Ａｌ粉末を次のような方法で製造した。
【００２３】前記と同様のＴｉ粉末およびＡｌ粉末を、
３０原子％Ａｌとなるように秤量し、それら粉末を大気
中でＶ型ブレンダを用いて８時間混合した。
３０原子％Ａｌとなるように秤量し、それら粉末を大気
中でＶ型ブレンダを用いて８時間混合した。
【００２４】以後、前記（ｂ）〜（ｄ）工程を経て、第
２Ｔｉ−Ａｌ粉末を得た。
２Ｔｉ−Ａｌ粉末を得た。
【００２５】この第２Ｔｉ−Ａｌ粉末は、Ｘ線回折の結
果、結晶構造がα2単相構造であることが確認された。
果、結晶構造がα2単相構造であることが確認された。
【００２６】その後、第１および第２Ｔｉ−Ａｌ粉末を
各種割合で配合して十分に混合し、原料粉末を調製し
た。 Ｂ．構造部材の製造 （ａ） 原料粉末を用い、４０００kgｆ／cm2 の条件下
でＣＩＰ処理（冷間静水圧プレス処理）を行うことによ
り、相対密度７５％以上の圧粉体（素材）を成形した。 （ｂ） 圧粉体をＴｉ製缶体に入れ、真空脱ガス処理を
行った後その缶体を封緘した。 （ｃ） 圧粉体封入缶体に、１２００℃、３時間、２０
００kgｆ／cm2 の条件下で焼成処理としてのＨＩＰ処理
（熱間静水圧プレス処理）を施して真密度の焼結体より
なる各種ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材Ａ1 を得
た。
各種割合で配合して十分に混合し、原料粉末を調製し
た。 Ｂ．構造部材の製造 （ａ） 原料粉末を用い、４０００kgｆ／cm2 の条件下
でＣＩＰ処理（冷間静水圧プレス処理）を行うことによ
り、相対密度７５％以上の圧粉体（素材）を成形した。 （ｂ） 圧粉体をＴｉ製缶体に入れ、真空脱ガス処理を
行った後その缶体を封緘した。 （ｃ） 圧粉体封入缶体に、１２００℃、３時間、２０
００kgｆ／cm2 の条件下で焼成処理としてのＨＩＰ処理
（熱間静水圧プレス処理）を施して真密度の焼結体より
なる各種ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材Ａ1 を得
た。
【００２７】各構造部材Ａ1 についてＸ線回折を行った
ところ、その金属組織はγ等軸晶とα2 等軸晶とから構
成されており、また前記圧縮テストにより方位依存性を
持たないことが確認された。
ところ、その金属組織はγ等軸晶とα2 等軸晶とから構
成されており、また前記圧縮テストにより方位依存性を
持たないことが確認された。
【００２８】また、結晶構造がγ相およびα2 相をラン
ダムに配列した二相構造であり、且つα2 相の体積分率
Ｖｆが２０％の第１Ｔｉ−Ａｌ粉末を製造した。
ダムに配列した二相構造であり、且つα2 相の体積分率
Ｖｆが２０％の第１Ｔｉ−Ａｌ粉末を製造した。
【００２９】この製造に当っては、前記と同様のＴｉ粉
末およびＡｌ粉末を、４７原子％Ａｌとなるように秤量
して混合し、以後前記（ｂ）〜（ｄ）工程を実施した。
末およびＡｌ粉末を、４７原子％Ａｌとなるように秤量
して混合し、以後前記（ｂ）〜（ｄ）工程を実施した。
【００３０】そして、得られた第１Ｔｉ−Ａｌ粉末と前
記第２Ｔｉ−Ａｌ粉末とを各種割合で配合して十分に混
合し、原料粉末を調製した。
記第２Ｔｉ−Ａｌ粉末とを各種割合で配合して十分に混
合し、原料粉末を調製した。
【００３１】その後、前記と同様の方法によって各種Ｔ
ｉＡｌ系金属間化合物製構造部材Ａ 2 を製造した。
ｉＡｌ系金属間化合物製構造部材Ａ 2 を製造した。
【００３２】各構造部材Ａ2 についてＸ線回折を行った
ところ、その金属組織はγ等軸晶とα2 等軸晶とより構
成されており、また前記圧縮テストにより方位依存性を
持たないことが確認された。
ところ、その金属組織はγ等軸晶とα2 等軸晶とより構
成されており、また前記圧縮テストにより方位依存性を
持たないことが確認された。
【００３３】さらに、Ａｌ量が４５原子％で、α2 相の
体積分率Ｖｆが３０％の第１Ｔｉ−Ａｌ粉末を前記と同
様の方法で製造し、その粉末と前記第２Ｔｉ−Ａｌ粉末
とよりなる原料粉末を用いて前記と同様の方法によって
各種Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物製構造部材Ａ3 を製造し
た。
体積分率Ｖｆが３０％の第１Ｔｉ−Ａｌ粉末を前記と同
様の方法で製造し、その粉末と前記第２Ｔｉ−Ａｌ粉末
とよりなる原料粉末を用いて前記と同様の方法によって
各種Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物製構造部材Ａ3 を製造し
た。
【００３４】各構造部材Ａ3 についてＸ線回折を行った
ところ、その金属組織はγ等軸晶とα2 等軸晶とより構
成されており、また前記圧縮テストにより方位依存性を
持たないことが確認された。
ところ、その金属組織はγ等軸晶とα2 等軸晶とより構
成されており、また前記圧縮テストにより方位依存性を
持たないことが確認された。
【００３５】また比較例によるＴｉＡｌ系金属間化合物
製構造部材を、次のような方法で製造した。
製構造部材を、次のような方法で製造した。
【００３６】先ず、純度９９．５％のＴｉ（スポンジチ
タン）と、純度９９．９９％のＡｌ（アルミニウムショ
ット）とを、４７原子％Ａｌとなるように秤量して素材
を得た。次いで素材を非消耗型タングステンアーク溶解
炉を用いて、Ａｒ雰囲気下で溶解することによりインゴ
ットを得た。その後インゴットに、均質化のため１００
０℃、２４時間〜１週間の真空熱処理を施して、三種の
Ｔｉ−４７原子％Ａｌ金属間化合物製構造部材を得た。
タン）と、純度９９．９９％のＡｌ（アルミニウムショ
ット）とを、４７原子％Ａｌとなるように秤量して素材
を得た。次いで素材を非消耗型タングステンアーク溶解
炉を用いて、Ａｒ雰囲気下で溶解することによりインゴ
ットを得た。その後インゴットに、均質化のため１００
０℃、２４時間〜１週間の真空熱処理を施して、三種の
Ｔｉ−４７原子％Ａｌ金属間化合物製構造部材を得た。
【００３７】各構造部材についてＸ線回折を行ったとこ
ろ、その金属組織は、熱処理によるγ等軸晶とα2 等軸
晶とより構成されているが、前記圧縮テストによって強
い方位依存性を有することが確認された。
ろ、その金属組織は、熱処理によるγ等軸晶とα2 等軸
晶とより構成されているが、前記圧縮テストによって強
い方位依存性を有することが確認された。
【００３８】また比較例による三種の構造部材のα2 等
軸晶の量は、それぞれ７重量％、１５重量％、２０重量
％であった。
軸晶の量は、それぞれ７重量％、１５重量％、２０重量
％であった。
【００３９】本発明および比較例による構造部材の強度
を調べるため、次のような曲げ試験を行った。
を調べるため、次のような曲げ試験を行った。
【００４０】各構造部材より、縦３mm、横４mm、長さ３
７mmの試験片を製作し、その試験片について常温下で４
点曲げ試験（ＪＩＳ Ｒ １６０１）を行った。この試
験では、クロスヘッド速度を０．５mm／min に設定し
て、試験片の伸び側に貼着されたストレインゲージによ
るひずみと圧下荷重とを測定し、それら測定値より０．
２％耐力を求めた。
７mmの試験片を製作し、その試験片について常温下で４
点曲げ試験（ＪＩＳ Ｒ １６０１）を行った。この試
験では、クロスヘッド速度を０．５mm／min に設定し
て、試験片の伸び側に貼着されたストレインゲージによ
るひずみと圧下荷重とを測定し、それら測定値より０．
２％耐力を求めた。
【００４１】図２は、第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の配合量と曲
げ試験による０．２％耐力との関係を示す。ここで、第
１Ｔｉ−Ａｌ粉末としてα2 相を含むものを用いた場合
には、第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の配合量は、第１Ｔｉ−Ａｌ
粉末のα2 相の量を第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の量に加算した
量となる。
げ試験による０．２％耐力との関係を示す。ここで、第
１Ｔｉ−Ａｌ粉末としてα2 相を含むものを用いた場合
には、第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の配合量は、第１Ｔｉ−Ａｌ
粉末のα2 相の量を第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の量に加算した
量となる。
【００４２】図中、線ｘ1 は本発明による構造部材Ａ1
（第１Ｔｉ−Ａｌ粉末のＡｌ量＝５０原子％、α2 相の
Ｖｆ＝０％）に、また線ｘ2 は本発明による構造部材Ａ
2 （第１Ｔｉ−Ａｌ粉末のＡｌ量＝４７原子％、α2 相
のＶｆ＝２０％）に、さらに線ｘ3 は本発明による構造
部材Ａ3 （第１Ｔｉ−Ａｌ粉末のＡｌ量４５原子％、α
2 相のＶｆ＝３０％）にそれぞれ該当する。線ｙは比較
例によるＴｉ−４７原子％Ａｌ金属間化合物製構造部材
に該当する。点ａ1 〜ａ3 は、それぞれα2 等軸晶の量
が７，１５，２０重量％の場合を示す。
（第１Ｔｉ−Ａｌ粉末のＡｌ量＝５０原子％、α2 相の
Ｖｆ＝０％）に、また線ｘ2 は本発明による構造部材Ａ
2 （第１Ｔｉ−Ａｌ粉末のＡｌ量＝４７原子％、α2 相
のＶｆ＝２０％）に、さらに線ｘ3 は本発明による構造
部材Ａ3 （第１Ｔｉ−Ａｌ粉末のＡｌ量４５原子％、α
2 相のＶｆ＝３０％）にそれぞれ該当する。線ｙは比較
例によるＴｉ−４７原子％Ａｌ金属間化合物製構造部材
に該当する。点ａ1 〜ａ3 は、それぞれα2 等軸晶の量
が７，１５，２０重量％の場合を示す。
【００４３】図２、線ｘ1 〜ｘ3 から明らかなように、
第１Ｔｉ−Ａｌ粉末におけるα2 相の体積分率Ｖｆを３
０％以下（０を含む）に設定すると共に第２Ｔｉ−Ａｌ
粉末の配合量を４０重量％以下に設定し、また等方的な
機械的特性を具備させることによって、構造部材の強度
を向上させることができる。
第１Ｔｉ−Ａｌ粉末におけるα2 相の体積分率Ｖｆを３
０％以下（０を含む）に設定すると共に第２Ｔｉ−Ａｌ
粉末の配合量を４０重量％以下に設定し、また等方的な
機械的特性を具備させることによって、構造部材の強度
を向上させることができる。
【００４４】線ｙの比較例による構造部材は、その金属
組織が強い方位依存性を持つことから低強度である。
組織が強い方位依存性を持つことから低強度である。
【００４５】
【発明の効果】本発明によれば、前記のように特定され
た原料粉末を用いることによって、等方的な機械的特性
を備えた高強度なＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材を
得ることができる。
た原料粉末を用いることによって、等方的な機械的特性
を備えた高強度なＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材を
得ることができる。
【００４６】また複雑、且つ厳密な熱処理工程を不要に
してＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材の量産性を向上
させることができる。
してＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材の量産性を向上
させることができる。
【図１】ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材の金属組織
を示す概略図である。
を示す概略図である。
【図２】第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の配合量と曲げ試験による
０．２％耐力との関係を示すグラフである。
０．２％耐力との関係を示すグラフである。
Ｃ 等軸晶 ｃ1 γ等軸晶 ｃ2 α2 等軸晶
Claims (4)
- 【請求項１】 結晶構造がγ単相構造である金属間化合
物製第１Ｔｉ−Ａｌ粉末と、結晶構造がα2 単相構造で
ある金属間化合物製第２Ｔｉ−Ａｌ粉末とを有する原料
粉末を用いて素材を製造し、次いで前記素材に焼成処理
を施して、等軸晶よりなり、且つ方位依存性を持たない
金属組織を備えた構造部材を得ることを特徴とする高強
度ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材の製造方法。 - 【請求項２】 原料粉末における第２Ｔｉ−Ａｌ粉末の
配合量を４０重量％以下に設定する、請求項１記載の高
強度ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材の製造方法。 - 【請求項３】 結晶構造がγ相およびα2 相をランダム
に配列した二相構造であり、且つα2 相の体積分率Ｖｆ
を３０％以下に設定された金属間化合物製第１Ｔｉ−Ａ
ｌ粉末と、結晶構造がα2 単相構造である金属間化合物
製第２Ｔｉ−Ａｌ粉末とを有する原料粉末を用いて素材
を製造し、次いで前記素材に焼成処理を施して、等軸晶
よりなり、且つ方位依存性を持たない金属組織を備えた
構造部材を得ることを特徴とする高強度ＴｉＡｌ系金属
間化合物製構造部材の製造方法。 - 【請求項４】 原料粉末において、α2 相の総量を４０
重量％以下に設定する、請求項３記載の高強度ＴｉＡｌ
系金属間化合物製構造部材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230638A JPH0565562A (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | 高強度ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230638A JPH0565562A (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | 高強度ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0565562A true JPH0565562A (ja) | 1993-03-19 |
Family
ID=16910928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3230638A Pending JPH0565562A (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | 高強度ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0565562A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112695264A (zh) * | 2020-12-02 | 2021-04-23 | 中国科学院金属研究所 | 一种制备不同取向的大等轴晶粒方法 |
-
1991
- 1991-09-10 JP JP3230638A patent/JPH0565562A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112695264A (zh) * | 2020-12-02 | 2021-04-23 | 中国科学院金属研究所 | 一种制备不同取向的大等轴晶粒方法 |
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