JPH0565567B2 - - Google Patents
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- JPH0565567B2 JPH0565567B2 JP58118260A JP11826083A JPH0565567B2 JP H0565567 B2 JPH0565567 B2 JP H0565567B2 JP 58118260 A JP58118260 A JP 58118260A JP 11826083 A JP11826083 A JP 11826083A JP H0565567 B2 JPH0565567 B2 JP H0565567B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- steel
- hot
- strength
- temperature
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
PC鋼棒の代表例とする高張力鋼棒材は、一般
に熱間圧延を経て調質熱処理すなわち焼入れおよ
び焼戻し処理を施し、その後に上記PC鋼棒によ
るコンクリート構造物に対するプレストレス導入
の便宜を与えるための、ヘツデイングを典型例と
する亜熱間加工に行つて使用に供されることが多
い。 このような亜熱間加工のための加熱には通常高
周波誘導加熱の如き急熱が行われる。 それ故かような亜熱間加工部材における棒材性
能の劣化を来すうれいがあり、その有効な回避に
関連して以下のべる技術内容は、高張力鋼棒材の
成分調整の下での調質組織の改善を目指し、一般
にPC鋼棒を代表例とする高張力鋼棒材の製造方
法が属する技術の分野に位置する。 （従来の技術） 一般にこの種鋼棒材としてC0.35重量％（以下
単に％で示す）、Mn0.8％程度を含み、焼入れ焼
戻し処理を施したものが広く用いられて来たが、
点溶接後の伸びのほか、とくにヘツダー加工部に
充分な強度を実現するためのヘツダー加工加熱温
度の範囲が狭いことなどの点い問題が残されてい
る。 （発明が解決しようとする課題） この種の鋼棒材はすでに触れたように、たとえ
ばPC鋼棒としてPCパイルなどの製造に利用さ
れ、通常引張り強さ145Kg／mm2以上のものが多く
使用される。 しかるにPCパイルの製造にあたつてPC鋼棒は
予め補助鉄筋など組合わせて点検接などによつて
鉄筋かごに編まれるが、それに先立つて鋼棒の端
部いしばしばヘツデイング加工を施し、多数の
PC鋼棒の端環と固定する便宜に供される。 このようしてつくられたヘツド部がもしも鋼棒
のプレストレス導入のための荷重下に破断する
と、鋼棒ヘツド部の破片が飛び散つて重大災害を
引きおこすおそれがあり、この故にヘツダー加工
を適用した鋼棒の端部における強度を十分ならし
めることが要求される一方で、作業上このヘツデ
イング加工つまり亜熱間加工の条件とくに加熱の
温度範囲が広く許容され、しかも安定な強度持続
が期待され得る必要がある。 鋼棒材の端部は亜熱間でヘツダー加工する場合
の加熱手段には通常高周波による短時間加熱が用
いられ、高周波出力と加熱時間を調節する。 ここに形成されるヘツド部の強度と、その破断
形態は加熱条件に大きく左右される。 そのため従来鋼棒材のロツトによつて、また場
合によつて同一ロツトにおいてもヘツダー自体の
変動などから、十分なヘツド部強度をもたらすた
めに高周波出力、加熱時間の設定をかえる必要を
伴う不利があつた。 それ故ヘツダー加工条件すなわち加熱条件が広
い範囲で選び得て、ここに充分なヘツド部強度が
達成されることによる利益は技術的にきわめて大
きい。 さてヘツド部における破断試験（第１図）の結
果によれば、破断形態は第２図のような五種類に
大別される。 (a)はヘツダー加工の影響をうけないところで破
断を生じるものでこの場合ヘツダー加工による強
度低下を生じていない。 (b)、(c)はヘツダー加工時の加熱によつて、ヘツ
ド部またはヘツド下部の軟化が大きいかつたもの
と考えられ、強度は低下することが多い。 (d)、(e)は、ヘツダー加工によりヘツド内部また
はヘツド下部が脆化しあるいはそこにクラツクが
入つたものと考えられ、強度は大きく低下する場
合がある。 かかる問題に対処する方法として、さきに亜熱
間における加工性を良好にし、しかも焼戻し軟化
抵抗を大きくする手段につき、特公昭55−11726
号公報をもつて提案をした。 しかるにその開示に従い破断形態(b)、(c)すなわ
ちヘツダー加工時のヘツド下部の軟化を防止する
ことでは有効であるが、ヘツダー加工時の加熱時
間が短い側および長い側に振れたような場合に
は、しばしばヘツド内部またはヘツド下部の脆化
による破断形態(d)、(e)を生じ、これを完全に抑え
ることができなかつた。 発明者らはかかる脆化の原因を種々検討し、そ
の原因が素材成分のうちSiおよびMnのミクロ編
析にもとづき縞状組織に起因することをつきと
め、Si含有量とMn含有量の比（以下単に
〔Si〕／〔Mn〕であらわす）の値を制御すること
により縞状組織の解消を果たし、PC鋼棒のヘツ
ド下部の脆化を完全に防止することができた。 上記知見に基き、熱間圧延を経て調質熱処理を
施し、その後に亜熱間でのヘツデイング加工を行
つて使用に供される高張力鋼棒材の、該亜熱間加
工に由来する棒材性能の劣化を回避することが、
この発明の目的である。 （課題を解決するための手段） 上記の目的は次の事項にて有効に達成される。 鋼片を熱間圧延したのち、焼入れ温度まで加熱
後、噴射水流ノズルにより急冷して焼入れし、つ
いで280℃以上の温度で焼戻しをする調質熱処理
を施して、亜熱間でのヘツデイング加工を行つて
使用に供する高張力鋼棒材を製造するにあたつ
て、鋼片が Ｃ：0.20〜0.50重量％、Si：0.50〜2.0重量％、
Mn：0.9〜2.0重量％およびCr：0.10〜0.60重量％
を基本成分として、0.005重量％以下のＢを含有
する溶鋼、 又は上記基本成分に加えて、0.005重量％以下
のＢならびに0.010〜0.100重量％のAl及びTiのう
ちの１種又は２種を含有させた溶鋼について、 それぞれ上記Si含有量とMn含有量との比の値
を0.5〜1.2の範囲に成分調整することにより、こ
れらの溶鋼から造つた鋼片の縞状組織の生成をあ
らかじめ防止したものであることを特徴とし、使
用に際しての亜熱間ヘツダー加工中にSi、Mnの
ミクロ偏析に基づくような、縞状組織を含まず、
かくして亜熱間ヘツデイング加工性の向上に著し
く寄与することができる、点溶接性、リラクセー
シヨン値の良好なPCパイル用等のPC鋼棒に有利
に適用しえるヘツデイング加工性に優れる高張力
鋼棒材の製造方法である。 上記成分調整を行つた溶鋼については常法に従
う造塊又は連続鋳造のあと熱間圧延を加えて棒材
とし、その後加熱してオーステナイト領域より急
冷する焼れ入れ、ついで280℃以上の温度にて焼
戻しする調質熱処理を施すことにより爾後のたと
えばPC鋼棒としての使用に当つて亜熱間で施さ
れるヘツダー加工の加熱条件や、その温度変動に
拘らずヘツド部の強度が阻害されずして、しかも
ヘツド下部の脆化は完全に防止されるのであり、
加えて棒材に要求される点溶接材やリラクセーシ
ヨン値において、優れいることが確かめられた。 （作用） 鋼中成分の限定理由は次のとおりである。 Ｃ：0.2〜0.5％ Ｃは焼戻しのあとでの引張り強さに関係し0.2
％未満では280℃以上の焼戻しにより所要の引張
強さとすることが困難となり、また0.5％を超え
ると充分な溶接強度を与える溶接条件のもとでの
伸びの劣化が著しくなるため0.2〜0.5％の範囲を
規定する。 ここに溶接後の伸びの劣化に対しても上記
〔Si〕／〔Mn〕の値の制御が有効であつて、それ
による脆化の防止により、上掲特公昭55−11726
号公報にあつてはＣの上限が0.3％に規制されて
いたのを0.5％まで拡大し得る。 Si：0.5〜2.0％ Siについては、ヘツデインク加工時におけるヘ
ツド下部の脆下を抑止するのに不可欠な〔Si〕／
〔Mn〕の値を0.50〜1.20の範囲内とする条件を満
たすため最低値は、0.45％となるのが若干の余裕
をみこんで下限を0.5％とする。またSiは半金属
としての性格を有すため、添加量を増すと材料の
靱性を損なう傾向があるため上限値は2.0％とし
た。 Mn：0.9〜2.0％ Mnは通常の脱酸および焼入れ効果のほかに、
点溶接性の改善に役立ち、それに有効な0.9〜2.0
％において従来の通常鋼材よりも高目に設定し
た。 Cr：0.1〜0.6％ Crは亜熱間でのヘツダー加工における加工性
改善と広範な加熱条件の下で、ヘツド部の強度を
安定に維持するのに有効な成分であり、0.1％に
満たないとヘツダー加工の加熱条件の範囲を拡げ
る効果に乏しく、また0.6％を超えて含有させて
も効果の増強が期待されず、経済性も劣ることか
ら0.1〜0.6％の範囲に限定した。 焼入れ性を改善する目的でＢを0.0050％以下で
添加し、また必要により有効Ｂを確保するために
0.010〜0.100％のTi及び／又はAlを添加する。 なお調質熱処理のための焼戻し温度は、280℃
より低いときには、良好なリラクセーシヨン値が
得られ難く、それ故280℃以上を必要とする。 （実施例） 従来品種として低Si、低Mn材(A)、(B)、高Si低
Mn(C)、(D)および(E)ならびに低Si、高Mn材(F)，
(G)および(H)を、比較例として、これに対しこの発
明に従う実施例(I)，(J)，(K)および(L)について行つ
たヘツド部の破断試験結果を以下に示す。 表１に供試材の成分を掲げ、これらに高周波出
力を一定にして加熱時間を変えてヘツダー加工を
行つた鋼棒ヘツド部の破断試験結果を第３図に示
した。
に熱間圧延を経て調質熱処理すなわち焼入れおよ
び焼戻し処理を施し、その後に上記PC鋼棒によ
るコンクリート構造物に対するプレストレス導入
の便宜を与えるための、ヘツデイングを典型例と
する亜熱間加工に行つて使用に供されることが多
い。 このような亜熱間加工のための加熱には通常高
周波誘導加熱の如き急熱が行われる。 それ故かような亜熱間加工部材における棒材性
能の劣化を来すうれいがあり、その有効な回避に
関連して以下のべる技術内容は、高張力鋼棒材の
成分調整の下での調質組織の改善を目指し、一般
にPC鋼棒を代表例とする高張力鋼棒材の製造方
法が属する技術の分野に位置する。 （従来の技術） 一般にこの種鋼棒材としてC0.35重量％（以下
単に％で示す）、Mn0.8％程度を含み、焼入れ焼
戻し処理を施したものが広く用いられて来たが、
点溶接後の伸びのほか、とくにヘツダー加工部に
充分な強度を実現するためのヘツダー加工加熱温
度の範囲が狭いことなどの点い問題が残されてい
る。 （発明が解決しようとする課題） この種の鋼棒材はすでに触れたように、たとえ
ばPC鋼棒としてPCパイルなどの製造に利用さ
れ、通常引張り強さ145Kg／mm2以上のものが多く
使用される。 しかるにPCパイルの製造にあたつてPC鋼棒は
予め補助鉄筋など組合わせて点検接などによつて
鉄筋かごに編まれるが、それに先立つて鋼棒の端
部いしばしばヘツデイング加工を施し、多数の
PC鋼棒の端環と固定する便宜に供される。 このようしてつくられたヘツド部がもしも鋼棒
のプレストレス導入のための荷重下に破断する
と、鋼棒ヘツド部の破片が飛び散つて重大災害を
引きおこすおそれがあり、この故にヘツダー加工
を適用した鋼棒の端部における強度を十分ならし
めることが要求される一方で、作業上このヘツデ
イング加工つまり亜熱間加工の条件とくに加熱の
温度範囲が広く許容され、しかも安定な強度持続
が期待され得る必要がある。 鋼棒材の端部は亜熱間でヘツダー加工する場合
の加熱手段には通常高周波による短時間加熱が用
いられ、高周波出力と加熱時間を調節する。 ここに形成されるヘツド部の強度と、その破断
形態は加熱条件に大きく左右される。 そのため従来鋼棒材のロツトによつて、また場
合によつて同一ロツトにおいてもヘツダー自体の
変動などから、十分なヘツド部強度をもたらすた
めに高周波出力、加熱時間の設定をかえる必要を
伴う不利があつた。 それ故ヘツダー加工条件すなわち加熱条件が広
い範囲で選び得て、ここに充分なヘツド部強度が
達成されることによる利益は技術的にきわめて大
きい。 さてヘツド部における破断試験（第１図）の結
果によれば、破断形態は第２図のような五種類に
大別される。 (a)はヘツダー加工の影響をうけないところで破
断を生じるものでこの場合ヘツダー加工による強
度低下を生じていない。 (b)、(c)はヘツダー加工時の加熱によつて、ヘツ
ド部またはヘツド下部の軟化が大きいかつたもの
と考えられ、強度は低下することが多い。 (d)、(e)は、ヘツダー加工によりヘツド内部また
はヘツド下部が脆化しあるいはそこにクラツクが
入つたものと考えられ、強度は大きく低下する場
合がある。 かかる問題に対処する方法として、さきに亜熱
間における加工性を良好にし、しかも焼戻し軟化
抵抗を大きくする手段につき、特公昭55−11726
号公報をもつて提案をした。 しかるにその開示に従い破断形態(b)、(c)すなわ
ちヘツダー加工時のヘツド下部の軟化を防止する
ことでは有効であるが、ヘツダー加工時の加熱時
間が短い側および長い側に振れたような場合に
は、しばしばヘツド内部またはヘツド下部の脆化
による破断形態(d)、(e)を生じ、これを完全に抑え
ることができなかつた。 発明者らはかかる脆化の原因を種々検討し、そ
の原因が素材成分のうちSiおよびMnのミクロ編
析にもとづき縞状組織に起因することをつきと
め、Si含有量とMn含有量の比（以下単に
〔Si〕／〔Mn〕であらわす）の値を制御すること
により縞状組織の解消を果たし、PC鋼棒のヘツ
ド下部の脆化を完全に防止することができた。 上記知見に基き、熱間圧延を経て調質熱処理を
施し、その後に亜熱間でのヘツデイング加工を行
つて使用に供される高張力鋼棒材の、該亜熱間加
工に由来する棒材性能の劣化を回避することが、
この発明の目的である。 （課題を解決するための手段） 上記の目的は次の事項にて有効に達成される。 鋼片を熱間圧延したのち、焼入れ温度まで加熱
後、噴射水流ノズルにより急冷して焼入れし、つ
いで280℃以上の温度で焼戻しをする調質熱処理
を施して、亜熱間でのヘツデイング加工を行つて
使用に供する高張力鋼棒材を製造するにあたつ
て、鋼片が Ｃ：0.20〜0.50重量％、Si：0.50〜2.0重量％、
Mn：0.9〜2.0重量％およびCr：0.10〜0.60重量％
を基本成分として、0.005重量％以下のＢを含有
する溶鋼、 又は上記基本成分に加えて、0.005重量％以下
のＢならびに0.010〜0.100重量％のAl及びTiのう
ちの１種又は２種を含有させた溶鋼について、 それぞれ上記Si含有量とMn含有量との比の値
を0.5〜1.2の範囲に成分調整することにより、こ
れらの溶鋼から造つた鋼片の縞状組織の生成をあ
らかじめ防止したものであることを特徴とし、使
用に際しての亜熱間ヘツダー加工中にSi、Mnの
ミクロ偏析に基づくような、縞状組織を含まず、
かくして亜熱間ヘツデイング加工性の向上に著し
く寄与することができる、点溶接性、リラクセー
シヨン値の良好なPCパイル用等のPC鋼棒に有利
に適用しえるヘツデイング加工性に優れる高張力
鋼棒材の製造方法である。 上記成分調整を行つた溶鋼については常法に従
う造塊又は連続鋳造のあと熱間圧延を加えて棒材
とし、その後加熱してオーステナイト領域より急
冷する焼れ入れ、ついで280℃以上の温度にて焼
戻しする調質熱処理を施すことにより爾後のたと
えばPC鋼棒としての使用に当つて亜熱間で施さ
れるヘツダー加工の加熱条件や、その温度変動に
拘らずヘツド部の強度が阻害されずして、しかも
ヘツド下部の脆化は完全に防止されるのであり、
加えて棒材に要求される点溶接材やリラクセーシ
ヨン値において、優れいることが確かめられた。 （作用） 鋼中成分の限定理由は次のとおりである。 Ｃ：0.2〜0.5％ Ｃは焼戻しのあとでの引張り強さに関係し0.2
％未満では280℃以上の焼戻しにより所要の引張
強さとすることが困難となり、また0.5％を超え
ると充分な溶接強度を与える溶接条件のもとでの
伸びの劣化が著しくなるため0.2〜0.5％の範囲を
規定する。 ここに溶接後の伸びの劣化に対しても上記
〔Si〕／〔Mn〕の値の制御が有効であつて、それ
による脆化の防止により、上掲特公昭55−11726
号公報にあつてはＣの上限が0.3％に規制されて
いたのを0.5％まで拡大し得る。 Si：0.5〜2.0％ Siについては、ヘツデインク加工時におけるヘ
ツド下部の脆下を抑止するのに不可欠な〔Si〕／
〔Mn〕の値を0.50〜1.20の範囲内とする条件を満
たすため最低値は、0.45％となるのが若干の余裕
をみこんで下限を0.5％とする。またSiは半金属
としての性格を有すため、添加量を増すと材料の
靱性を損なう傾向があるため上限値は2.0％とし
た。 Mn：0.9〜2.0％ Mnは通常の脱酸および焼入れ効果のほかに、
点溶接性の改善に役立ち、それに有効な0.9〜2.0
％において従来の通常鋼材よりも高目に設定し
た。 Cr：0.1〜0.6％ Crは亜熱間でのヘツダー加工における加工性
改善と広範な加熱条件の下で、ヘツド部の強度を
安定に維持するのに有効な成分であり、0.1％に
満たないとヘツダー加工の加熱条件の範囲を拡げ
る効果に乏しく、また0.6％を超えて含有させて
も効果の増強が期待されず、経済性も劣ることか
ら0.1〜0.6％の範囲に限定した。 焼入れ性を改善する目的でＢを0.0050％以下で
添加し、また必要により有効Ｂを確保するために
0.010〜0.100％のTi及び／又はAlを添加する。 なお調質熱処理のための焼戻し温度は、280℃
より低いときには、良好なリラクセーシヨン値が
得られ難く、それ故280℃以上を必要とする。 （実施例） 従来品種として低Si、低Mn材(A)、(B)、高Si低
Mn(C)、(D)および(E)ならびに低Si、高Mn材(F)，
(G)および(H)を、比較例として、これに対しこの発
明に従う実施例(I)，(J)，(K)および(L)について行つ
たヘツド部の破断試験結果を以下に示す。 表１に供試材の成分を掲げ、これらに高周波出
力を一定にして加熱時間を変えてヘツダー加工を
行つた鋼棒ヘツド部の破断試験結果を第３図に示
した。
【表】
比較例では加熱時間６秒を超えると破断強度は
低下しているのに対し、実施例は強度の低下がほ
とんどなかつた。 次に形態(a)のみの破断とそれ以外の破断形態を
含むものを記号を分けて、〔Si〕／〔Mn〕の値と
破断強度の関係をヘツダー加工時の熱負荷の最も
大きい加熱時間7.5秒について示すと第４図のと
おりである。 図から明らかなように、7.5秒加熱後の破断強
度は〔Si〕／〔Mn〕の値0.85前後を最良値とし、
該比が0.5よりも小さい場合もまた1.2より大きい
場合も著しく破断強度が低下する。 また破断形態についても〔Si〕／〔Mn〕の値
が0.5未満および1.2超えて形態ａ以外の破断を示
す。 従つて〔Si〕／〔Mn〕の値の範囲としては
0.50〜1.20の間に調整すべき必要が明らかであ
る。 これは縞状組織を解消するための炭素溶解度に
対する溶質原子量の適当なバランスがあり、
〔Si〕／〔Mn〕の値0.85はこのバランス量比の最
適値を示している。 次にPCパイルなどをオートクレープ養生する
場合の高温でのリラクセーシヨン値を示す。 ここに、高温リラクセーシヨン値は、調温室温
（20℃）で試験片を適当な間隔でつかみ、約１分
間で試験片の規格破断荷重に70％を乗じた値の荷
重をかけ、つかみ間隔をそのままに保持しなが
ら、１時間で180℃の温度に昇温してその温度に
３時間保持したのち、自然空冷し、荷重をかけて
から23時間の経過中に減少する荷重の測定をつづ
け、試験の終期減少荷重の初期荷重に対する百分
率で算出する。 表２に高温リラクセーシヨン値を示した。
低下しているのに対し、実施例は強度の低下がほ
とんどなかつた。 次に形態(a)のみの破断とそれ以外の破断形態を
含むものを記号を分けて、〔Si〕／〔Mn〕の値と
破断強度の関係をヘツダー加工時の熱負荷の最も
大きい加熱時間7.5秒について示すと第４図のと
おりである。 図から明らかなように、7.5秒加熱後の破断強
度は〔Si〕／〔Mn〕の値0.85前後を最良値とし、
該比が0.5よりも小さい場合もまた1.2より大きい
場合も著しく破断強度が低下する。 また破断形態についても〔Si〕／〔Mn〕の値
が0.5未満および1.2超えて形態ａ以外の破断を示
す。 従つて〔Si〕／〔Mn〕の値の範囲としては
0.50〜1.20の間に調整すべき必要が明らかであ
る。 これは縞状組織を解消するための炭素溶解度に
対する溶質原子量の適当なバランスがあり、
〔Si〕／〔Mn〕の値0.85はこのバランス量比の最
適値を示している。 次にPCパイルなどをオートクレープ養生する
場合の高温でのリラクセーシヨン値を示す。 ここに、高温リラクセーシヨン値は、調温室温
（20℃）で試験片を適当な間隔でつかみ、約１分
間で試験片の規格破断荷重に70％を乗じた値の荷
重をかけ、つかみ間隔をそのままに保持しなが
ら、１時間で180℃の温度に昇温してその温度に
３時間保持したのち、自然空冷し、荷重をかけて
から23時間の経過中に減少する荷重の測定をつづ
け、試験の終期減少荷重の初期荷重に対する百分
率で算出する。 表２に高温リラクセーシヨン値を示した。
【表】
この結果より実施例は、従来品に比べ高温リラ
クセーシヨン特性もとくにすぐれていることがわ
かつた。 第５図は、焼戻し温度と常温リラクセーシヨン
値の関係を求めたものである。 ここに、常温リラクセーシヨンは、常温で試験
片を適当な間隔でつかみ、約１分間で規格降伏点
荷重に80％を乗じた地の荷重104Kgｆ／mm2をかけ、
つかみ間隔をそのままに保持しながら、荷重をか
けてから10時間の経過中に減少する荷重の測定を
つづけ、試験の終期減少荷重の初期荷重に対する
百分率で算出する。 常温リラクセーシヨン値は焼戻し温度280℃未
満では急激に増加している。このことから焼戻し
温度は、280℃以上とすることがとくに有利であ
る。 （発明の効果） この発明によれば熱間加工を経て焼入れ、焼戻
し処理を施した高張力鋼棒材につき、使用に際し
て亜熱間でのヘツデイング加工が加えられる場合
には、該加工にもとなう棒材特性の劣化を来たす
べき原因が適切な鋼材の成分調整によつて除去さ
れたので、この種の使途における該特性の信頼性
を高めその使途の増大に著しい寄与をもたらす。
クセーシヨン特性もとくにすぐれていることがわ
かつた。 第５図は、焼戻し温度と常温リラクセーシヨン
値の関係を求めたものである。 ここに、常温リラクセーシヨンは、常温で試験
片を適当な間隔でつかみ、約１分間で規格降伏点
荷重に80％を乗じた地の荷重104Kgｆ／mm2をかけ、
つかみ間隔をそのままに保持しながら、荷重をか
けてから10時間の経過中に減少する荷重の測定を
つづけ、試験の終期減少荷重の初期荷重に対する
百分率で算出する。 常温リラクセーシヨン値は焼戻し温度280℃未
満では急激に増加している。このことから焼戻し
温度は、280℃以上とすることがとくに有利であ
る。 （発明の効果） この発明によれば熱間加工を経て焼入れ、焼戻
し処理を施した高張力鋼棒材につき、使用に際し
て亜熱間でのヘツデイング加工が加えられる場合
には、該加工にもとなう棒材特性の劣化を来たす
べき原因が適切な鋼材の成分調整によつて除去さ
れたので、この種の使途における該特性の信頼性
を高めその使途の増大に著しい寄与をもたらす。
第１図はヘツド部の破断試験要領説明図、第２
図は破断形態模式図、第３図は亜熱間ヘツダー加
工加熱時間が破断強度に及ぼす影響を示すグラ
フ、第４図は〔Si〕／〔Mn〕についての同様な
グラフ、第５図は、焼戻し温度と常温リラクセー
シヨン関係グラフである。
図は破断形態模式図、第３図は亜熱間ヘツダー加
工加熱時間が破断強度に及ぼす影響を示すグラ
フ、第４図は〔Si〕／〔Mn〕についての同様な
グラフ、第５図は、焼戻し温度と常温リラクセー
シヨン関係グラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼片を熱間圧延したのち、焼入れ温度まで加
熱後、噴射水流ノズルにより急冷して焼入れし、
ついで280℃以上の温度で焼戻しをする調質熱処
理を施して、亜熱間でのヘツデイング加工を行つ
て使用に供する高張力鋼棒材を製造するにあたつ
て、鋼片が Ｃ：0.20〜0.50重量％ Si：0.50〜2.0重量％ Mn：0.9〜2.0重量％および Cr：0.10〜0.60重量％ を基本成分として、 0.005重量％以下のＢを含有する溶鋼について、 上記Si含有量とMn含有量との比の値を0.5〜
1.2の範囲に成分調整することにより、この溶鋼
から造つた鋼片の縞状組織の生成をあらかじめ防
止したものであることを特徴とするヘツデイング
加工法に優れる高張力鋼棒材の製造方法。 ２ 鋼片を熱間圧延したのち、焼入れ温度まで加
熱後、噴射水流ノズルにより急冷して焼入れし、
ついで280℃以上の温度で焼戻しをする調質熱処
理を施して、亜熱間でのヘツデイング加工を行つ
て使用に供する高張力鋼棒材を製造するにあたつ
て、鋼片が Ｃ：0.20〜0.50重量％ Si：0.50〜2.0重量％ Mn：0.9〜2.0重量％および Cr：0.10〜0.60重量％ を基本成分として、 0.005重量％以下のＢならびに0.010〜0.100重量
％のAl及びTiのうちから選んだ１種又は２種を
含有する溶鋼について、 上記Si含有量とMn含有量との比の値を0.5〜
1.2の範囲に成分調整することにより、この溶鋼
から造つた鋼片の縞状組織の生成をあらかじめ防
止したものであることを特徴とするヘツデイング
加工法に優れる高張力鋼棒材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11826083A JPS6013029A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 高張力鋼棒材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11826083A JPS6013029A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 高張力鋼棒材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013029A JPS6013029A (ja) | 1985-01-23 |
| JPH0565567B2 true JPH0565567B2 (ja) | 1993-09-20 |
Family
ID=14732218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11826083A Granted JPS6013029A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 高張力鋼棒材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013029A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63151720A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-24 | 川鉄テクノワイヤ株式会社 | 高強度ｐｃ鋼棒の製造方法 |
| JPH06105246B2 (ja) * | 1988-03-11 | 1994-12-21 | 株式会社日立製作所 | 液体クロマトグラフ |
| JP2698374B2 (ja) * | 1988-05-26 | 1998-01-19 | 川崎製鉄株式会社 | 高張力ｐｃ鋼棒の製造方法 |
| CN111041363B (zh) * | 2019-12-13 | 2021-06-15 | 首钢集团有限公司 | 一种1420Mpa级预应力钢材及其制备方法、应用 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55107734A (en) * | 1979-02-14 | 1980-08-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of high tensile steel wire rod |
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| JPS56119728A (en) * | 1980-02-25 | 1981-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of high tensile wire rod |
| JPS5745811A (en) * | 1980-08-30 | 1982-03-16 | Matsushita Electric Works Ltd | Mirror cabinet |
| JPS57169020A (en) * | 1981-04-11 | 1982-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tensile steel bar |
| JPS5782432A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tensile wire rod |
| JPS5839737A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力線材の製造方法 |
-
1983
- 1983-07-01 JP JP11826083A patent/JPS6013029A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6013029A (ja) | 1985-01-23 |
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