JPS6013029A - 高張力鋼棒材の製造方法 - Google Patents
高張力鋼棒材の製造方法Info
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- JPS6013029A JPS6013029A JP11826083A JP11826083A JPS6013029A JP S6013029 A JPS6013029 A JP S6013029A JP 11826083 A JP11826083 A JP 11826083A JP 11826083 A JP11826083 A JP 11826083A JP S6013029 A JPS6013029 A JP S6013029A
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- Japan
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- bar
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
ＰＣ鋼棒を代表例とする高張力鋼棒材は、一般に熱間圧
延を経て調質熱処理すなわち焼入れおよび焼戻し処理を
施し、その後に上記ＰＣ鋼棒によるコンクリート構造物
に対するプレストレス導入の便宜を与える几めの、ヘッ
ディングを典型例とする温間加工（亜熱間加工を含む）
を行って使用に供されることが多い。
延を経て調質熱処理すなわち焼入れおよび焼戻し処理を
施し、その後に上記ＰＣ鋼棒によるコンクリート構造物
に対するプレストレス導入の便宜を与える几めの、ヘッ
ディングを典型例とする温間加工（亜熱間加工を含む）
を行って使用に供されることが多い。
このような温間加工の九めの加熱には通常高周波誘導加
熱の如き急熱が行われる。
熱の如き急熱が行われる。
それ故かような温間加工部材における棒材性能の劣化を
来丁うれいがお９、その有効な回避に関連して以下のべ
る技術内容は、高張力鋼棒材の成分調整の下での調質組
織の改善を目指し、一般にＰＣ鋼棒を代表例とする高張
力鋼棒材の製造方法が属する技術の分野に位置する。
来丁うれいがお９、その有効な回避に関連して以下のべ
る技術内容は、高張力鋼棒材の成分調整の下での調質組
織の改善を目指し、一般にＰＣ鋼棒を代表例とする高張
力鋼棒材の製造方法が属する技術の分野に位置する。
問題点
この種の鋼棒材はすでに触れたように、たとえばＰＣ鋼
俸としてＰＯパイルなどの製造に利用され、通常引張り
強さ１４＋５／＋ｇ／；、−以上のものが多く使用され
る。
俸としてＰＯパイルなどの製造に利用され、通常引張り
強さ１４＋５／＋ｇ／；、−以上のものが多く使用され
る。
しかるにＰＣパイルの製造にあたってＰＣ鋼棒は予め補
助鉄筋などと組合わせて点溶接などにより鉄筋かとに編
まれるが、それに先立って鋼棒の端部にしばしばヘッデ
ィング加工を施し、多数のＰＣ鋼棒を端層と固定する便
宜に供される。
助鉄筋などと組合わせて点溶接などにより鉄筋かとに編
まれるが、それに先立って鋼棒の端部にしばしばヘッデ
ィング加工を施し、多数のＰＣ鋼棒を端層と固定する便
宜に供される。
このようにしてつくられたヘッド部がもしも鋼棒のプレ
ストレス導入のための荷重下に破断すると、鋼棒ヘッド
部の破片が飛び散って重大災害音引きおこすおそれがあ
り、この故にヘッダー加工全適用した鋼棒の端部におけ
る・強度を十分ならしめることが要求でれる一万で、作
業上このヘッディング加工つまり亜熱間加工の条件とく
に力ロ熱の温度範囲が広く許容され、しかも安定な強度
持続が期待され得る必要がある。
ストレス導入のための荷重下に破断すると、鋼棒ヘッド
部の破片が飛び散って重大災害音引きおこすおそれがあ
り、この故にヘッダー加工全適用した鋼棒の端部におけ
る・強度を十分ならしめることが要求でれる一万で、作
業上このヘッディング加工つまり亜熱間加工の条件とく
に力ロ熱の温度範囲が広く許容され、しかも安定な強度
持続が期待され得る必要がある。
一般にこの糧鋼棒材として（３０Ｊ５重量％（以下単に
チで示す） 、Ｍｎ ｏ、ｓ％程度を含み、焼入れ焼戻
し処理を施したものが広く用いられて来た７５ζ点溶接
後の伸びのほか、とくにヘッダー加工部に充分な強度全
実現するためのへラダー加工加熱温度の範囲が狭いこと
などの点に問題が残されているＯ 鋼棒材の端部を亜熱間でヘッダー加工する場合の加熱手
段には通常高周波による短時間加熱が用いられ、高周波
出力と加熱時間を調節する０ここに形成されるヘッド部
の強度と、その破断形態は刀日熱条件に大きく左右され
る。
チで示す） 、Ｍｎ ｏ、ｓ％程度を含み、焼入れ焼戻
し処理を施したものが広く用いられて来た７５ζ点溶接
後の伸びのほか、とくにヘッダー加工部に充分な強度全
実現するためのへラダー加工加熱温度の範囲が狭いこと
などの点に問題が残されているＯ 鋼棒材の端部を亜熱間でヘッダー加工する場合の加熱手
段には通常高周波による短時間加熱が用いられ、高周波
出力と加熱時間を調節する０ここに形成されるヘッド部
の強度と、その破断形態は刀日熱条件に大きく左右され
る。
そのため従来鋼棒材のロットによって、また場合によっ
ては同一ロットにおいてもヘッダー自体の変動などから
、十分なヘッド部強度をもたらすために高周波出力、加
熱時間の設定をかえる必要を伴う不利があった。
ては同一ロットにおいてもヘッダー自体の変動などから
、十分なヘッド部強度をもたらすために高周波出力、加
熱時間の設定をかえる必要を伴う不利があった。
それ故ヘッダー加工条件すなわち加熱条件が広い範囲で
選び得て、ここに充分なヘッド部強度が達成されること
による利益は技術的にきわめて大きい。
選び得て、ここに充分なヘッド部強度が達成されること
による利益は技術的にきわめて大きい。
さてヘッド部における破断試験（第１図りの結果によれ
ば、破断形態は第２図のような五種類に大別される。
ば、破断形態は第２図のような五種類に大別される。
（ａ）はへラダー力ロエの影響をうけないところで破断
を生じたものでこの場合へラダー加工による強度低下は
生じていない。
を生じたものでこの場合へラダー加工による強度低下は
生じていない。
（ｂ） 、 （Ｃりはヘッダー加工時の加熱によって、
ヘッド部またはヘッド下部の軟化が大きかったものと考
えられ、強度は低下することが多い。
ヘッド部またはヘッド下部の軟化が大きかったものと考
えられ、強度は低下することが多い。
（ｄ） 、 （ｅ）は、ヘッダー加工によりヘッド内部
またはヘッド下部が脆化しあるいはそこにクラックが入
ったものと考えられ、強度は大きく低下する場合がある
。
またはヘッド下部が脆化しあるいはそこにクラックが入
ったものと考えられ、強度は大きく低下する場合がある
。
かかる問題に対処する方法として、さきに温間における
加工性を良好にし、しかも焼戻し軟化抵抗を大きくする
手段につき、特公昭！５５−１１７２６号公報をもつ・
て提案をした。
加工性を良好にし、しかも焼戻し軟化抵抗を大きくする
手段につき、特公昭！５５−１１７２６号公報をもつ・
て提案をした。
しかるにその開示に従い破断形態（ｔ）） 、 （Ｃ＋
）丁なわちヘッダー加工時のヘッド下部の軟化を防止す
ることでは有効であるが、ヘッダー加工時の加熱時間が
短い側および長い側に振れたような場合には、しばしば
ヘッド内部またはヘッド下部の脆化による破断形態（Ｃ
Ｉ） 、 （１３３’に生じ、これを完全に抑えること
ができなかった。
）丁なわちヘッダー加工時のヘッド下部の軟化を防止す
ることでは有効であるが、ヘッダー加工時の加熱時間が
短い側および長い側に振れたような場合には、しばしば
ヘッド内部またはヘッド下部の脆化による破断形態（Ｃ
Ｉ） 、 （１３３’に生じ、これを完全に抑えること
ができなかった。
発想の端緒
発明者らはかかる脆化の原因を種々検討し、その原因が
素材成分のうちＳｉおよびＭｎのミクロ偏析にもとづく
縞状組織に起因することをつきとめ・（ｓｉ）／（Ｍｎ
）比を制御することにより縞状組織の解消を果たし、Ｐ
Ｃ鋼棒のヘッド下部の脆化を完全に防止することができ
た。
素材成分のうちＳｉおよびＭｎのミクロ偏析にもとづく
縞状組織に起因することをつきとめ・（ｓｉ）／（Ｍｎ
）比を制御することにより縞状組織の解消を果たし、Ｐ
Ｃ鋼棒のヘッド下部の脆化を完全に防止することができ
た。
発明の目的
上記知見に基き、熱間圧延を経て調質熱処理を施し、そ
の後に温間加工を行って使用に供される□高張力鋼棒材
の、該温間加工に由来する棒材性能の劣化を回避するこ
とが、この発明の目的である。
の後に温間加工を行って使用に供される□高張力鋼棒材
の、該温間加工に由来する棒材性能の劣化を回避するこ
とが、この発明の目的である。
発明の構成
上記の目的は次の事項にて有効に達成される。
熱間圧延を経て調貿熱処理全施し、その後に温間加工を
行って使用に供される高張力鋼棒材として、０ ： ０
．２０〜０．５０％、 ｓｉ ： ０．５〜２．０％。
行って使用に供される高張力鋼棒材として、０ ： ０
．２０〜０．５０％、 ｓｉ ： ０．５〜２．０％。
Ｉｎ ： ０．９〜２．０％およびＯｒ ： ０．１０
〜０．６０ ％を０．００５％以下のＢあるいはさらに
０．０１０〜０．１０係のＡＡ及び／又はＴ１とともに
含有する溶鋼を溶製し、かつその８１およびＭｎ含有量
’ｃ （Ｓｉｌｌ、（Ｉｎ） Ｔあられした両者の比（
”）／（Ｍｎ） ＝ （１，８５±０．８５の条件を満
たす組成に成分調整した鋼を用いて熱間圧延したのち焼
入れし、ついで２８０°０以上の温度で焼戻しを行うこ
とにより、爾後の温間加工中Ｓｉ 、 Ｍｎのミクロ偏
析に基く、縞状組織を含まずして温間加工性にすぐれし
かも点溶接性レラクセーション値を良好に改良し得る高
張力鋼棒材の製造法。
〜０．６０ ％を０．００５％以下のＢあるいはさらに
０．０１０〜０．１０係のＡＡ及び／又はＴ１とともに
含有する溶鋼を溶製し、かつその８１およびＭｎ含有量
’ｃ （Ｓｉｌｌ、（Ｉｎ） Ｔあられした両者の比（
”）／（Ｍｎ） ＝ （１，８５±０．８５の条件を満
たす組成に成分調整した鋼を用いて熱間圧延したのち焼
入れし、ついで２８０°０以上の温度で焼戻しを行うこ
とにより、爾後の温間加工中Ｓｉ 、 Ｍｎのミクロ偏
析に基く、縞状組織を含まずして温間加工性にすぐれし
かも点溶接性レラクセーション値を良好に改良し得る高
張力鋼棒材の製造法。
上記成分調整を行った溶鋼については常法に従う造塊又
は連続鋳造のあと熱間圧延を加えて棒材とし、その後オ
ーステナイト領域より急冷する焼入れ、ついで２８０℃
以上の温度にて焼戻しする調質熱処理を施すことにより
爾後のたとえばＰＣ鋼棒としての使用に当って亜熱間で
施されるヘッダ・−加工の加熱条件や、その温度変動に
拘らずヘッド部の強度が阻害されずして、しかもヘッド
下部の脆化は完全に防止されるのであり、加えて棒材に
要求される点溶接性やレラクセーション値において、優
れていることが確かめられた。
は連続鋳造のあと熱間圧延を加えて棒材とし、その後オ
ーステナイト領域より急冷する焼入れ、ついで２８０℃
以上の温度にて焼戻しする調質熱処理を施すことにより
爾後のたとえばＰＣ鋼棒としての使用に当って亜熱間で
施されるヘッダ・−加工の加熱条件や、その温度変動に
拘らずヘッド部の強度が阻害されずして、しかもヘッド
下部の脆化は完全に防止されるのであり、加えて棒材に
要求される点溶接性やレラクセーション値において、優
れていることが確かめられた。
鋼中成分の限定理由は次のとおりである。
０ ： Ｕ、２〜０．５％
Ｏｆｄ焼戻しのあとでの引張り強さに関係し０．２チ未
満では２８０″Ｃ以上の焼戻しによυ所要の引張強式と
することが困難となり、また０、５チを越えると充分な
溶接強度を与える溶接条件のもとての伸びの劣化が著し
くなるため０．２〜０．５％の範囲を規定する。
満では２８０″Ｃ以上の焼戻しによυ所要の引張強式と
することが困難となり、また０、５チを越えると充分な
溶接強度を与える溶接条件のもとての伸びの劣化が著し
くなるため０．２〜０．５％の範囲を規定する。
ここに溶接後の伸びの劣化に対しても上記〔８ｉ〕／〔
Ｍｎ〕比の制御が有効であって、それによる脆化の防止
により、止揚特公昭５５−１１７２６号公報にあっては
Ｃの上限が０．３％に規制されていたのヲ０．５％まで
拡太し得る。
Ｍｎ〕比の制御が有効であって、それによる脆化の防止
により、止揚特公昭５５−１１７２６号公報にあっては
Ｃの上限が０．３％に規制されていたのヲ０．５％まで
拡太し得る。
Ｓｉ ： ０．５〜２．０ ％
Ｓｌについては、ヘラティング加工時におけるヘッド下
部の脆化を抑止するのに不可欠な（Ｓｌ）ｌ（Ｉｎ）＝
０．８５±０．３５の条件を満たすため最低値に、０
．４５％となるのが若干の余裕をみこんで下限を０．５
チとする。またＳｉは半金属としての性格を有するため
、添加量を増すと材料の靭性を損なう傾向があるため上
限値は２．０チとした。
部の脆化を抑止するのに不可欠な（Ｓｌ）ｌ（Ｉｎ）＝
０．８５±０．３５の条件を満たすため最低値に、０
．４５％となるのが若干の余裕をみこんで下限を０．５
チとする。またＳｉは半金属としての性格を有するため
、添加量を増すと材料の靭性を損なう傾向があるため上
限値は２．０チとした。
Ｍｎ ： ０．９〜２．０ ％
Ｍｎは通常の脱酸および焼入れ効果のほかに、点溶接性
の改善に役立ち、それに有効な０．９〜２．０チにおい
て従来の通常鋼材よりも高目に設定した。
の改善に役立ち、それに有効な０．９〜２．０チにおい
て従来の通常鋼材よりも高目に設定した。
Ｏｒ ： ０．１〜０．６％
Ｏｒは亜熱間でのへラダー加工における加工性改善と広
範な加熱条件の下で、ヘッド部の強度をｌ安定に維持す
るのに有効な成分であ、！２％０・１％に満たないとヘ
ッダー加工の加熱条件の範囲を拡げる効果に乏しく、ま
た０、６％’ｉ越えて含有させても効果の増強が期待さ
れず、経済性も劣ることから０．１〜０．６ ％の範囲
に限定した。
範な加熱条件の下で、ヘッド部の強度をｌ安定に維持す
るのに有効な成分であ、！２％０・１％に満たないとヘ
ッダー加工の加熱条件の範囲を拡げる効果に乏しく、ま
た０、６％’ｉ越えて含有させても効果の増強が期待さ
れず、経済性も劣ることから０．１〜０．６ ％の範囲
に限定した。
焼入性を改善する目的でＢを０．００５０％以下で添カ
ロし、また必要により有効Ｂを確保するために０．０１
０〜０．１００チのＴｉ及び／又はＡ７１を添加する。
ロし、また必要により有効Ｂを確保するために０．０１
０〜０．１００チのＴｉ及び／又はＡ７１を添加する。
なお調質熱処理のための焼戻し温度は、２８０℃より低
いときには、良好なレラクセーショｙ値が得られ難く、
それ故２８０℃以上を必要とする。
いときには、良好なレラクセーショｙ値が得られ難く、
それ故２８０℃以上を必要とする。
実施例
従来品種として低ｓｉ 、低Ｉｎ材（Ａ） 、 ＣＢ）
、高Ｓｉ低Ｍｎ材（０） 、 ＣＤ）および（Ｅ）な
らびに低Ｓｉ。
、高Ｓｉ低Ｍｎ材（０） 、 ＣＤ）および（Ｅ）な
らびに低Ｓｉ。
高Ｍｎ材（Ｆ、Ｇ、Ｈ）’ｅ、比較例とし、これに対し
この発明に従う実施例（１） 、 （Ｊ）および（Ｋ）
について行なったヘッド部の破断試験結果を以下に示す
。
この発明に従う実施例（１） 、 （Ｊ）および（Ｋ）
について行なったヘッド部の破断試験結果を以下に示す
。
表１に供試材の成分を掲げ、これらに高周彼出力を一定
にして加熱時間を変えてヘッダー加工を行なった鋼棒ヘ
ッド部の破断試験結果を第３図に示した。
にして加熱時間を変えてヘッダー加工を行なった鋼棒ヘ
ッド部の破断試験結果を第３図に示した。
比較例では加熱時間６秒を越えると破断強度は低下して
いるのに対し、実施例は強度の低下がほとんどなかった
。
いるのに対し、実施例は強度の低下がほとんどなかった
。
次に形態（ａ）のみの破断とそれ以外の破断形態を含む
ものとを記号を分けて、〔８１）／（Ｋｎ）比と破断強
度の関係をヘッダー加工時の熱負荷の最も大きい加熱時
間７．５秒について示すと第４図のとおりである。
ものとを記号を分けて、〔８１）／（Ｋｎ）比と破断強
度の関係をヘッダー加工時の熱負荷の最も大きい加熱時
間７．５秒について示すと第４図のとおりである。
図から明らかなように、７．５秒加熱後の破断強度は（
ｓｉ）／（Ｍｎ）比０．８５前後を最良値トシ、読比が
０．５よりも小さい場合もまた１、２より大きい場合も
著しく破断強度が低下する。
ｓｉ）／（Ｍｎ）比０．８５前後を最良値トシ、読比が
０．５よりも小さい場合もまた１、２より大きい場合も
著しく破断強度が低下する。
また破断形態についても＝）／（Ｉｎ）比０．５未満お
よび１．２越えては形態（Ｑ以外の破断を示す。
よび１．２越えては形態（Ｑ以外の破断を示す。
従って（Ｓ”／（Ｉｎ）比の範囲としては・０・８５±
０・８５の間に調整すべき必要が明らかである。
０・８５の間に調整すべき必要が明らかである。
これは縞状組織を解消するための炭素溶解度に対する溶
質原子量の適当なバランスがあり、（ｓｉ）／（Ｍｎ）
比０．８５はこのバランス量比を示している。
質原子量の適当なバランスがあり、（ｓｉ）／（Ｍｎ）
比０．８５はこのバランス量比を示している。
次にＰＣパイルなどをオートクレーブ養生する場合の高
温でのりラクセーション値ヲ示す。
温でのりラクセーション値ヲ示す。
試験条件線、１８０℃にて８時間保持して実施した。
表２にレラクセーション値を示した。
表２ リラクセーショ７値 （１８０°Ｘ ３ Ｈｒ保
持Ｘり＝３）（チ） この結果より実施例は、従来品に比ペリラクセージョン
特性もとくにすぐれていることがわかったＯ 第５図は、焼戻し温度とレラクセーションｍ（ここでは
初期荷重１０４ｋｇ／朋２で室温１０時間の値）の関係
をめたものである。
持Ｘり＝３）（チ） この結果より実施例は、従来品に比ペリラクセージョン
特性もとくにすぐれていることがわかったＯ 第５図は、焼戻し温度とレラクセーションｍ（ここでは
初期荷重１０４ｋｇ／朋２で室温１０時間の値）の関係
をめたものである。
レラクセーション値に焼戻し温度２８０℃未満では急激
に増加している。このことから焼戻し温度は、２８０“
Ｃ以上とすることがとくに有利である。
に増加している。このことから焼戻し温度は、２８０“
Ｃ以上とすることがとくに有利である。
発明の効果
この発明によれば熱間加工を経て焼入れ、焼戻し処理を
施した高張力鋼棒材につき、使用に際して温間加工が加
えられる場合に、該加工に伴う棒材特性の劣化を来すべ
き原因が適切な鋼材の成分調整によって除去されたので
、この種の使途における該特性の信頼性を高めその使途
の増大に著しい寄与をもたらす。
施した高張力鋼棒材につき、使用に際して温間加工が加
えられる場合に、該加工に伴う棒材特性の劣化を来すべ
き原因が適切な鋼材の成分調整によって除去されたので
、この種の使途における該特性の信頼性を高めその使途
の増大に著しい寄与をもたらす。
第１図はヘッド部の破断試験要領説明図、第２図は破断
形態模式図、 第３図は温間加工加熱時間が破断強度に及はす影響を示
すグラフ、 第５図は、焼戻し温度とレラクセーション関係グラフで
ある。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 同 出願人 川鉄鋼線工業株式会社 （ｆ、−ｅり梁邸塘澱 Δ旭すべきシー五箱３
形態模式図、 第３図は温間加工加熱時間が破断強度に及はす影響を示
すグラフ、 第５図は、焼戻し温度とレラクセーション関係グラフで
ある。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 同 出願人 川鉄鋼線工業株式会社 （ｆ、−ｅり梁邸塘澱 Δ旭すべきシー五箱３
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱間圧延を経て調質熱処理を施し、その後に温間加
工を行って使用に供される高張カ鋼徨材として、 ａ ： ０．２０〜０．５０重−ｉチ Ｓｉ ： ０．５〜２．０重量％ Ｉｎ ： ０．９〜２．０重−ｊ１％ およびＯｒ ：
０．１０〜０．６０重ｆ％ を、０．００５重量％以下のＢあるいはさらに、０．０
１０〜０．１００ ｌｉ量チのＡＩ及び／又はＴｉとと
もに含有する溶鋼を溶製し、かつそのｓｌおよびＭｎ含
有量を（Ｓｉ） 、 （Ｍｎ）であられした両者の比Ｃ
３ｉ）／（Ｈ，） ＝ ０．８５±０．８５の条件を満
たす組成に成分調整した鋼を用いて、熱間圧延したのち
焼入れし、ついで２８０−０以上の温度で焼き戻しをす
ることを特徴とする高張力棒材の製造方法−０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11826083A JPS6013029A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 高張力鋼棒材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11826083A JPS6013029A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 高張力鋼棒材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013029A true JPS6013029A (ja) | 1985-01-23 |
| JPH0565567B2 JPH0565567B2 (ja) | 1993-09-20 |
Family
ID=14732218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11826083A Granted JPS6013029A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 高張力鋼棒材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013029A (ja) |
Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
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-
1983
- 1983-07-01 JP JP11826083A patent/JPS6013029A/ja active Granted
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Also Published As
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|---|---|
| JPH0565567B2 (ja) | 1993-09-20 |
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