JPH0565575A - ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材 - Google Patents
ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材Info
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- JPH0565575A JPH0565575A JP25028191A JP25028191A JPH0565575A JP H0565575 A JPH0565575 A JP H0565575A JP 25028191 A JP25028191 A JP 25028191A JP 25028191 A JP25028191 A JP 25028191A JP H0565575 A JPH0565575 A JP H0565575A
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- Japan
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- tial
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 高強度高靱性なＴｉＡｌ系金属間化合物製構
造部材を提供する。 【構成】 Ｔｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γとを交互に
積層した層状組織Ｌを有するＴｉＡｌ系金属間化合物よ
り構成され、且つ所定の応力下で使用される構造部材１
である。層状組織Ｌの体積分率Ｖｆは１００％に設定さ
れている。層状組織Ｌにおける応力方向と平行に応力方
向線ａを規定し、またＴｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γ
との積層方向と平行に積層方向線ｂを規定したとき、応
力方向線ａに対する積層方向線ｂの傾き角θは９０°に
設定される。
造部材を提供する。 【構成】 Ｔｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γとを交互に
積層した層状組織Ｌを有するＴｉＡｌ系金属間化合物よ
り構成され、且つ所定の応力下で使用される構造部材１
である。層状組織Ｌの体積分率Ｖｆは１００％に設定さ
れている。層状組織Ｌにおける応力方向と平行に応力方
向線ａを規定し、またＴｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γ
との積層方向と平行に積層方向線ｂを規定したとき、応
力方向線ａに対する積層方向線ｂの傾き角θは９０°に
設定される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＴｉＡｌ系金属間化合
物より構成された構造部材に関する。
物より構成された構造部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】この種構造部材は、その材質に起因して
軽量で、且つ優れた耐熱性を有するため、エンジン部品
等への適用が期待されている。
軽量で、且つ優れた耐熱性を有するため、エンジン部品
等への適用が期待されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
構造部材は比較的低強度低靱性であるため、所定の応力
下で使用された場合、耐久性が乏しい、といった問題が
ある。
構造部材は比較的低強度低靱性であるため、所定の応力
下で使用された場合、耐久性が乏しい、といった問題が
ある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、使用時の応力に十分
に対抗し得る高強度、且つ高靱性な前記構造部材を提供
することを目的とする。
に対抗し得る高強度、且つ高靱性な前記構造部材を提供
することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｔｉ3 Ａｌ相
とＴｉＡｌ相とを交互に積層した層状組織を有するＴｉ
Ａｌ系金属間化合物より構成された構造部材であって、
前記層状組織は複数の層状組織形成部より構成され、全
層状組織形成部におけるＴｉ3 Ａｌ相とＴｉＡｌ相との
積層方向を一方向に設定したことを特徴とする。
とＴｉＡｌ相とを交互に積層した層状組織を有するＴｉ
Ａｌ系金属間化合物より構成された構造部材であって、
前記層状組織は複数の層状組織形成部より構成され、全
層状組織形成部におけるＴｉ3 Ａｌ相とＴｉＡｌ相との
積層方向を一方向に設定したことを特徴とする。
【０００６】
【実施例】図１（ａ）は、丸棒状構造部材１を示し、ま
た同図（ｂ）は、構造部材１を構成する多結晶質ＴｉＡ
ｌ系金属間化合物の金属組織の一例を模型的に示したも
のである。この金属組織は、Ｔｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡ
ｌ相γとを、それらが交互に積層されるように析出させ
た層状組織（ラメラ組織）Ｌであり、その層状組織Ｌ
は、各結晶体２が持つ同一構造の層状組織形成部Ｌａよ
り構成される。この場合、金属組織における層状組織Ｌ
の体積分率ＶｆはＶｆ＝１００％である。
た同図（ｂ）は、構造部材１を構成する多結晶質ＴｉＡ
ｌ系金属間化合物の金属組織の一例を模型的に示したも
のである。この金属組織は、Ｔｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡ
ｌ相γとを、それらが交互に積層されるように析出させ
た層状組織（ラメラ組織）Ｌであり、その層状組織Ｌ
は、各結晶体２が持つ同一構造の層状組織形成部Ｌａよ
り構成される。この場合、金属組織における層状組織Ｌ
の体積分率ＶｆはＶｆ＝１００％である。
【０００７】構造部材１は所定の応力下で使用されるも
のであり、その応力方向に対して層状組織Ｌは下記のよ
うな方向性を有する。
のであり、その応力方向に対して層状組織Ｌは下記のよ
うな方向性を有する。
【０００８】例えば、軸線方向に引張り応力が発生する
ような環境下で構造部材１が使用される場合において、
層状組織Ｌにおける応力方向と平行に応力方向線ａを規
定し、またＴｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γとの積層方
向と平行に積層方向線ｂを規定したとき、応力方向線ａ
に対する積層方向線ｂの傾き角θは、４５°≦θ≦９０
°に設定される。
ような環境下で構造部材１が使用される場合において、
層状組織Ｌにおける応力方向と平行に応力方向線ａを規
定し、またＴｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γとの積層方
向と平行に積層方向線ｂを規定したとき、応力方向線ａ
に対する積層方向線ｂの傾き角θは、４５°≦θ≦９０
°に設定される。
【０００９】図１（ａ），（ｂ）は、傾き角θがθ＝９
０°の場合に、図２はθ＝６０°の場合に、図３はθ＝
４５°の場合にそれぞれ該当する。
０°の場合に、図２はθ＝６０°の場合に、図３はθ＝
４５°の場合にそれぞれ該当する。
【００１０】ＴｉＡｌ系金属間化合物において、層状組
織Ｌを析出させるために、Ａｌ含有量は３６原子％≦Ａ
ｌ≦６０原子％に設定される。
織Ｌを析出させるために、Ａｌ含有量は３６原子％≦Ａ
ｌ≦６０原子％に設定される。
【００１１】またＴｉＡｌ系金属間化合物は第３元素Ｍ
を含有し、その第３元素Ｍは、Ｔｉと化合してＴｉ5 Ｍ
3 型析出物を生成することにより、層状組織Ｌ、したが
って全層状組織形成部ＬａにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 と
ＴｉＡｌ相γとの積層方向を一方向に揃える機能を有す
る。
を含有し、その第３元素Ｍは、Ｔｉと化合してＴｉ5 Ｍ
3 型析出物を生成することにより、層状組織Ｌ、したが
って全層状組織形成部ＬａにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 と
ＴｉＡｌ相γとの積層方向を一方向に揃える機能を有す
る。
【００１２】第３元素Ｍとしては、Ｓｉ、Ｇｅ、Ｇａ等
のＩＩＩｂ族、ＩＶｂ族等に属する元素が用いられる。
また第３元素Ｍとしては、その一部をＡｌで置換したも
のを用いてもよい。この場合、第３元素Ｍの含有量は、
０．０５原子％≦Ｍ（またはＭ＋Ａｌ）≦０．５原子％
に設定される。
のＩＩＩｂ族、ＩＶｂ族等に属する元素が用いられる。
また第３元素Ｍとしては、その一部をＡｌで置換したも
のを用いてもよい。この場合、第３元素Ｍの含有量は、
０．０５原子％≦Ｍ（またはＭ＋Ａｌ）≦０．５原子％
に設定される。
【００１３】このように微量の第３元素Ｍを用いてＴｉ
5 Ｍ3 型析出物を生成させると、その析出物が、ＴｉＡ
ｌ多結晶体において、板状ＴｉＡｌ相γの成長方向の決
定、Ａｌの拡散防止等に寄与し、これによりＴｉ3 Ａｌ
相α2 とＴｉＡｌ相γとの積層方向が一方向に特定され
るものと思われる。
5 Ｍ3 型析出物を生成させると、その析出物が、ＴｉＡ
ｌ多結晶体において、板状ＴｉＡｌ相γの成長方向の決
定、Ａｌの拡散防止等に寄与し、これによりＴｉ3 Ａｌ
相α2 とＴｉＡｌ相γとの積層方向が一方向に特定され
るものと思われる。
【００１４】また傾き角θの制御は、例えば鋳造法によ
るＴｉＡｌ系金属間化合物の製造においては、凝固時に
温度勾配を生じさせる、冷却速度を制御する等の手段を
用いることによって行われる。
るＴｉＡｌ系金属間化合物の製造においては、凝固時に
温度勾配を生じさせる、冷却速度を制御する等の手段を
用いることによって行われる。
【００１５】ただし、第３元素Ｍの含有量がＭ＜０．０
５原子％では前記積層方向の特定が十分に行われず、一
方、Ｍ＞０．５原子％ではＴｉ5 Ｍ3 型析出物量が過多
となって構造部材の脆化を招来する。
５原子％では前記積層方向の特定が十分に行われず、一
方、Ｍ＞０．５原子％ではＴｉ5 Ｍ3 型析出物量が過多
となって構造部材の脆化を招来する。
【００１６】また層状組織ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2
の体積分率ＶｆはＶｆ≦８０％に設定される。このＴｉ
3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆの調整は、Ａｌ含有量、熱
処理（温度１０００〜１４００℃）等によって行われ
る。
の体積分率ＶｆはＶｆ≦８０％に設定される。このＴｉ
3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆの調整は、Ａｌ含有量、熱
処理（温度１０００〜１４００℃）等によって行われ
る。
【００１７】ＴｉＡｌ相γは高比強度である反面、脆
い、といった特性を有するが、前記のように特定量のＴ
ｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γとを層状化すると、Ｔｉ
Ａｌ相γの脆性を補って構造部材１の靱性を向上させる
ことができる。
い、といった特性を有するが、前記のように特定量のＴ
ｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γとを層状化すると、Ｔｉ
Ａｌ相γの脆性を補って構造部材１の靱性を向上させる
ことができる。
【００１８】ただし、Ｔｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆ
がＶｆ＞８０％では、ＴｉＡｌ相γの高比強度といった
特性を有効に利用することができなくなる。
がＶｆ＞８０％では、ＴｉＡｌ相γの高比強度といった
特性を有効に利用することができなくなる。
【００１９】以下、構造部材の具体例について説明す
る。
る。
【００２０】先ず、構造部材を、次のような方法で製造
した。
した。
【００２１】純度９９．５％のＴｉ（スポンジチタン）
と、純度９９．９９％のＡｌ（アルミニウムショット）
と、純度９９．９９９％のＧｅ（第３元素）とを目標組
成に秤量して素材を得た。その素材の組成は、原子％
で、（Ｔｉ53Ａｌ47）100-X ＧｅX である。次いで素材
を非消耗アーク溶解炉を用いて、Ａｒ雰囲気下で溶解す
ることによりインゴットを得た。その後インゴットに、
１３００℃、３時間の条件下で熱処理を施して、Ｇｅ添
加ＴｉＡｌ系金属間化合物よりなる各種丸棒状構造部材
を得た。
と、純度９９．９９％のＡｌ（アルミニウムショット）
と、純度９９．９９９％のＧｅ（第３元素）とを目標組
成に秤量して素材を得た。その素材の組成は、原子％
で、（Ｔｉ53Ａｌ47）100-X ＧｅX である。次いで素材
を非消耗アーク溶解炉を用いて、Ａｒ雰囲気下で溶解す
ることによりインゴットを得た。その後インゴットに、
１３００℃、３時間の条件下で熱処理を施して、Ｇｅ添
加ＴｉＡｌ系金属間化合物よりなる各種丸棒状構造部材
を得た。
【００２２】次に、図４に示すように、各構造部材より
縦３mm、横４mm、長さ３７mmの４点曲げ試験（ＪＩＳ
Ｒ １６０１）用試験片を製作した。
縦３mm、横４mm、長さ３７mmの４点曲げ試験（ＪＩＳ
Ｒ １６０１）用試験片を製作した。
【００２３】図４において、試験片３には４点曲げ試験
で矢印Ａで示すように荷重が付与される。したがって、
試験片３における応力方向はその長手方向であり、図示
例では、応力方向線ａに対する積層方向線ｂの傾き角θ
はθ＝４５°である。
で矢印Ａで示すように荷重が付与される。したがって、
試験片３における応力方向はその長手方向であり、図示
例では、応力方向線ａに対する積層方向線ｂの傾き角θ
はθ＝４５°である。
【００２４】図５（ａ），（ｂ）は、前記のような試験
片３の金属組織を示す顕微鏡写真（４００倍）であり、
図５（ａ）は試験片３の上面４に、同図（ｂ）はその端
面５にそれぞれ該当する。この試験片３の組成は、原子
％で、（Ｔｉ53Ａｌ47）99.5Ｇｅ0.5 である。
片３の金属組織を示す顕微鏡写真（４００倍）であり、
図５（ａ）は試験片３の上面４に、同図（ｂ）はその端
面５にそれぞれ該当する。この試験片３の組成は、原子
％で、（Ｔｉ53Ａｌ47）99.5Ｇｅ0.5 である。
【００２５】図５（ａ）より、各結晶体において、Ｔｉ
3 Ａｌ相α2 およびＴｉＡｌ相γが応力方向線ａに対し
略４５°の角度を以て斜交することが明らかである。
3 Ａｌ相α2 およびＴｉＡｌ相γが応力方向線ａに対し
略４５°の角度を以て斜交することが明らかである。
【００２６】各試験片におけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積
分率Ｖｆは５〜２０％であった。この体積分率Ｖｆの測
定は、各試験片を鏡面に研摩した後、走査型電子顕微鏡
（ＳＥＭ）により組成像写真を得、その組成像写真をも
とに画像解析装置を用いて行った。
分率Ｖｆは５〜２０％であった。この体積分率Ｖｆの測
定は、各試験片を鏡面に研摩した後、走査型電子顕微鏡
（ＳＥＭ）により組成像写真を得、その組成像写真をも
とに画像解析装置を用いて行った。
【００２７】図６は、Ｇｅを含まない試験片、即ち、原
子％で、Ｔｉ53Ａｌ47の組成を有するものの金属組織を
示す顕微鏡写真であり、図５（ａ）に対応する。
子％で、Ｔｉ53Ａｌ47の組成を有するものの金属組織を
示す顕微鏡写真であり、図５（ａ）に対応する。
【００２８】この試験片の場合、Ｇｅを含まないことに
起因して、各結晶体におけるＴｉ3 Ａｌ相とＴｉＡｌ相
との積層方向がランダムであることが判る。
起因して、各結晶体におけるＴｉ3 Ａｌ相とＴｉＡｌ相
との積層方向がランダムであることが判る。
【００２９】次いで、各試験片について４点曲げ試験
（ＪＩＳ Ｒ １６０１）を行った。この試験では、ク
ロスヘッド速度を０．５mm／min に設定して、試験片の
伸び側に貼着されたストレインゲージによるひずみと圧
下荷重とを測定し、それら測定値より曲げ強さおよび曲
げによる真ひずみを求めた。
（ＪＩＳ Ｒ １６０１）を行った。この試験では、ク
ロスヘッド速度を０．５mm／min に設定して、試験片の
伸び側に貼着されたストレインゲージによるひずみと圧
下荷重とを測定し、それら測定値より曲げ強さおよび曲
げによる真ひずみを求めた。
【００３０】図７は、各構造部材における積層方向線ｂ
の傾き角θと、曲げ強さおよび曲げによる真ひずみとの
関係を示す。図中、線ｘ1 が曲げ強さに、また線ｘ2 が
曲げによる真ひずみにそれぞれ該当する。
の傾き角θと、曲げ強さおよび曲げによる真ひずみとの
関係を示す。図中、線ｘ1 が曲げ強さに、また線ｘ2 が
曲げによる真ひずみにそれぞれ該当する。
【００３１】図７、線ｘ1 から明らかなように、傾き角
θが４５°≦θ≦９０°の範囲内にあるとき、構造部材
は大きな曲げ強さを示し、θ＝９０°のとき、したがっ
てＴｉ3 Ａｌ相α2 およびＴｉＡｌ相γが試験片の長手
方向と平行に連続して延びているとき最大曲げ強さが得
られる。一方、傾き角θがθ＜４５°の範囲内では、Ｔ
ｉ3 Ａｌ相α2 およびＴｉＡｌ相γ間に層間剥離が生じ
るので、曲げ強さが急激に低下する。
θが４５°≦θ≦９０°の範囲内にあるとき、構造部材
は大きな曲げ強さを示し、θ＝９０°のとき、したがっ
てＴｉ3 Ａｌ相α2 およびＴｉＡｌ相γが試験片の長手
方向と平行に連続して延びているとき最大曲げ強さが得
られる。一方、傾き角θがθ＜４５°の範囲内では、Ｔ
ｉ3 Ａｌ相α2 およびＴｉＡｌ相γ間に層間剥離が生じ
るので、曲げ強さが急激に低下する。
【００３２】図７、線ｘ2 から、曲げによる真ひずみ
は、傾き角θ＝約６０°において最大値を示すことが判
る。
は、傾き角θ＝約６０°において最大値を示すことが判
る。
【００３３】したがって構造部材の強度および靱性を確
保するためには、傾き角θを４５°≦θ≦９０°に設定
する、即ち、構造部材の使用に当り、傾き角θが前記範
囲内に収まるようにその構造部材を設置すればよい。
保するためには、傾き角θを４５°≦θ≦９０°に設定
する、即ち、構造部材の使用に当り、傾き角θが前記範
囲内に収まるようにその構造部材を設置すればよい。
【００３４】なお、図６に示したように、前記積層方向
がランダムな構造部材は、本発明に比べて低強度低靱性
である。
がランダムな構造部材は、本発明に比べて低強度低靱性
である。
【００３５】図８〜図１０は、金属組織の他例を示す。
これらの金属組織は、分散状態で存在する複数の層状組
織形成部Ｌａと、それら層状組織形成部Ｌａ間を埋める
単相組織Ｓとより構成される。単相組織ＳはＴｉＡｌ相
のみからなる。
これらの金属組織は、分散状態で存在する複数の層状組
織形成部Ｌａと、それら層状組織形成部Ｌａ間を埋める
単相組織Ｓとより構成される。単相組織ＳはＴｉＡｌ相
のみからなる。
【００３６】図８における層状組織形成部Ｌａは図１
（ｂ）に対応するもので、その積層方向線ｂの傾き角θ
は９０°である。また図９における層状組織形成部Ｌａ
は、図２に対応するもので、その傾き角θは６０°であ
る。さらに、図１０における層状組織形成部Ｌａは、図
３に対応するもので、その傾き角θは４５°である。
（ｂ）に対応するもので、その積層方向線ｂの傾き角θ
は９０°である。また図９における層状組織形成部Ｌａ
は、図２に対応するもので、その傾き角θは６０°であ
る。さらに、図１０における層状組織形成部Ｌａは、図
３に対応するもので、その傾き角θは４５°である。
【００３７】この場合、各層状組織形成部Ｌａの体積分
率Ｖｆの和、したがって層状組織Ｌの体積分率ＶｆはＶ
ｆ≧３０％に設定される。
率Ｖｆの和、したがって層状組織Ｌの体積分率ＶｆはＶ
ｆ≧３０％に設定される。
【００３８】図１１は、各構造部材において、層状組織
Ｌ中のＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆと曲げによる真
ひずみとの関係を示す。図中、線ｙ1 は層状組織Ｌの体
積分率Ｖｆが１００％の場合に、線ｙ2 は同Ｖｆが８０
％の場合に、線ｙ3 は同Ｖｆが３０％の場合にそれぞれ
該当する。
Ｌ中のＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆと曲げによる真
ひずみとの関係を示す。図中、線ｙ1 は層状組織Ｌの体
積分率Ｖｆが１００％の場合に、線ｙ2 は同Ｖｆが８０
％の場合に、線ｙ3 は同Ｖｆが３０％の場合にそれぞれ
該当する。
【００３９】図１１から明らかなように、層状組織Ｌに
おけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率ＶｆをＶｆ≦８０％
に設定することによって構造部材において靱性を確保す
ることができる。
おけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率ＶｆをＶｆ≦８０％
に設定することによって構造部材において靱性を確保す
ることができる。
【００４０】
【発明の効果】本発明によれば、金属組織を前記のよう
に特定することにより、高強度で、且つ高靱性な異方性
ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材を提供することがで
きる。
に特定することにより、高強度で、且つ高靱性な異方性
ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材を提供することがで
きる。
【図１】（ａ）は金属組織と共に構造部材を示す要部破
断斜視図であり、（ｂ）は金属組織の第１例を示す概略
図である。
断斜視図であり、（ｂ）は金属組織の第１例を示す概略
図である。
【図２】金属組織の第２例を示す概略図である。
【図３】金属組織の第３例を示す概略図である。
【図４】金属組織と共に試験片を示す斜視図である。
【図５】（ａ）はＧｅを含む試験片上面における金属組
織を示す顕微鏡写真であり、（ｂ）はＧｅを含む試験片
端面における金属組織を示す顕微鏡写真である。
織を示す顕微鏡写真であり、（ｂ）はＧｅを含む試験片
端面における金属組織を示す顕微鏡写真である。
【図６】Ｇｅを含まない試験片上面における金属組織を
示す顕微鏡写真である。
示す顕微鏡写真である。
【図７】積層方向線の傾き角と曲げ強さとの関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図８】金属組織の第４例を示す概略図である。
【図９】金属組織の第５例を示す概略図である。
【図１０】金属組織の第６例を示す概略図である。
【図１１】Ｔｉ3 Ａｌ相の体積分率と曲げによる真ひず
みとの関係を示すグラフである。
みとの関係を示すグラフである。
α2 Ｔｉ3 Ａｌ相 γ ＴｉＡｌ相 Ｌ 層状組織 Ｌａ 層状組織形成部 ａ 応力方向線 ｂ 積層方向線
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｔｉ3 Ａｌ相（α2 ）とＴｉＡｌ相
（γ）とを交互に積層した層状組織（Ｌ）を有するＴｉ
Ａｌ系金属間化合物より構成された構造部材であって、
前記層状組織（Ｌ）は複数の層状組織形成部（Ｌａ）よ
り構成され、全層状組織形成部（Ｌａ）におけるＴｉ3
Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γとの積層方向を一方向に設定
したことを特徴とするＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部
材。 - 【請求項２】 ＴｉＡｌ相（α2 ）とＴｉＡｌ相（γ）
とを交互に積層した層状組織（Ｌ）を有するＴｉＡｌ系
金属間化合物より構成され、且つ所定の応力下で使用さ
れる構造部材であって、前記層状組織（Ｌ）の体積分率
Ｖｆが３０％≦Ｖｆ≦１００％であり、前記層状組織
（Ｌ）における応力方向と平行に応力方向線（ａ）を規
定し、またＴｉ3 Ａｌ相（α2 ）とＴｉＡｌ相（γ）と
の積層方向と平行に積層方向線（ｂ）を規定したとき、
前記応力方向線（ａ）に対する前記積層方向線（ｂ）の
傾き角θが４５°≦θ≦９０°であることを特徴とする
ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材。 - 【請求項３】 前記ＴｉＡｌ系金属間化合物は、Ｔｉと
化合してＴｉ5 Ｍ3 型析出物を生成することにより前記
層状組織（Ｌ）におけるＴｉ3 Ａｌ相（α2 ）とＴｉＡ
ｌ相（γ）との積層方向を一方向に揃える第３元素
（Ｍ）を含有し、その第３元素（Ｍ）の含有量は０．０
５原子％≦Ｍ≦０．５原子％である、請求項１または２
記載のＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材。 - 【請求項４】 前記層状組織（Ｌ）におけるＴｉ3 Ａｌ
相（α2）の体積分率ＶｆがＶｆ≦８０％である、請求
項１，２または３記載のＴｉＡｌ系金属間化合物製構造
部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25028191A JPH0565575A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25028191A JPH0565575A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0565575A true JPH0565575A (ja) | 1993-03-19 |
Family
ID=17205568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25028191A Pending JPH0565575A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | ＴｉＡｌ系金属間化合物製構造部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0565575A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05247566A (ja) * | 1992-03-06 | 1993-09-24 | Daido Steel Co Ltd | Ｔｉ−Ａｌ系耐熱部品 |
-
1991
- 1991-09-04 JP JP25028191A patent/JPH0565575A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05247566A (ja) * | 1992-03-06 | 1993-09-24 | Daido Steel Co Ltd | Ｔｉ−Ａｌ系耐熱部品 |
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