JPH0565604B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0565604B2 JPH0565604B2 JP27681684A JP27681684A JPH0565604B2 JP H0565604 B2 JPH0565604 B2 JP H0565604B2 JP 27681684 A JP27681684 A JP 27681684A JP 27681684 A JP27681684 A JP 27681684A JP H0565604 B2 JPH0565604 B2 JP H0565604B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- orifice
- viscosity
- slit
- hollowness
- hollow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 27
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 17
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 claims description 17
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 101100537937 Caenorhabditis elegans arc-1 gene Proteins 0.000 claims description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 2
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 14
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000011161 development Methods 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 description 3
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 3
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 2
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 2
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 2
- MMINFSMURORWKH-UHFFFAOYSA-N 3,6-dioxabicyclo[6.2.2]dodeca-1(10),8,11-triene-2,7-dione Chemical group O=C1OCCOC(=O)C2=CC=C1C=C2 MMINFSMURORWKH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003086 colorant Substances 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012510 hollow fiber Substances 0.000 description 1
- 239000006224 matting agent Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Multicomponent Fibers (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、サイドバイサイド型中空複合繊維の
製造法に関するものであり、溶融粘度の異なる二
成分をサイドバイサイド型に接合し、オリフイス
より吐出するに際し、生ずるオリフイス出口で斜
向に吐出される状態になる（以下ニーイングと称
する。）のを防止し、高中空度で捲縮発現性能の
優れたポリエステル中空複合繊維を製造する方法
に関するものである。 （従来の技術） 近年、フトン綿等の詰綿の分野で天然繊維にか
わつて合成繊維が急激に増加している。これは繊
維のコストもさることながら、天然繊維に比べ合
成繊維は嵩高性、防じん性等のすぐれた諸性能を
有していることに起因している。また、合成繊維
の中でもコイルスプリング状の捲縮を有する複合
繊維はさらにすぐれた嵩高性および被覆性を有す
ることは公知であり、さらに加えて該複合繊維の
中心部を空洞にした中空複合繊維は嵩高性、保温
性がさらに一段と向上することも公知である。し
かし、消費者側の要望ではこれらの諸性能をさら
に向上させることを要求しており、諸性能の中で
も嵩高性向上の要望は一段と強い。 嵩高性能を高くするには、捲縮発現性能および
中空度を高くする必要がある。 捲縮発現性能を高くする方法として、サイドバ
イサイド型に接合してなる複合繊維の二成分の極
限粘度差および溶融粘度差を大にすることにより
繊維の内部構造を大きく変化させ、配向および収
縮差を生じさせて、高捲縮性能を有した複合繊維
を得ることは公知である。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、溶融粘度の異なる二種のポリエ
ステルをあらかじめ接合させ、サイドバイサイド
型にオリフイスより吐出する場合、オリフイスよ
り吐出直後にニーイングが発生し、二成分の粘度
差が大きくなるほどニーイング角度が大きくな
り、紡糸状態が不安定となり、極端な場合はポリ
マー流が口金面に付着し、糸切れが発生し、紡糸
が不可能となる。 ニーイングを防ぐための手段は従来より多く提
案されているが、サイドバイサイド型中空複合繊
維の提案は少なく、非中空複合繊維が主である。
サイドバイサイド型中空複合繊維の場合には、粘
度差を大きくするとニーイングが発生し、中空度
は低下し、中空部が高粘度側に偏心した状態とな
り、捲縮発現性能が低下して非中空繊維に比べて
も嵩高性能が劣る。このように、繊維形成工程で
低粘度成分が存在すると中空部比率を向上させる
ことが困難である。 したがつて、低粘度成分の影響を取り除き中空
度を向上する方法として、二成分共に粘度を増大
させ低粘度成分側の粘度レベルを上げる方法およ
び低粘度側のみの粘度を上げ、両者の粘度差を少
なくする方法があるが、前者は重合反応のコスト
アツプが無視できないし、後者は捲縮の発現能力
が低下し満足する性能を有しない。 （問題点を解決するための手段、発明の構成） 本発明者等は、嵩高性を向上させるために中空
度、すなわち中空複合繊維の中空部の繊維断面積
に占める比率を増大させ（中空度25〜30％が嵩高
性が最も良い。）、中空部の偏心が少なく、しかも
ニーイングの少ない製造方法で嵩高性の優れたポ
リエステル中空複合繊維を製造する方法について
検討した結果、本発明に到達した。 本発明の要旨は次のとおりである。 本発明は、略々半円弧状であつて、外周面に円
弧１と円周面の円弧２が偏心状に位置し、一端が
広幅封止部３、他端が狭幅封止部４で封止された
スリツト二個を、それぞれ広幅封止部と狭幅封止
部を対向させて形成し、溶融紡糸用オリフイスの
広幅スリツト部５には高粘度の溶融ポリエステル
成分を、狭幅スリツト部６には低粘度の溶融ポリ
エステル成分を供給して二種の成分を接合させつ
つスリツト状オリフイスから吐出することを特徴
とするポリエステル中空複合繊維の製造法であ
る。 すなわち、前記の半円弧状のスリツト二個を対
向して形成したときの円周の外側面、すなわち外
径、同内側面、内径の中心点の異なるオリフイス
を使用するのである。 本発明に使用するポリエステルとしては、エチ
レンテレフタレート単位を85モル％以上含むポリ
エステルが好ましく、最も好適なポリエステルは
ポリエチレンテレフタレートであり、該ポリエス
テルは20℃、フエノール・四塩化エタン等量混合
溶媒で測定した粘度より算出した極限粘度が0.4
〜0.8、280℃における溶融粘度が300〜4000ポイ
ズであるものが好ましい。なお、該ポリエステル
は、つや消剤、着色剤等の添加剤を含んでいても
よいことはいうまでもない。 本発明方法を図面を用いて更に詳細に説明す
る。 第１図は本発明を実施するための半円弧状のス
リツトを対向させたオリフイスの一例を示したも
のであり、第２図は本発明の方法で得られた中空
複合繊維の断面図である。第３図は従来方法で得
られた中空複合繊維の断面図である。 第１図においてP1は、オルフイス二個を対向
させたときの外周面１の円の中心点であり、P2
は同内周面２の円の中心点である。オリフイスの
外径（外周円の）をＤ、内径（内周面の）をｄ、
P1−P2の距離をｌとするとき、本発明において
は（Ｄ−ｄ）／２≧ｌ≧（Ｄ−ｄ）／10および
1.40≧Ｄ／ｄ≧1.08を満すことが好ましく、オリ
フイスのスリツトの狭幅スリツト部６には低粘度
成分Ｌが配置されなければならない。このオリフ
イスのスリツトの狭幅スリツト部６に高粘度成分
Ｈを配置するとニーイングが著しいうえ、得られ
る糸の断面は中空部分が高粘度成分の方へ偏心
し、中空度も低下する。 オリフイスの寸法Ｄ，ｄおよび接合部Ａ，Ｂの
間隔は用いるポリエステルの粘度、目標とする繊
度および中空度により設定すればよいが、Ｄ／ｄ
は1.08〜1.40が好ましい。Ｄ／ｄが1.08より小さ
ければオリフイスの加工が難しく、1.40より大で
あれば中空度が低下する。 接合部ＡおよびＢの間隔は、ポリマーの接着お
よびオリフイスの強度の面から0.08〜0.2mmが好
ましい。 低粘度成分Ｌをオリフイスのスリツトの狭幅ス
リツト部６に配置した場合において、ｌが（Ｄ−
ｄ）／10より小さければニーイングおよび中空度
低下、中空部の偏心が発生し、第３図に示すよう
な形状となり、高中空度で捲縮発現性能の良い糸
が得られない。ｌが（Ｄ−ｄ）／２より大きくな
ると、接合部Ｂ付近のスリツトは形成できなくな
つて接合部Ｂの間隔が広くなり、低粘度成分が接
合できなくなつたり、異常接合を起こし、中空度
の低い不安定な断面形状を有した糸となる。 本発明を有効にするためには、高粘度成分およ
び低粘度成分の極限粘度がそれぞれ0.65〜0.75お
よび0.45〜0.6のポリエステルを用い、粘度差を
0.08〜0.22、好ましくは0.1〜0.2、280℃における
溶融粘度の差を1000〜3000ポイズ、好ましくは
1500〜2500ポイズにすることが望ましい。 中空度が20〜30％になるようにＤおよびｄを設
定し、ｌが（Ｄ−ｄ）／２≧ｌ≧（Ｄ−ｄ）／10
になるように設計したオリフイスを用いた場合、
ニーイングの発生が少なく、しかも偏心のない高
捲縮性能の糸条が得られるのである。 得られた糸条は低温で延伸することが好まし
い。すなわち、延伸温度はガラス転移点温度±20
℃の範囲の温度が好ましく、また延伸倍率は最高
延伸倍率の65〜95％が好適である。捲縮発現処理
は無緊張下で140〜180℃の処理温度が好ましい。 （実施例） 以下、実施例により本発明の方法を具体的に説
明する。 実施例中の嵩高性の評価値は試料綿をカード機
で開繊して積層したウエブ（20cm×20cm、重さ80
ｇ）を無荷重（測定板20cm×20cm、荷重170ｇ）
時、加重時（５Kg）および除重時（無荷重時と同
様の荷重）で高さを測定した値である。 A1：無荷重時の高さ A2：荷重時の高さ A3：除重時の高さ 中空度は次式のようにして求めた。 中空率（％）＝中空部の断面積／全断面積×100 ニーイング角度はオリフイスより吐出されたポ
リマーの流出角度である。 実施例 極限粘度が0.69であるポリエチレンテレフタレ
ートを高粘度成分（280℃、溶融粘度3200ポイズ）
とし、極限粘度が0.57であるポリエチレンテレフ
タレートを低粘度成分（280℃、溶融粘度1200ポ
イズ）として、オリフイスのＤが1.6mm、ｄが1.3
mm、ｌが0.05mm、スリツト幅最広部の接合部Ａの
間隔が0.1mm、スリツト幅最狭部の接合部Ｂの間
隔が0.2mmからなるオリフイスを使用し、スリツ
トの狭幅側６に低粘度成分が配置されるようにポ
リマーを吐出し、紡糸温度280℃、オリフイス単
孔吐出量2.2ｇ／min、紡糸速度1050ｍ／minで紡
糸した後、延伸温度85℃、延伸倍率3.9で延伸し、
無緊張下で160℃の熱処理を施した後、切断して
単糸繊度６デニール、繊維長51mmのポリエステル
中空複合短繊維を得た。 糸条の断面形状は第２図のような形状である。
紡糸時ニーイング、糸条の中空度、ウエブ嵩高性
の測定結果を第１表に示す。 比較例 ｌ＝０であるオリフイスを用いること以外は実
施例と同様の方法で行つた結果を同じく第１表に
示す。糸条の断面形状は第３図のような形状であ
る。
製造法に関するものであり、溶融粘度の異なる二
成分をサイドバイサイド型に接合し、オリフイス
より吐出するに際し、生ずるオリフイス出口で斜
向に吐出される状態になる（以下ニーイングと称
する。）のを防止し、高中空度で捲縮発現性能の
優れたポリエステル中空複合繊維を製造する方法
に関するものである。 （従来の技術） 近年、フトン綿等の詰綿の分野で天然繊維にか
わつて合成繊維が急激に増加している。これは繊
維のコストもさることながら、天然繊維に比べ合
成繊維は嵩高性、防じん性等のすぐれた諸性能を
有していることに起因している。また、合成繊維
の中でもコイルスプリング状の捲縮を有する複合
繊維はさらにすぐれた嵩高性および被覆性を有す
ることは公知であり、さらに加えて該複合繊維の
中心部を空洞にした中空複合繊維は嵩高性、保温
性がさらに一段と向上することも公知である。し
かし、消費者側の要望ではこれらの諸性能をさら
に向上させることを要求しており、諸性能の中で
も嵩高性向上の要望は一段と強い。 嵩高性能を高くするには、捲縮発現性能および
中空度を高くする必要がある。 捲縮発現性能を高くする方法として、サイドバ
イサイド型に接合してなる複合繊維の二成分の極
限粘度差および溶融粘度差を大にすることにより
繊維の内部構造を大きく変化させ、配向および収
縮差を生じさせて、高捲縮性能を有した複合繊維
を得ることは公知である。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、溶融粘度の異なる二種のポリエ
ステルをあらかじめ接合させ、サイドバイサイド
型にオリフイスより吐出する場合、オリフイスよ
り吐出直後にニーイングが発生し、二成分の粘度
差が大きくなるほどニーイング角度が大きくな
り、紡糸状態が不安定となり、極端な場合はポリ
マー流が口金面に付着し、糸切れが発生し、紡糸
が不可能となる。 ニーイングを防ぐための手段は従来より多く提
案されているが、サイドバイサイド型中空複合繊
維の提案は少なく、非中空複合繊維が主である。
サイドバイサイド型中空複合繊維の場合には、粘
度差を大きくするとニーイングが発生し、中空度
は低下し、中空部が高粘度側に偏心した状態とな
り、捲縮発現性能が低下して非中空繊維に比べて
も嵩高性能が劣る。このように、繊維形成工程で
低粘度成分が存在すると中空部比率を向上させる
ことが困難である。 したがつて、低粘度成分の影響を取り除き中空
度を向上する方法として、二成分共に粘度を増大
させ低粘度成分側の粘度レベルを上げる方法およ
び低粘度側のみの粘度を上げ、両者の粘度差を少
なくする方法があるが、前者は重合反応のコスト
アツプが無視できないし、後者は捲縮の発現能力
が低下し満足する性能を有しない。 （問題点を解決するための手段、発明の構成） 本発明者等は、嵩高性を向上させるために中空
度、すなわち中空複合繊維の中空部の繊維断面積
に占める比率を増大させ（中空度25〜30％が嵩高
性が最も良い。）、中空部の偏心が少なく、しかも
ニーイングの少ない製造方法で嵩高性の優れたポ
リエステル中空複合繊維を製造する方法について
検討した結果、本発明に到達した。 本発明の要旨は次のとおりである。 本発明は、略々半円弧状であつて、外周面に円
弧１と円周面の円弧２が偏心状に位置し、一端が
広幅封止部３、他端が狭幅封止部４で封止された
スリツト二個を、それぞれ広幅封止部と狭幅封止
部を対向させて形成し、溶融紡糸用オリフイスの
広幅スリツト部５には高粘度の溶融ポリエステル
成分を、狭幅スリツト部６には低粘度の溶融ポリ
エステル成分を供給して二種の成分を接合させつ
つスリツト状オリフイスから吐出することを特徴
とするポリエステル中空複合繊維の製造法であ
る。 すなわち、前記の半円弧状のスリツト二個を対
向して形成したときの円周の外側面、すなわち外
径、同内側面、内径の中心点の異なるオリフイス
を使用するのである。 本発明に使用するポリエステルとしては、エチ
レンテレフタレート単位を85モル％以上含むポリ
エステルが好ましく、最も好適なポリエステルは
ポリエチレンテレフタレートであり、該ポリエス
テルは20℃、フエノール・四塩化エタン等量混合
溶媒で測定した粘度より算出した極限粘度が0.4
〜0.8、280℃における溶融粘度が300〜4000ポイ
ズであるものが好ましい。なお、該ポリエステル
は、つや消剤、着色剤等の添加剤を含んでいても
よいことはいうまでもない。 本発明方法を図面を用いて更に詳細に説明す
る。 第１図は本発明を実施するための半円弧状のス
リツトを対向させたオリフイスの一例を示したも
のであり、第２図は本発明の方法で得られた中空
複合繊維の断面図である。第３図は従来方法で得
られた中空複合繊維の断面図である。 第１図においてP1は、オルフイス二個を対向
させたときの外周面１の円の中心点であり、P2
は同内周面２の円の中心点である。オリフイスの
外径（外周円の）をＤ、内径（内周面の）をｄ、
P1−P2の距離をｌとするとき、本発明において
は（Ｄ−ｄ）／２≧ｌ≧（Ｄ−ｄ）／10および
1.40≧Ｄ／ｄ≧1.08を満すことが好ましく、オリ
フイスのスリツトの狭幅スリツト部６には低粘度
成分Ｌが配置されなければならない。このオリフ
イスのスリツトの狭幅スリツト部６に高粘度成分
Ｈを配置するとニーイングが著しいうえ、得られ
る糸の断面は中空部分が高粘度成分の方へ偏心
し、中空度も低下する。 オリフイスの寸法Ｄ，ｄおよび接合部Ａ，Ｂの
間隔は用いるポリエステルの粘度、目標とする繊
度および中空度により設定すればよいが、Ｄ／ｄ
は1.08〜1.40が好ましい。Ｄ／ｄが1.08より小さ
ければオリフイスの加工が難しく、1.40より大で
あれば中空度が低下する。 接合部ＡおよびＢの間隔は、ポリマーの接着お
よびオリフイスの強度の面から0.08〜0.2mmが好
ましい。 低粘度成分Ｌをオリフイスのスリツトの狭幅ス
リツト部６に配置した場合において、ｌが（Ｄ−
ｄ）／10より小さければニーイングおよび中空度
低下、中空部の偏心が発生し、第３図に示すよう
な形状となり、高中空度で捲縮発現性能の良い糸
が得られない。ｌが（Ｄ−ｄ）／２より大きくな
ると、接合部Ｂ付近のスリツトは形成できなくな
つて接合部Ｂの間隔が広くなり、低粘度成分が接
合できなくなつたり、異常接合を起こし、中空度
の低い不安定な断面形状を有した糸となる。 本発明を有効にするためには、高粘度成分およ
び低粘度成分の極限粘度がそれぞれ0.65〜0.75お
よび0.45〜0.6のポリエステルを用い、粘度差を
0.08〜0.22、好ましくは0.1〜0.2、280℃における
溶融粘度の差を1000〜3000ポイズ、好ましくは
1500〜2500ポイズにすることが望ましい。 中空度が20〜30％になるようにＤおよびｄを設
定し、ｌが（Ｄ−ｄ）／２≧ｌ≧（Ｄ−ｄ）／10
になるように設計したオリフイスを用いた場合、
ニーイングの発生が少なく、しかも偏心のない高
捲縮性能の糸条が得られるのである。 得られた糸条は低温で延伸することが好まし
い。すなわち、延伸温度はガラス転移点温度±20
℃の範囲の温度が好ましく、また延伸倍率は最高
延伸倍率の65〜95％が好適である。捲縮発現処理
は無緊張下で140〜180℃の処理温度が好ましい。 （実施例） 以下、実施例により本発明の方法を具体的に説
明する。 実施例中の嵩高性の評価値は試料綿をカード機
で開繊して積層したウエブ（20cm×20cm、重さ80
ｇ）を無荷重（測定板20cm×20cm、荷重170ｇ）
時、加重時（５Kg）および除重時（無荷重時と同
様の荷重）で高さを測定した値である。 A1：無荷重時の高さ A2：荷重時の高さ A3：除重時の高さ 中空度は次式のようにして求めた。 中空率（％）＝中空部の断面積／全断面積×100 ニーイング角度はオリフイスより吐出されたポ
リマーの流出角度である。 実施例 極限粘度が0.69であるポリエチレンテレフタレ
ートを高粘度成分（280℃、溶融粘度3200ポイズ）
とし、極限粘度が0.57であるポリエチレンテレフ
タレートを低粘度成分（280℃、溶融粘度1200ポ
イズ）として、オリフイスのＤが1.6mm、ｄが1.3
mm、ｌが0.05mm、スリツト幅最広部の接合部Ａの
間隔が0.1mm、スリツト幅最狭部の接合部Ｂの間
隔が0.2mmからなるオリフイスを使用し、スリツ
トの狭幅側６に低粘度成分が配置されるようにポ
リマーを吐出し、紡糸温度280℃、オリフイス単
孔吐出量2.2ｇ／min、紡糸速度1050ｍ／minで紡
糸した後、延伸温度85℃、延伸倍率3.9で延伸し、
無緊張下で160℃の熱処理を施した後、切断して
単糸繊度６デニール、繊維長51mmのポリエステル
中空複合短繊維を得た。 糸条の断面形状は第２図のような形状である。
紡糸時ニーイング、糸条の中空度、ウエブ嵩高性
の測定結果を第１表に示す。 比較例 ｌ＝０であるオリフイスを用いること以外は実
施例と同様の方法で行つた結果を同じく第１表に
示す。糸条の断面形状は第３図のような形状であ
る。
【表】
（発明の効果）
以上述べたように、本発明方法（実施例）を用
いれば、従来方法（比較例）に比べニーイングが
少なく、紡糸状態が安定し、中空度も高く、中空
部の偏心もなく、断面形状が安定しており、捲縮
発現性能も良好である。そして無荷重時の嵩、重
加重時の嵩および除重時の嵩も高い優れた嵩高性
能を示すポリエステル中空複合繊維が得られる。
いれば、従来方法（比較例）に比べニーイングが
少なく、紡糸状態が安定し、中空度も高く、中空
部の偏心もなく、断面形状が安定しており、捲縮
発現性能も良好である。そして無荷重時の嵩、重
加重時の嵩および除重時の嵩も高い優れた嵩高性
能を示すポリエステル中空複合繊維が得られる。
第１図は本発明を実施するための半円弧状のス
リツトを対向させたオリフイスの形状の一例を示
す概略図であり、第２図は本発明方法によつて得
られた複合繊維の断面図であり、第３図は従来法
によつて得られた複合繊維の断面図である。 図中、１は半円弧状スリツトの外周面の円弧、
２は内周面の円弧、３は広幅封止部、４は狭幅封
止部、５は広幅スリツト部、６は狭幅スリツト部
を示す。
リツトを対向させたオリフイスの形状の一例を示
す概略図であり、第２図は本発明方法によつて得
られた複合繊維の断面図であり、第３図は従来法
によつて得られた複合繊維の断面図である。 図中、１は半円弧状スリツトの外周面の円弧、
２は内周面の円弧、３は広幅封止部、４は狭幅封
止部、５は広幅スリツト部、６は狭幅スリツト部
を示す。
Claims (1)
- １ 略々半円弧状であつて、外周面の円弧１と円
周面の円弧２が偏心状に位置し、一端が広幅封止
部３、他端が狭幅封止部４で封止されたスリツト
二個を、それぞれ広幅封止部と狭幅封止部を対向
させて形成した溶融紡糸用オリフイスの広幅スリ
ツト部５には高粘度の溶融ポリエステル成分を、
狭幅スリツト部６には低粘度の溶融ポリエステル
成分を供給して二種の成分を接合させつつ、スリ
ツト状オリフイスから吐出することを特徴とする
ポリエステル中空複合繊維の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27681684A JPS61152824A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | ポリエステル中空複合繊維の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27681684A JPS61152824A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | ポリエステル中空複合繊維の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61152824A JPS61152824A (ja) | 1986-07-11 |
| JPH0565604B2 true JPH0565604B2 (ja) | 1993-09-20 |
Family
ID=17574788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27681684A Granted JPS61152824A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | ポリエステル中空複合繊維の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61152824A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010028161A (ko) * | 1999-09-18 | 2001-04-06 | 조민호 | 사이드-바이-사이드형 복합 중공사 제조방법, 그 방사노즐 및 그로부터 제조된 사이드-바이-사이드형 복합 중공사 |
-
1984
- 1984-12-27 JP JP27681684A patent/JPS61152824A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61152824A (ja) | 1986-07-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0836655B1 (en) | Improvements in polyester filaments and tows | |
| JP7319470B2 (ja) | 編物に用いる自発巻縮弾性混繊糸の製造方法 | |
| JPS6315369B2 (ja) | ||
| JPH0565604B2 (ja) | ||
| JPH0252004B2 (ja) | ||
| EP0758027A1 (en) | Polyester filament yarn, process for the production thereof, woven and knitted fabrics thereof, and process for the production thereof | |
| JP4705797B2 (ja) | 熱融着分繊親糸の製造方法 | |
| JPS6228405A (ja) | 特殊断面形状を有する繊維 | |
| JPH0367122B2 (ja) | ||
| JPS62299508A (ja) | 特殊嵩高糸及びその紡糸口金 | |
| JPH09209217A (ja) | サイドバイサイド型複合紡糸用口金および複合繊維の製造方法 | |
| JPH0663131B2 (ja) | ポリエステル中空複合繊維の製造方法 | |
| KR100270437B1 (ko) | 자발고권축 중공섬유제조용 방사구금 | |
| JPS6245710A (ja) | 嵩高性中空糸 | |
| JPH024694B2 (ja) | ||
| JP2022550637A (ja) | 直延伸法によるｃｄｐ／ｐｅｔ二成分複合繊維及びその製造方法 | |
| JPS63159511A (ja) | 異形断面糸およびその紡糸口金 | |
| JP2001115339A (ja) | 太繊度ポリエステル中空複合繊維及びその製造方法 | |
| JP3833622B2 (ja) | ポリエステル複合繊維の製造方法及び同製造方法により得られるポリエステル複合繊維 | |
| JP2572407B2 (ja) | 紡糸口金 | |
| JP3274632B2 (ja) | 潜在捲縮性ポリエステル複合繊維の製造方法 | |
| KR100517739B1 (ko) | 폴리에스테르계 잠재권축성 복합섬유 및 이의 제조방법 | |
| JP2551015B2 (ja) | 特殊嵩高糸の製造方法 | |
| JPH1150329A (ja) | 偏心複合繊維の溶融紡糸方法 | |
| JPH0830285B2 (ja) | 自己捲縮性複合フイラメント |