JPH0571352A - ２サイクル内燃機関の燃焼室構造 - Google Patents
２サイクル内燃機関の燃焼室構造Info
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- JPH0571352A JPH0571352A JP22796091A JP22796091A JPH0571352A JP H0571352 A JPH0571352 A JP H0571352A JP 22796091 A JP22796091 A JP 22796091A JP 22796091 A JP22796091 A JP 22796091A JP H0571352 A JPH0571352 A JP H0571352A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
- F02F1/4214—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads specially adapted for four or more valves per cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ２サイクル内燃機関において、各給気弁に対
し夫々最適なマスク壁を形成して良好な給気効率を確保
すると共に良好なループ掃気を得る。 【構成】 排気弁１４ａ，１４ｂと反対側に位置するシ
リンダヘッド内壁面６ａ上に第１凹部１０を形成して第
１凹部１０内に一対の第１給気弁１２ａを配置する。排
気弁１４ａ，１４ｂ側の第１給気弁１２ａの開口を、第
１凹部の周壁面１６により形成されるマスク壁１６ａに
よって覆う。第１凹部１０の底壁面上に第１凹部周壁面
１６から間隔を隔てて第２凹部２６を形成する。第２凹
部２６内に第２給気弁１２ｂを配置する。排気弁１４
ａ，１４ｂ側の第２給気弁１２ｂの開口を、第２凹部の
周壁面２８により形成されるマスク壁２８ａによって覆
うようにする。
し夫々最適なマスク壁を形成して良好な給気効率を確保
すると共に良好なループ掃気を得る。 【構成】 排気弁１４ａ，１４ｂと反対側に位置するシ
リンダヘッド内壁面６ａ上に第１凹部１０を形成して第
１凹部１０内に一対の第１給気弁１２ａを配置する。排
気弁１４ａ，１４ｂ側の第１給気弁１２ａの開口を、第
１凹部の周壁面１６により形成されるマスク壁１６ａに
よって覆う。第１凹部１０の底壁面上に第１凹部周壁面
１６から間隔を隔てて第２凹部２６を形成する。第２凹
部２６内に第２給気弁１２ｂを配置する。排気弁１４
ａ，１４ｂ側の第２給気弁１２ｂの開口を、第２凹部の
周壁面２８により形成されるマスク壁２８ａによって覆
うようにする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は２サイクル内燃機関の燃
焼室構造に関する。
焼室構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】シリンダヘッド内壁面上に一対の排気弁
を配置し、一対の排気弁と反対側に位置するシリンダヘ
ッド内壁面上に凹部を形成してこの凹部内に一対の給気
弁を配置し、排気弁側に形成される各給気弁の開口を凹
部の周壁面により形成されるマスク壁によって覆うよう
にした２サイクル内燃機関の燃焼室構造が公知である
（特開平２−１５３２２２号公報参照）。この２サイク
ル内燃機関では排気弁側に形成される各給気弁の開口が
マスク壁によって覆われているので、吸入空気はマスク
壁と反対側の給気弁の開口から燃焼室内に流入する。こ
の吸入空気がシリンダボア内壁面に沿ってピストン頂面
に向かい、次いでピストン頂面上において向きを変えて
シリンダボア内壁面に沿い排気ポートに向けて流れるの
でループ掃気を行うことができる。
を配置し、一対の排気弁と反対側に位置するシリンダヘ
ッド内壁面上に凹部を形成してこの凹部内に一対の給気
弁を配置し、排気弁側に形成される各給気弁の開口を凹
部の周壁面により形成されるマスク壁によって覆うよう
にした２サイクル内燃機関の燃焼室構造が公知である
（特開平２−１５３２２２号公報参照）。この２サイク
ル内燃機関では排気弁側に形成される各給気弁の開口が
マスク壁によって覆われているので、吸入空気はマスク
壁と反対側の給気弁の開口から燃焼室内に流入する。こ
の吸入空気がシリンダボア内壁面に沿ってピストン頂面
に向かい、次いでピストン頂面上において向きを変えて
シリンダボア内壁面に沿い排気ポートに向けて流れるの
でループ掃気を行うことができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、給気効率を
高めようとすると更に多くの給気弁、例えば３個の給気
弁を設けることが必要となる。この場合、上述の２サイ
クル内燃機関において３個の給気弁を配置しようとする
と３番目の給気弁は一対の給気弁の間のシリンダヘッド
内壁面周辺部上に配置せざるを得なくなる。この場合、
一対の給気弁と同様に、排気弁側に形成される３番目の
給気弁の開口を凹部周壁面により覆おうとすると、凹部
周壁面を一対の給気弁の周りに沿って３番目の給気弁ま
で延設せざるを得ない。しかしながらこのように凹部周
壁面を一対の給気弁の周りに沿って延設すると、凹部周
壁面によって覆われる一対の給気弁の開口領域が必然的
にかなり増大し、その結果、却って給気効率が低下して
しまうという問題を生ずる。
高めようとすると更に多くの給気弁、例えば３個の給気
弁を設けることが必要となる。この場合、上述の２サイ
クル内燃機関において３個の給気弁を配置しようとする
と３番目の給気弁は一対の給気弁の間のシリンダヘッド
内壁面周辺部上に配置せざるを得なくなる。この場合、
一対の給気弁と同様に、排気弁側に形成される３番目の
給気弁の開口を凹部周壁面により覆おうとすると、凹部
周壁面を一対の給気弁の周りに沿って３番目の給気弁ま
で延設せざるを得ない。しかしながらこのように凹部周
壁面を一対の給気弁の周りに沿って延設すると、凹部周
壁面によって覆われる一対の給気弁の開口領域が必然的
にかなり増大し、その結果、却って給気効率が低下して
しまうという問題を生ずる。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、シリンダヘッド内壁面上に排気弁
を配置し、排気弁と反対側に位置するシリンダヘッド内
壁面上に凹部を形成して凹部内に給気弁を配置し、排気
弁側に形成される給気弁の開口を凹部の周壁面により形
成されるマスク壁によって覆うようにした２サイクル内
燃機関の燃焼室構造において、凹部の底壁面上に凹部の
周壁面から間隔を隔てて第２の凹部を形成し、第２の凹
部内に第２の給気弁を配置すると共に排気弁側に形成さ
れる第２の給気弁の開口を第２の凹部の周壁面により形
成されるマスク壁によって覆うようにしている。
めに本発明によれば、シリンダヘッド内壁面上に排気弁
を配置し、排気弁と反対側に位置するシリンダヘッド内
壁面上に凹部を形成して凹部内に給気弁を配置し、排気
弁側に形成される給気弁の開口を凹部の周壁面により形
成されるマスク壁によって覆うようにした２サイクル内
燃機関の燃焼室構造において、凹部の底壁面上に凹部の
周壁面から間隔を隔てて第２の凹部を形成し、第２の凹
部内に第２の給気弁を配置すると共に排気弁側に形成さ
れる第２の給気弁の開口を第２の凹部の周壁面により形
成されるマスク壁によって覆うようにしている。
【０００５】
【作用】排気弁側に形成される給気弁の開口が凹部の周
壁面により形成されるマスク壁によって覆われているの
で、吸入空気はマスク壁と反対側の給気弁の開口から燃
焼室内に流入する。また、排気弁側に形成される第２の
給気弁の開口が第２の凹部の周壁面により形成されるマ
スク壁によって覆われているので、吸入空気はマスク壁
と反対側の第２給気弁の開口から燃焼室内に流入する。
これらの吸入空気によって、排気弁と反対側に位置する
給気弁および第２給気弁の下方のシリンダボア内壁面に
沿ってピストン頂面に向かう掃気流が形成される。
壁面により形成されるマスク壁によって覆われているの
で、吸入空気はマスク壁と反対側の給気弁の開口から燃
焼室内に流入する。また、排気弁側に形成される第２の
給気弁の開口が第２の凹部の周壁面により形成されるマ
スク壁によって覆われているので、吸入空気はマスク壁
と反対側の第２給気弁の開口から燃焼室内に流入する。
これらの吸入空気によって、排気弁と反対側に位置する
給気弁および第２給気弁の下方のシリンダボア内壁面に
沿ってピストン頂面に向かう掃気流が形成される。
【０００６】
【実施例】図１から図３を参照すると、１はシリンダブ
ロック、２はシリンダブロック１内に固定されたシリン
ダライナ、４はシリンダライナ２内で往復動するピスト
ン、６はシリンダブロック１上に固定されたシリンダヘ
ッド、８はシリンダヘッド６の内壁面６ａとピストン４
の頂面間に形成された燃焼室を夫々示す。シリンダヘッ
ド内壁面６ａ上には第１の凹部１０が形成され、この第
１凹部１０の底壁面をなすシリンダヘッド内壁面部分６
ｂ上に一対の第１給気弁１２ａが配置される。一方、第
１凹部１０を除くシリンダヘッド内壁面部分６ｃは傾斜
したほぼ平坦をなし、このシリンダヘッド内壁面部分６
ｃ上に一対の第１排気弁１４ａと１個の第２排気弁１４
ｂとが配置される。図１に示されるように第２排気弁１
４ｂは一対の第１排気弁１４ａの間であって第１給気弁
１２ａと反対側のシリンダヘッド内壁面６ａの周辺部に
設けられており、従って第２排気弁１４ｂは第１排気弁
１４ａに比べて第１給気弁１２ａから離れた位置に配置
されている。
ロック、２はシリンダブロック１内に固定されたシリン
ダライナ、４はシリンダライナ２内で往復動するピスト
ン、６はシリンダブロック１上に固定されたシリンダヘ
ッド、８はシリンダヘッド６の内壁面６ａとピストン４
の頂面間に形成された燃焼室を夫々示す。シリンダヘッ
ド内壁面６ａ上には第１の凹部１０が形成され、この第
１凹部１０の底壁面をなすシリンダヘッド内壁面部分６
ｂ上に一対の第１給気弁１２ａが配置される。一方、第
１凹部１０を除くシリンダヘッド内壁面部分６ｃは傾斜
したほぼ平坦をなし、このシリンダヘッド内壁面部分６
ｃ上に一対の第１排気弁１４ａと１個の第２排気弁１４
ｂとが配置される。図１に示されるように第２排気弁１
４ｂは一対の第１排気弁１４ａの間であって第１給気弁
１２ａと反対側のシリンダヘッド内壁面６ａの周辺部に
設けられており、従って第２排気弁１４ｂは第１排気弁
１４ａに比べて第１給気弁１２ａから離れた位置に配置
されている。
【０００７】図１に示されるようにシリンダヘッド内壁
面部分６ｂとシリンダヘッド内壁面部分６ｃは第１凹部
１０の周壁面１６を介して互いに接続されており、この
第１凹部周壁面１６は一対の第１給気弁１２ａと第１排
気弁１４ａ、第２排気弁１４ｂとの間においてシリンダ
ヘッド内壁面６ａの一方の周縁部から他方の周縁部まで
延びている。この第１凹部周壁面１６は第１給気弁１２
ａの周縁部に極めて近接配置されかつ第１給気弁１２ａ
の周縁部に沿って円弧状に延びる一対のマスク壁１６ａ
と、第１給気弁１２ａ間に位置する新気ガイド壁１６ｂ
と、シリンダヘッド内壁面６ａの周壁と第１給気弁１２
ａ間に位置する一対の新気ガイド壁１６ｃとにより構成
される。各マスク壁１６ａは最大リフト位置にある第１
給気弁１２ａよりも下方まで燃焼室８に向けて延びてお
り、従って排気弁１４ａ，１４ｂ側に位置する第１給気
弁１２ａ周縁部と弁座１８間の開口は第１給気弁１２ａ
の開弁期間全体に亘ってマスク壁１６ａにより閉鎖され
ることになる。また、各新気ガイド壁１６ｂ，１６ｃは
ほぼ同一平面内に位置しており、更にこれらの新気ガイ
ド壁１６ｂ，１６ｃは両第１給気弁１２ａの中心を結ぶ
線に対してほぼ平行に延びている。点火栓２０はシリン
ダヘッド内壁面６ａの中心に位置するようにシリンダヘ
ッド内壁面部分６ｃ上に位置されている。一方、第１排
気弁１４ａおよび第２排気弁１４ｂに対しては排気弁１
４ａ，１４ｂと弁座２２間の開口を覆うマスク壁が設け
られておらず、従って排気弁１４ａ，１４ｂが開弁する
と排気弁１４ａ，１４ｂと弁座２２間に形成される開口
はその全体が燃焼室８内に開口することになる。
面部分６ｂとシリンダヘッド内壁面部分６ｃは第１凹部
１０の周壁面１６を介して互いに接続されており、この
第１凹部周壁面１６は一対の第１給気弁１２ａと第１排
気弁１４ａ、第２排気弁１４ｂとの間においてシリンダ
ヘッド内壁面６ａの一方の周縁部から他方の周縁部まで
延びている。この第１凹部周壁面１６は第１給気弁１２
ａの周縁部に極めて近接配置されかつ第１給気弁１２ａ
の周縁部に沿って円弧状に延びる一対のマスク壁１６ａ
と、第１給気弁１２ａ間に位置する新気ガイド壁１６ｂ
と、シリンダヘッド内壁面６ａの周壁と第１給気弁１２
ａ間に位置する一対の新気ガイド壁１６ｃとにより構成
される。各マスク壁１６ａは最大リフト位置にある第１
給気弁１２ａよりも下方まで燃焼室８に向けて延びてお
り、従って排気弁１４ａ，１４ｂ側に位置する第１給気
弁１２ａ周縁部と弁座１８間の開口は第１給気弁１２ａ
の開弁期間全体に亘ってマスク壁１６ａにより閉鎖され
ることになる。また、各新気ガイド壁１６ｂ，１６ｃは
ほぼ同一平面内に位置しており、更にこれらの新気ガイ
ド壁１６ｂ，１６ｃは両第１給気弁１２ａの中心を結ぶ
線に対してほぼ平行に延びている。点火栓２０はシリン
ダヘッド内壁面６ａの中心に位置するようにシリンダヘ
ッド内壁面部分６ｃ上に位置されている。一方、第１排
気弁１４ａおよび第２排気弁１４ｂに対しては排気弁１
４ａ，１４ｂと弁座２２間の開口を覆うマスク壁が設け
られておらず、従って排気弁１４ａ，１４ｂが開弁する
と排気弁１４ａ，１４ｂと弁座２２間に形成される開口
はその全体が燃焼室８内に開口することになる。
【０００８】図１および図２に示されるように第１凹部
１０の底壁面上には第１凹部１０の周壁面１６から間隔
を隔てて第２の凹部２６が形成される。この第２凹部２
６の底壁面をなすシリンダヘッド内壁面部分６ｄ上に１
個の第２給気弁１２ｂが配置される。図１に示されるよ
うに第２給気弁１２ｂは一対の第１給気弁１２ａの間で
あって排気弁１４ａ，１４ｂと反対側のシリンダヘッド
内壁面６ａの周辺部に設けられており、従って第２給気
弁１２ｂは第１給気弁１２ａに比べて排気弁１４ａ，１
４ｂから離れた位置に配置されている。
１０の底壁面上には第１凹部１０の周壁面１６から間隔
を隔てて第２の凹部２６が形成される。この第２凹部２
６の底壁面をなすシリンダヘッド内壁面部分６ｄ上に１
個の第２給気弁１２ｂが配置される。図１に示されるよ
うに第２給気弁１２ｂは一対の第１給気弁１２ａの間で
あって排気弁１４ａ，１４ｂと反対側のシリンダヘッド
内壁面６ａの周辺部に設けられており、従って第２給気
弁１２ｂは第１給気弁１２ａに比べて排気弁１４ａ，１
４ｂから離れた位置に配置されている。
【０００９】図１に示されるようにシリンダヘッド内壁
面部分６ｄとシリンダヘッド内壁面部分６ｂは第２凹部
２６の周壁面２８を介して互いに接続されており、この
第２凹部周壁面２８は第２給気弁１２ｂと一対の第１給
気弁１２ａとの間においてシリンダヘッド内壁面６ａの
周縁部間に延びている。この第２凹部周壁面２８は第２
給気弁１２ｂの周縁部に極めて近接配置されかつ第２給
気弁１２ｂの周縁部に沿って円弧状に延びるマスク壁２
８ａと、シリンダヘッド内壁面６ａの周壁と第２給気弁
１２ｂ間に位置する一対の新気ガイド壁２８ｂとにより
構成される。マスク壁２８ａは最大リフト位置にある第
２給気弁１２ｂよりも下方まで燃焼室８に向けて延びて
おり、従って排気弁１４ａ，１４ｂ側に位置する第２給
気弁１２ｂ周縁部と弁座１８間の開口は第２給気弁１２
ｂの開弁期間全体に亘ってマスク壁２８ａにより閉鎖さ
れることになる。
面部分６ｄとシリンダヘッド内壁面部分６ｂは第２凹部
２６の周壁面２８を介して互いに接続されており、この
第２凹部周壁面２８は第２給気弁１２ｂと一対の第１給
気弁１２ａとの間においてシリンダヘッド内壁面６ａの
周縁部間に延びている。この第２凹部周壁面２８は第２
給気弁１２ｂの周縁部に極めて近接配置されかつ第２給
気弁１２ｂの周縁部に沿って円弧状に延びるマスク壁２
８ａと、シリンダヘッド内壁面６ａの周壁と第２給気弁
１２ｂ間に位置する一対の新気ガイド壁２８ｂとにより
構成される。マスク壁２８ａは最大リフト位置にある第
２給気弁１２ｂよりも下方まで燃焼室８に向けて延びて
おり、従って排気弁１４ａ，１４ｂ側に位置する第２給
気弁１２ｂ周縁部と弁座１８間の開口は第２給気弁１２
ｂの開弁期間全体に亘ってマスク壁２８ａにより閉鎖さ
れることになる。
【００１０】シリンダヘッド６内には各給気弁１２ａ，
１２ｂに対して夫々給気ポート３２が形成され、各排気
弁１４ａ，１４ｂに対して夫々排気ポート３３が形成さ
れる。各給気ポート３２は給気枝管（図示しない）を介
してサージタンク（図示しない）に連結される。また、
各第１給気弁１２ａの近傍のシリンダヘッド内壁面６ａ
の周縁部には一対の燃料噴射弁、即ち第１燃料噴射弁３
５ａと第２燃料噴射弁３５ｂとが配置され、これらの燃
料噴射弁３５ａ，３５ｂから燃料が燃焼室８内に向けて
噴射される。一方、図２および図３に示されるようにピ
ストン４の頂面上には点火栓２０の下方から燃料噴射弁
３５ａ，３５ｂの先端部の下方まで延びるキャビティ３
７が形成されている。また、図２および図３に示される
ように各給気弁１２ａ，１２ｂは給気弁駆動カム３９に
よって駆動され、各排気弁１４ａ，１４ｂは排気弁駆動
カム４１によって駆動される。
１２ｂに対して夫々給気ポート３２が形成され、各排気
弁１４ａ，１４ｂに対して夫々排気ポート３３が形成さ
れる。各給気ポート３２は給気枝管（図示しない）を介
してサージタンク（図示しない）に連結される。また、
各第１給気弁１２ａの近傍のシリンダヘッド内壁面６ａ
の周縁部には一対の燃料噴射弁、即ち第１燃料噴射弁３
５ａと第２燃料噴射弁３５ｂとが配置され、これらの燃
料噴射弁３５ａ，３５ｂから燃料が燃焼室８内に向けて
噴射される。一方、図２および図３に示されるようにピ
ストン４の頂面上には点火栓２０の下方から燃料噴射弁
３５ａ，３５ｂの先端部の下方まで延びるキャビティ３
７が形成されている。また、図２および図３に示される
ように各給気弁１２ａ，１２ｂは給気弁駆動カム３９に
よって駆動され、各排気弁１４ａ，１４ｂは排気弁駆動
カム４１によって駆動される。
【００１１】図４に示されるように本実施例では排気弁
１４ａ，１４ｂが給気弁１２ａ，１２ｂよりも先に開弁
し、排気弁１４ａ，１４ｂが給気弁１２ａ，１２ｂより
も先に閉弁する。また、図４においてＩｒは機関低負荷
運転時における燃料噴射時期を示しており、Ｉｍ1 およ
びＩｍ2 は機関中負荷運転時における燃料噴射時期を示
しており、Ｉｈ1 およびＩｈ2 は機関高負荷運転時にお
ける燃料噴射時期を示している。なお、機関低負荷運転
時における燃料噴射Ｉｒおよび機関中負荷運転時におけ
る第２回目の燃料噴射Ｉｍ2 は第１燃料噴射弁３５ａに
より行われ、機関中負荷運転時における第１回目の燃料
噴射Ｉｍ1 は第２燃料噴射弁３５ｂにより行われ、機関
高負荷運転時における燃料噴射Ｉｈ1 およびＩｈ2は第
１燃料噴射弁３５ａおよび第２燃料噴射弁３５ｂの双方
により行われる。
１４ａ，１４ｂが給気弁１２ａ，１２ｂよりも先に開弁
し、排気弁１４ａ，１４ｂが給気弁１２ａ，１２ｂより
も先に閉弁する。また、図４においてＩｒは機関低負荷
運転時における燃料噴射時期を示しており、Ｉｍ1 およ
びＩｍ2 は機関中負荷運転時における燃料噴射時期を示
しており、Ｉｈ1 およびＩｈ2 は機関高負荷運転時にお
ける燃料噴射時期を示している。なお、機関低負荷運転
時における燃料噴射Ｉｒおよび機関中負荷運転時におけ
る第２回目の燃料噴射Ｉｍ2 は第１燃料噴射弁３５ａに
より行われ、機関中負荷運転時における第１回目の燃料
噴射Ｉｍ1 は第２燃料噴射弁３５ｂにより行われ、機関
高負荷運転時における燃料噴射Ｉｈ1 およびＩｈ2は第
１燃料噴射弁３５ａおよび第２燃料噴射弁３５ｂの双方
により行われる。
【００１２】次に、排気弁１４ａ，１４ｂが開弁したと
きのブローダウン作用、および給気弁１２ａ，１２ｂが
開弁したときの掃気作用について説明する。排気弁１４
ａ，１４ｂが開弁すると燃焼室８内の既燃ガスが急激に
排気ポート３３内に流出し、所謂ブローダウンを生ず
る。その結果、図６に示されるように燃焼室８内の圧力
が急激に低下する。本実施例では３個の排気弁１４ａ，
１４ｂが設けられているので２個あるいは１個の排気弁
が設けられている場合に比べて排気弁の開口面積が増大
し、その結果燃焼室８内の既燃ガスの排出が促進され、
斯くして燃焼室８内の圧力がより急激に低下する。な
お、このブローダウンが生ずるブローダウン期間は排気
弁１４ａ，１４ｂの開弁開始時期から給気弁１２ａ，１
２ｂの開弁開始時期までの期間にほぼ対応する。
きのブローダウン作用、および給気弁１２ａ，１２ｂが
開弁したときの掃気作用について説明する。排気弁１４
ａ，１４ｂが開弁すると燃焼室８内の既燃ガスが急激に
排気ポート３３内に流出し、所謂ブローダウンを生ず
る。その結果、図６に示されるように燃焼室８内の圧力
が急激に低下する。本実施例では３個の排気弁１４ａ，
１４ｂが設けられているので２個あるいは１個の排気弁
が設けられている場合に比べて排気弁の開口面積が増大
し、その結果燃焼室８内の既燃ガスの排出が促進され、
斯くして燃焼室８内の圧力がより急激に低下する。な
お、このブローダウンが生ずるブローダウン期間は排気
弁１４ａ，１４ｂの開弁開始時期から給気弁１２ａ，１
２ｂの開弁開始時期までの期間にほぼ対応する。
【００１３】このように強力なブローダウン作用によっ
て燃焼室８内の圧力が急激に低下するので、次いで給気
弁１２ａ，１２ｂが開弁するとただちに新気が燃焼室８
内に流入を開始する。従って多量の新気を燃焼室８内に
送り込むことができる。このように給気弁１２ａ，１２
ｂが開弁すると新気が燃焼室８内に流入を開始するが排
気弁１４ａ，１４ｂ側の給気弁１２ａ，１２ｂの開口は
マスク壁１６ａ，２８ａによって夫々覆われているの
で、新気はマスク壁１６ａと反対側の第１給気弁１２ａ
の開口、およびマスク壁２８ａと反対側の第２給気弁１
２ｂの開口から燃焼室８内に流入する。この新気は図５
において矢印Ｗで示すように給気弁１２ａ，１２ｂ下方
のシリンダボア内壁面に沿い下降し、次いでピストン４
の頂面に沿い進んで排気弁１４ａ，１４ｂ下方のシリン
ダボア内壁面に沿い上昇し、斯くして新気は燃焼室８内
をループ状に流れることになる。このループ状に流れる
新気Ｗによって燃焼室８内の既燃ガスが排気弁１４ａ，
１４ｂを介して良好に排出される。斯くして良好な掃気
効率を確保することができる。
て燃焼室８内の圧力が急激に低下するので、次いで給気
弁１２ａ，１２ｂが開弁するとただちに新気が燃焼室８
内に流入を開始する。従って多量の新気を燃焼室８内に
送り込むことができる。このように給気弁１２ａ，１２
ｂが開弁すると新気が燃焼室８内に流入を開始するが排
気弁１４ａ，１４ｂ側の給気弁１２ａ，１２ｂの開口は
マスク壁１６ａ，２８ａによって夫々覆われているの
で、新気はマスク壁１６ａと反対側の第１給気弁１２ａ
の開口、およびマスク壁２８ａと反対側の第２給気弁１
２ｂの開口から燃焼室８内に流入する。この新気は図５
において矢印Ｗで示すように給気弁１２ａ，１２ｂ下方
のシリンダボア内壁面に沿い下降し、次いでピストン４
の頂面に沿い進んで排気弁１４ａ，１４ｂ下方のシリン
ダボア内壁面に沿い上昇し、斯くして新気は燃焼室８内
をループ状に流れることになる。このループ状に流れる
新気Ｗによって燃焼室８内の既燃ガスが排気弁１４ａ，
１４ｂを介して良好に排出される。斯くして良好な掃気
効率を確保することができる。
【００１４】ところで、図６に示されるように燃焼室８
内の圧力は上述のブローダウン作用により給気弁１２
ａ，１２ｂの開弁期間初期において最も低くなる。従っ
て、給気弁１２ａ，１２ｂの開弁期間初期において新気
が給気弁１２ａ，１２ｂを介して燃焼室８内にできるだ
け流入しやすくすることが給気効率および掃気効率の向
上につながる。この給気弁１２ａ，１２ｂの開弁期間初
期においては当然のことながら給気弁１２ａ，１２ｂの
リフト量が小さい。図７に代表的な例が示されているよ
うに、給気弁１２ａ，１２ｂのリフト量が小さいときに
給気弁１２ａ，１２ｂを介して燃焼室８内に流入する空
気量を増大させるためには、給気弁の開口面積、即ちカ
ーテン面積を大きくする方が給気ポート３２の断面積、
即ちスロート面積を大きくするよりも効果がある。図１
から図５に示す実施例では３個の給気弁１２ａ，１２ｂ
を設けているので、２個或いは１個の給気弁を設けた場
合に比べてカーテン面積が大きくなる。その結果、給気
弁１２ａ，１２ｂの開弁期間初期、即ち燃焼室８内の圧
力が低いときの新気の流入を更に促進させることができ
る。斯くして給気効率および掃気効率を高めることがで
きる。
内の圧力は上述のブローダウン作用により給気弁１２
ａ，１２ｂの開弁期間初期において最も低くなる。従っ
て、給気弁１２ａ，１２ｂの開弁期間初期において新気
が給気弁１２ａ，１２ｂを介して燃焼室８内にできるだ
け流入しやすくすることが給気効率および掃気効率の向
上につながる。この給気弁１２ａ，１２ｂの開弁期間初
期においては当然のことながら給気弁１２ａ，１２ｂの
リフト量が小さい。図７に代表的な例が示されているよ
うに、給気弁１２ａ，１２ｂのリフト量が小さいときに
給気弁１２ａ，１２ｂを介して燃焼室８内に流入する空
気量を増大させるためには、給気弁の開口面積、即ちカ
ーテン面積を大きくする方が給気ポート３２の断面積、
即ちスロート面積を大きくするよりも効果がある。図１
から図５に示す実施例では３個の給気弁１２ａ，１２ｂ
を設けているので、２個或いは１個の給気弁を設けた場
合に比べてカーテン面積が大きくなる。その結果、給気
弁１２ａ，１２ｂの開弁期間初期、即ち燃焼室８内の圧
力が低いときの新気の流入を更に促進させることができ
る。斯くして給気効率および掃気効率を高めることがで
きる。
【００１５】また、図１に示されるように第１給気弁１
２ａのマスク壁１６ａは第１凹部１０の周壁面１６によ
って形成され、一方第２給気弁１２ｂのマスク壁２８ａ
は第２凹部２６の周壁面２８によって形成される。即
ち、互いに隣接配置された第１給気弁１２ａと第２給気
弁１２ｂのマスク壁１６ａ，２８ａは接続されていな
い。従って一方の給気弁１２ｂのマスク壁２８ａの形状
が他方の給気弁１２ａのマスク壁１６ａの形状に影響を
与えることがない。斯くして各給気弁１２ａ，１２ｂに
対して、給気抵抗を低く抑えつつ良好なループ掃気流を
確保するために最適なマスク量を夫々与えることができ
る。
２ａのマスク壁１６ａは第１凹部１０の周壁面１６によ
って形成され、一方第２給気弁１２ｂのマスク壁２８ａ
は第２凹部２６の周壁面２８によって形成される。即
ち、互いに隣接配置された第１給気弁１２ａと第２給気
弁１２ｂのマスク壁１６ａ，２８ａは接続されていな
い。従って一方の給気弁１２ｂのマスク壁２８ａの形状
が他方の給気弁１２ａのマスク壁１６ａの形状に影響を
与えることがない。斯くして各給気弁１２ａ，１２ｂに
対して、給気抵抗を低く抑えつつ良好なループ掃気流を
確保するために最適なマスク量を夫々与えることができ
る。
【００１６】図４に示されるようにピストン４が下死点
ＢＤＣを過ぎて上昇を開始するとその後燃料噴射弁３５
ａ，３５ｂからの燃料噴射が開始される。図４に示され
る燃料噴射ＩｒおよびＩｍ2 では第１燃料噴射弁３５ａ
からピストン４頂面上に形成されたキャビティ３７内に
燃料が噴射され、点火栓２０周りに最適な濃度の混合気
が形成されるようにしている。一方、燃料噴射Ｉｍ1 ，
Ｉｈ1 およびＩｈ2 では噴射燃料がピストン４頂面の広
い領域に亘って衝突せしめられ、燃焼室８内に均一混合
気が形成されるようにしている。
ＢＤＣを過ぎて上昇を開始するとその後燃料噴射弁３５
ａ，３５ｂからの燃料噴射が開始される。図４に示され
る燃料噴射ＩｒおよびＩｍ2 では第１燃料噴射弁３５ａ
からピストン４頂面上に形成されたキャビティ３７内に
燃料が噴射され、点火栓２０周りに最適な濃度の混合気
が形成されるようにしている。一方、燃料噴射Ｉｍ1 ，
Ｉｈ1 およびＩｈ2 では噴射燃料がピストン４頂面の広
い領域に亘って衝突せしめられ、燃焼室８内に均一混合
気が形成されるようにしている。
【００１７】
【発明の効果】凹部内に配置された給気弁と第２の凹部
内に配置された第２の給気弁とがそれぞれ独立して最適
なマスク壁を有することができるので、良好な給気効率
を確保すると共に良好なループ掃気を得ることができ
る。
内に配置された第２の給気弁とがそれぞれ独立して最適
なマスク壁を有することができるので、良好な給気効率
を確保すると共に良好なループ掃気を得ることができ
る。
【図１】シリンダヘッドの底面図である。
【図２】図１のII−II線に沿ってみた２サイクル内燃機
関の断面図である。
関の断面図である。
【図３】図１の III−III 線に沿ってみた断面図であ
る。
る。
【図４】給排気弁の開弁時期と燃焼噴射時期を示す線図
である。
である。
【図５】ループ掃気流の流れを示す図２と同様の断面図
である。
である。
【図６】クランク角と筒内圧力の関係を示す線図であ
る。
る。
【図７】給気弁のカーテン面積が大きい場合と給気ポー
トのスロート面積が大きい場合とで吸入空気流を比較し
た代表的な例を示す線図である。
トのスロート面積が大きい場合とで吸入空気流を比較し
た代表的な例を示す線図である。
６ａ…シリンダヘッド内壁面 １０…凹部（第１の凹部） １２ａ…給気弁（第１の給気弁） １２ｂ…第２の給気弁 １４ａ…第１排気弁 １４ｂ…第２排気弁 １６…第１の凹部の周壁面 １６ａ…マスク壁 ２６…第２の凹部 ２８…第２の凹部の周壁面 ２８ａ…マスク壁
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダヘッド内壁面上に排気弁を配置
し、排気弁と反対側に位置するシリンダヘッド内壁面上
に凹部を形成して該凹部内に給気弁を配置し、排気弁側
に形成される給気弁の開口を該凹部の周壁面により形成
されるマスク壁によって覆うようにした２サイクル内燃
機関の燃焼室構造において、上記凹部の底壁面上に上記
凹部の周壁面から間隔を隔てて第２の凹部を形成し、該
第２の凹部内に第２の給気弁を配置すると共に排気弁側
に形成される第２の給気弁の開口を第２の凹部の周壁面
により形成されるマスク壁によって覆うようにした２サ
イクル内燃機関の燃焼室構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22796091A JPH0571352A (ja) | 1991-09-09 | 1991-09-09 | ２サイクル内燃機関の燃焼室構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22796091A JPH0571352A (ja) | 1991-09-09 | 1991-09-09 | ２サイクル内燃機関の燃焼室構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0571352A true JPH0571352A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=16868957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22796091A Pending JPH0571352A (ja) | 1991-09-09 | 1991-09-09 | ２サイクル内燃機関の燃焼室構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0571352A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017110957A1 (ja) * | 2015-12-26 | 2017-06-29 | 康仁 矢尾板 | 耐ノッキング性を向上させたエンジン |
-
1991
- 1991-09-09 JP JP22796091A patent/JPH0571352A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017110957A1 (ja) * | 2015-12-26 | 2017-06-29 | 康仁 矢尾板 | 耐ノッキング性を向上させたエンジン |
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