JPH0573461B2 - - Google Patents
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- JPH0573461B2 JPH0573461B2 JP61105863A JP10586386A JPH0573461B2 JP H0573461 B2 JPH0573461 B2 JP H0573461B2 JP 61105863 A JP61105863 A JP 61105863A JP 10586386 A JP10586386 A JP 10586386A JP H0573461 B2 JPH0573461 B2 JP H0573461B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alumina
- catalyst
- carrier
- slurry
- exhaust gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
この発明は、炭化水素（HC）、一酸化炭素
（CO）および窒化酸化物（NOX）の無害化に使
用するための触媒担体に関し、特に自動車排気ガ
スおよび固定型エンジン排気ガスの浄化に使用す
る触媒担体に関する。 ［従来の技術］ 一体型構造担体（モノリス担体）には、材質、
形状、製法につき各種あるが、一般的にはコーニ
ング社製、日本碍子株式会社製のコーデイエライ
ト質、角型セルのモノリス担体が多く使用されて
いる。このコーデイエライト質モノリス担体は、
比表面積が約１m2／ｇと非常に小さいので、貴金
属のような触媒金属を担体しても、担体表面上へ
分散させることができない。その結果、初期性
能、耐久性能がともに劣る触媒しか得られず、こ
のまま担体として使用するには実用性がない。そ
こで従来、上記欠点を解決するために、モノリス
担体に、活性アルミナ被膜を形成せしめ、比表面
積を増大させて触媒金属の分散性を向上させ、性
能を良好にすることが行なわれている。 従来、このアルミナ被膜に使用される活性アル
ミナは、特公昭56−27295号公報にみるごとく、
約50m2／ｇ以上の比表面積を有するアルミナが使
用されており、比表面積50m2／ｇ未満であるα、
θ−アルミナについて積極的に利用された例は少
ない。特開昭54−148187号公報において、δ−ア
ルミナが主体でｘ、γ、κ、θ、ρ−アルミナが
一部という記述にみられる如く、活性アルミナの
一部にθ−アルミナが混在しても良いとする見解
はある。 ［発明が解決しようとする問題点］ 従来の自動車排ガス浄化用触媒に対する要求性
能は、触媒入口ガス温度の上限が800℃前後とな
つていたことから、800℃までの熱耐久性がある
ことであつた。しかしながら最近の触媒取付け位
置の排気管上流部への移動や高速走行での使用を
重視することから、触媒入口ガス温度の上限が上
昇して900℃前後となつており、触媒温度は1000
℃程度になつていると考えられる。その結果、従
来それほど重視されていなかつた高温耐久性が最
近とくに問題視されるようになつた。従つて従来
技術による触媒では高温耐久性が不十分である。
この理由を推測するに、特公昭56−27295号公報
や特開昭54−148187号公報に示される活性アルミ
ナ種では、1000℃の高温下では結晶が変態を起こ
し、新品状態では、触媒金属が高分散に担持され
ていたにもかかわらず、結果的に触媒金属のシン
タリングが助長されることにより触媒性能が低下
するものと考えられる。 また耐久性試験を実施してその耐久触媒を調査
すると、排ガス流路方向、上流側半分の触媒の性
能の劣化が、残り半分の触媒の性能の劣化に比べ
て大きいことが判明した。さらに、それぞれの比
表面積を測定すると、上流側半分の触媒の比表面
積の低下が著しく、性能劣化の原因は上流側半分
で高温状態が生じたためと考えられる。 従つて従来の触媒の問題点は、高温耐久性に乏
しく、特に上流側半分の高温耐久性が弱いという
ことがいえる。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明者らは上記従来技術の問題点を解決すべ
く鋭意研究を行なつた結果、従来の触媒に比べ、
高温耐久性のすぐれた排ガス浄化用触媒となり得
る触媒担体を提供することに成功した。 すなわち、この発明の排ガス浄化用触媒担体
は、触媒金属を担持するためのハニカムモノリス
基材上の活性アルミナコーテイング層の排ガス流
路方向上流側が、α−アルミナおよびθ−アルミ
ナを含む活性アルミナコーテイング層からなり、
下流側が、δ−アルミナおよびγ−アルミナから
選ばれた少くとも一種からなることを特徴とする
ものである。 この発明においては、基材として用いるモノリ
ス担体は、コージエライト、ムライト等であり、
基材の形態は、三角、四角、波形のセル構造のも
のがよい。 なお、本発明の触媒担体に担持される触媒金属
としては、白金、パラジウムおよびロジウムのう
ちの少くとも一種を用いるのが好ましい。 ［作用］ 本発明の触媒担体は、使用中に下流側に比べて
高温状態となる上流側に、熱による結晶変態が起
こりにくいα−アルミナおよびθ−アルミナを含
む活性アルミナをコーテイング層として施してあ
り、したがつて、その上に担持してある触媒金属
の高温状態下での熱によるシンタリングが起こり
にくく、その結果として高温耐久性にすぐれた触
媒を提供することができる。 また、下流側は上流側に比べ高温になりにく
く、しかも比表面積が50m2／ｇ以上のδ−アルミ
ナおよびγ−アルミナをコーテイングしてあるた
め、担持してある触媒金属の分散性が良好であ
り、耐久性のすぐれた触媒を提供することができ
る。 ［実施例］ 実施例 １ 日産化学社製アルミナゾル（商品名AS−200）
700ｇ（アルミナ分70ｇ）と、硝酸アルミニウム
９水和物60ｇと、イオン交換水200ｇと、比表面
積が100m2／ｇでＸ線回折でδおよびγを示すア
ルミナを1100℃で３時間焼成したアルミナ粉末
（比表面積が20m2／ｇを示し、Ｘ線回折を行うと
θ−およびα−アルミナを検出した）1000ｇとを
３時間混合撹拌してスラリーを調製した。 このスラリーをＡスラリーとした。 次にアルミナ粉末として、比表面積100m2／ｇ
でＸ線回折でδおよびγを示すアルミナを用い、
かつイオン交換水350ｇを用いた以外は、上記Ａ
スラリーと同様の組成のものを３時間混合撹拌し
てスラリーを調製し、このスラリーをＢスラリー
とした。 毎平方インチ300個のセルを有する円筒形状の
コーデイエライト製モノリス担体（日本碍子株式
会社製、直径93mm、長さ100mm、体積0.679）を
水中に浸し、十分に吸水させたのち取り出し、セ
ル内に残つた水を空気流（５Kg／mm2の圧力）で吹
き払つた。先に調製したＡスラリー中にこの吸水
させた担体の半分（上流側部分）を浸漬し取り出
し、スラリーの付着していない反対側から担体半
分に付着したセル内の過剰のスラリーを空気流を
用いて吹き払つた。このようにしてＡスラリーを
付着した担体を110℃で１時間乾燥後、電気炉を
用い空気中700℃で１時間焼成して、モノリス担
体半分（上流側部分）に43ｇのＡアルミナ被膜を
形成させた。 またＢスラリー中に、アルミナ被膜が形成して
いないモノリス担体の半分（下流側部分）だけ浸
漬し取り出して、Ｂスラリーが付着していない反
対側からセル内の過剰のスラリーを空気流を用い
て吹き払い、この担体を110℃で１時間乾燥後、
電気炉を用い空気中700℃で１時間焼成して43ｇ
のＢアルミナ被膜をモノリス担体半分（下流側部
分）に形成し、総計で86ｇのＡ被膜とＢ被膜とか
らなるアルミナコーテイング層を含む触媒担体を
得た。この触媒担体のアルミナコーテイング層を
けずり落しＸ線回折により化合物の同定分析を行
うと上流側部分からはθ−アルミナとα−アルミ
ナとが検出された。さらに下流側部分からはδ−
アルミナとγ−アルミナとが検出された。 次にこの触媒担体の半分を白金アンミン水溶液
中に浸漬し、触媒担体に触媒金属の白金を吸着さ
せたのち、残りの半分も同様に白金を吸着させて
さらに水洗し、引きつづき同様に、半分ずつ塩化
ロジウム水溶液中に浸漬して、触媒担体に触媒金
属のロジウムを担持させ、ついで100℃で乾燥後、
500℃で30分間焼成して排ガス浄化用触媒を得た。
この触媒に担持された貴金属担持量の化学分析を
行つたところ、白金の担持量は1.0ｇ／−触媒
およびロジウムの担持量は0.1ｇ／−触媒であ
つた。 実施例 ２ 実施例１と同様に、モノリス担体の上流側部分
にＡスラリーを用いてコーテイング被膜を形成さ
せ、下流側部分には次のように調製したＣスラリ
ーを用いて被膜を形成させた。 Ｃスラリーは、アルミナ粉末として比表面積が
130m2／ｇで、Ｘ線回折でγ−アルミナを示す活
性アルミナを用い、かつイオン交換水350ｇを用
いた以外は、上記Ａスラリーと同様の組成のもの
を混合撹拌して調製したものである。この触媒担
体のアルミナコーテイング層をけずり落し、Ｘ線
回折により化合物の同定分析を行うと、上流側部
分からはθ−およびα−アルミナ、また下流側部
分からはγ−アルミナが検出された。 次に実施例１と同様にこのコーテイング担体に
白金を1.0ｇ／−触媒およびロジウムを0.1ｇ／
−触媒担持し、排ガス浄化用触媒を得た。 実施例 ３ 実施例１と同様に、モノリス担体の上流側部分
にＡスラリーを用いてコーテイング被膜を形成さ
せ、下流側部分には次の様に調製したＤスラリー
を用いてコーテイング被膜を形成させた。 Ｄスラリーは、アルミナ粉末としては比表面積
が50m2／ｇで、Ｘ線回折でδ−とθ−アルミナを
示す活性アルミナを用い、かつイオン交換水300
ｇを用いた以外は、上記Ａスラリーと同様の組成
のものを混合撹拌して調製したものである。 この触媒担体のアルミナコーテイング層をけず
り落し、Ｘ線回折により同定すると、上流側部分
からは、θ−およびα−アルミナ、また下流側部
分からは、δ−およびθ−アルミナが検出され
た。 次に、実施例１と同様にこの触媒担体に、白金
１ｇ／−触媒およびロジウム0.1ｇ／−触媒
を担持し、排ガス浄化用触媒を得た。 比較例 １ 実施例１、２および３で用いたＡスラリーをモ
ノリス担体全部にコーテイングし、乾燥、焼成し
て86ｇの被膜を形成させた。このコーテイング層
をけずり落して、Ｘ線回折により同定するとαと
θのアルミナが検出された。このコーテイング担
体に実施例１同様に白金を1.0ｇ／−触媒およ
びロジウムを0.1ｇ／−触媒担持して排ガス浄
化用触媒を得た。 比較例 ２ 実施例１で用いたＢスラリーをモノリス担体全
部にコーテイングし、乾燥、焼成して86ｇの被膜
を形成させた。このコーテイング層をけずり落し
て、Ｘ線回折により同定するとδとγのアルミナ
が検出された。このコーテイング担体に実施例１
と同様に白金を1.0ｇ／−触媒およびロジウム
を0.1ｇ／−触媒担持して排ガス浄化用触媒を
得た。 比較例 ３ 実施例２で用いたＣスラリーをモノリス担体全
部にコーテイングし、乾燥・焼成して86ｇの被膜
を形成させた。このコーテイング層をけずり落し
て、Ｘ線回折により同定するとγ−アルミナが検
出された。このコーテイング担体に実施例１と同
様に白金を1.0ｇ／−触媒およびロジウムを0.1
ｇ／−触媒担体して排ガス浄化用触媒を得た。
第１表に、実施例１〜３および比較例１〜３のア
ルミナの形態をまとめて示した。
（CO）および窒化酸化物（NOX）の無害化に使
用するための触媒担体に関し、特に自動車排気ガ
スおよび固定型エンジン排気ガスの浄化に使用す
る触媒担体に関する。 ［従来の技術］ 一体型構造担体（モノリス担体）には、材質、
形状、製法につき各種あるが、一般的にはコーニ
ング社製、日本碍子株式会社製のコーデイエライ
ト質、角型セルのモノリス担体が多く使用されて
いる。このコーデイエライト質モノリス担体は、
比表面積が約１m2／ｇと非常に小さいので、貴金
属のような触媒金属を担体しても、担体表面上へ
分散させることができない。その結果、初期性
能、耐久性能がともに劣る触媒しか得られず、こ
のまま担体として使用するには実用性がない。そ
こで従来、上記欠点を解決するために、モノリス
担体に、活性アルミナ被膜を形成せしめ、比表面
積を増大させて触媒金属の分散性を向上させ、性
能を良好にすることが行なわれている。 従来、このアルミナ被膜に使用される活性アル
ミナは、特公昭56−27295号公報にみるごとく、
約50m2／ｇ以上の比表面積を有するアルミナが使
用されており、比表面積50m2／ｇ未満であるα、
θ−アルミナについて積極的に利用された例は少
ない。特開昭54−148187号公報において、δ−ア
ルミナが主体でｘ、γ、κ、θ、ρ−アルミナが
一部という記述にみられる如く、活性アルミナの
一部にθ−アルミナが混在しても良いとする見解
はある。 ［発明が解決しようとする問題点］ 従来の自動車排ガス浄化用触媒に対する要求性
能は、触媒入口ガス温度の上限が800℃前後とな
つていたことから、800℃までの熱耐久性がある
ことであつた。しかしながら最近の触媒取付け位
置の排気管上流部への移動や高速走行での使用を
重視することから、触媒入口ガス温度の上限が上
昇して900℃前後となつており、触媒温度は1000
℃程度になつていると考えられる。その結果、従
来それほど重視されていなかつた高温耐久性が最
近とくに問題視されるようになつた。従つて従来
技術による触媒では高温耐久性が不十分である。
この理由を推測するに、特公昭56−27295号公報
や特開昭54−148187号公報に示される活性アルミ
ナ種では、1000℃の高温下では結晶が変態を起こ
し、新品状態では、触媒金属が高分散に担持され
ていたにもかかわらず、結果的に触媒金属のシン
タリングが助長されることにより触媒性能が低下
するものと考えられる。 また耐久性試験を実施してその耐久触媒を調査
すると、排ガス流路方向、上流側半分の触媒の性
能の劣化が、残り半分の触媒の性能の劣化に比べ
て大きいことが判明した。さらに、それぞれの比
表面積を測定すると、上流側半分の触媒の比表面
積の低下が著しく、性能劣化の原因は上流側半分
で高温状態が生じたためと考えられる。 従つて従来の触媒の問題点は、高温耐久性に乏
しく、特に上流側半分の高温耐久性が弱いという
ことがいえる。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明者らは上記従来技術の問題点を解決すべ
く鋭意研究を行なつた結果、従来の触媒に比べ、
高温耐久性のすぐれた排ガス浄化用触媒となり得
る触媒担体を提供することに成功した。 すなわち、この発明の排ガス浄化用触媒担体
は、触媒金属を担持するためのハニカムモノリス
基材上の活性アルミナコーテイング層の排ガス流
路方向上流側が、α−アルミナおよびθ−アルミ
ナを含む活性アルミナコーテイング層からなり、
下流側が、δ−アルミナおよびγ−アルミナから
選ばれた少くとも一種からなることを特徴とする
ものである。 この発明においては、基材として用いるモノリ
ス担体は、コージエライト、ムライト等であり、
基材の形態は、三角、四角、波形のセル構造のも
のがよい。 なお、本発明の触媒担体に担持される触媒金属
としては、白金、パラジウムおよびロジウムのう
ちの少くとも一種を用いるのが好ましい。 ［作用］ 本発明の触媒担体は、使用中に下流側に比べて
高温状態となる上流側に、熱による結晶変態が起
こりにくいα−アルミナおよびθ−アルミナを含
む活性アルミナをコーテイング層として施してあ
り、したがつて、その上に担持してある触媒金属
の高温状態下での熱によるシンタリングが起こり
にくく、その結果として高温耐久性にすぐれた触
媒を提供することができる。 また、下流側は上流側に比べ高温になりにく
く、しかも比表面積が50m2／ｇ以上のδ−アルミ
ナおよびγ−アルミナをコーテイングしてあるた
め、担持してある触媒金属の分散性が良好であ
り、耐久性のすぐれた触媒を提供することができ
る。 ［実施例］ 実施例 １ 日産化学社製アルミナゾル（商品名AS−200）
700ｇ（アルミナ分70ｇ）と、硝酸アルミニウム
９水和物60ｇと、イオン交換水200ｇと、比表面
積が100m2／ｇでＸ線回折でδおよびγを示すア
ルミナを1100℃で３時間焼成したアルミナ粉末
（比表面積が20m2／ｇを示し、Ｘ線回折を行うと
θ−およびα−アルミナを検出した）1000ｇとを
３時間混合撹拌してスラリーを調製した。 このスラリーをＡスラリーとした。 次にアルミナ粉末として、比表面積100m2／ｇ
でＸ線回折でδおよびγを示すアルミナを用い、
かつイオン交換水350ｇを用いた以外は、上記Ａ
スラリーと同様の組成のものを３時間混合撹拌し
てスラリーを調製し、このスラリーをＢスラリー
とした。 毎平方インチ300個のセルを有する円筒形状の
コーデイエライト製モノリス担体（日本碍子株式
会社製、直径93mm、長さ100mm、体積0.679）を
水中に浸し、十分に吸水させたのち取り出し、セ
ル内に残つた水を空気流（５Kg／mm2の圧力）で吹
き払つた。先に調製したＡスラリー中にこの吸水
させた担体の半分（上流側部分）を浸漬し取り出
し、スラリーの付着していない反対側から担体半
分に付着したセル内の過剰のスラリーを空気流を
用いて吹き払つた。このようにしてＡスラリーを
付着した担体を110℃で１時間乾燥後、電気炉を
用い空気中700℃で１時間焼成して、モノリス担
体半分（上流側部分）に43ｇのＡアルミナ被膜を
形成させた。 またＢスラリー中に、アルミナ被膜が形成して
いないモノリス担体の半分（下流側部分）だけ浸
漬し取り出して、Ｂスラリーが付着していない反
対側からセル内の過剰のスラリーを空気流を用い
て吹き払い、この担体を110℃で１時間乾燥後、
電気炉を用い空気中700℃で１時間焼成して43ｇ
のＢアルミナ被膜をモノリス担体半分（下流側部
分）に形成し、総計で86ｇのＡ被膜とＢ被膜とか
らなるアルミナコーテイング層を含む触媒担体を
得た。この触媒担体のアルミナコーテイング層を
けずり落しＸ線回折により化合物の同定分析を行
うと上流側部分からはθ−アルミナとα−アルミ
ナとが検出された。さらに下流側部分からはδ−
アルミナとγ−アルミナとが検出された。 次にこの触媒担体の半分を白金アンミン水溶液
中に浸漬し、触媒担体に触媒金属の白金を吸着さ
せたのち、残りの半分も同様に白金を吸着させて
さらに水洗し、引きつづき同様に、半分ずつ塩化
ロジウム水溶液中に浸漬して、触媒担体に触媒金
属のロジウムを担持させ、ついで100℃で乾燥後、
500℃で30分間焼成して排ガス浄化用触媒を得た。
この触媒に担持された貴金属担持量の化学分析を
行つたところ、白金の担持量は1.0ｇ／−触媒
およびロジウムの担持量は0.1ｇ／−触媒であ
つた。 実施例 ２ 実施例１と同様に、モノリス担体の上流側部分
にＡスラリーを用いてコーテイング被膜を形成さ
せ、下流側部分には次のように調製したＣスラリ
ーを用いて被膜を形成させた。 Ｃスラリーは、アルミナ粉末として比表面積が
130m2／ｇで、Ｘ線回折でγ−アルミナを示す活
性アルミナを用い、かつイオン交換水350ｇを用
いた以外は、上記Ａスラリーと同様の組成のもの
を混合撹拌して調製したものである。この触媒担
体のアルミナコーテイング層をけずり落し、Ｘ線
回折により化合物の同定分析を行うと、上流側部
分からはθ−およびα−アルミナ、また下流側部
分からはγ−アルミナが検出された。 次に実施例１と同様にこのコーテイング担体に
白金を1.0ｇ／−触媒およびロジウムを0.1ｇ／
−触媒担持し、排ガス浄化用触媒を得た。 実施例 ３ 実施例１と同様に、モノリス担体の上流側部分
にＡスラリーを用いてコーテイング被膜を形成さ
せ、下流側部分には次の様に調製したＤスラリー
を用いてコーテイング被膜を形成させた。 Ｄスラリーは、アルミナ粉末としては比表面積
が50m2／ｇで、Ｘ線回折でδ−とθ−アルミナを
示す活性アルミナを用い、かつイオン交換水300
ｇを用いた以外は、上記Ａスラリーと同様の組成
のものを混合撹拌して調製したものである。 この触媒担体のアルミナコーテイング層をけず
り落し、Ｘ線回折により同定すると、上流側部分
からは、θ−およびα−アルミナ、また下流側部
分からは、δ−およびθ−アルミナが検出され
た。 次に、実施例１と同様にこの触媒担体に、白金
１ｇ／−触媒およびロジウム0.1ｇ／−触媒
を担持し、排ガス浄化用触媒を得た。 比較例 １ 実施例１、２および３で用いたＡスラリーをモ
ノリス担体全部にコーテイングし、乾燥、焼成し
て86ｇの被膜を形成させた。このコーテイング層
をけずり落して、Ｘ線回折により同定するとαと
θのアルミナが検出された。このコーテイング担
体に実施例１同様に白金を1.0ｇ／−触媒およ
びロジウムを0.1ｇ／−触媒担持して排ガス浄
化用触媒を得た。 比較例 ２ 実施例１で用いたＢスラリーをモノリス担体全
部にコーテイングし、乾燥、焼成して86ｇの被膜
を形成させた。このコーテイング層をけずり落し
て、Ｘ線回折により同定するとδとγのアルミナ
が検出された。このコーテイング担体に実施例１
と同様に白金を1.0ｇ／−触媒およびロジウム
を0.1ｇ／−触媒担持して排ガス浄化用触媒を
得た。 比較例 ３ 実施例２で用いたＣスラリーをモノリス担体全
部にコーテイングし、乾燥・焼成して86ｇの被膜
を形成させた。このコーテイング層をけずり落し
て、Ｘ線回折により同定するとγ−アルミナが検
出された。このコーテイング担体に実施例１と同
様に白金を1.0ｇ／−触媒およびロジウムを0.1
ｇ／−触媒担体して排ガス浄化用触媒を得た。
第１表に、実施例１〜３および比較例１〜３のア
ルミナの形態をまとめて示した。
【表】
実施例４および比較例４
実施例１および比較例１で得られた触媒担体
に、それぞれ白金アンミン水溶液、塩化パラジウ
ム水溶液および塩化ロジウム水溶液を使用して、
実施例１と同様の方法で、白金0.5ｇ／−触媒、
パラジウム0.5ｇ／−触媒およびロジウム0.1
ｇ／−触媒を担持して排ガス浄化用触媒を得
た。 実施例５および比較例５ 実施例１および比較例１で得た触媒担体に、そ
れぞれ塩化パラジウム水溶液および塩化ロジウム
水溶液を使用して、実施例１と同様の方法で、パ
ラジウム1.0ｇ／−触媒およびロジウム0.1ｇ／
−触媒を担持して排ガス浄化用触媒を得た。 触媒耐久性能評価試験結果 耐久試験条件は、排気量3800c.c.のエンジンに
て、回転数3300rpm、ブースト−100mmHg、触媒
入ガス温度890℃、空燃比（Ａ／Ｆ）14.5で50時
間触媒を排気ガスにさらすという条件である。こ
のようにして、耐久した触媒の性能評価は、排気
量1600c.c.のエンジンにて回転数2600rpm、ブース
ト−360mmHg、触媒入ガス温度460℃、Ａ／F14.5
なる条件で耐久性後の触媒に排気ガスを通じ、炭
化水素（HC）、一酸化炭素（CO）、窒素酸化物
（NOX）に対する浄化率を算出することにより行
つた。これらの結果を第２表に示した。
に、それぞれ白金アンミン水溶液、塩化パラジウ
ム水溶液および塩化ロジウム水溶液を使用して、
実施例１と同様の方法で、白金0.5ｇ／−触媒、
パラジウム0.5ｇ／−触媒およびロジウム0.1
ｇ／−触媒を担持して排ガス浄化用触媒を得
た。 実施例５および比較例５ 実施例１および比較例１で得た触媒担体に、そ
れぞれ塩化パラジウム水溶液および塩化ロジウム
水溶液を使用して、実施例１と同様の方法で、パ
ラジウム1.0ｇ／−触媒およびロジウム0.1ｇ／
−触媒を担持して排ガス浄化用触媒を得た。 触媒耐久性能評価試験結果 耐久試験条件は、排気量3800c.c.のエンジンに
て、回転数3300rpm、ブースト−100mmHg、触媒
入ガス温度890℃、空燃比（Ａ／Ｆ）14.5で50時
間触媒を排気ガスにさらすという条件である。こ
のようにして、耐久した触媒の性能評価は、排気
量1600c.c.のエンジンにて回転数2600rpm、ブース
ト−360mmHg、触媒入ガス温度460℃、Ａ／F14.5
なる条件で耐久性後の触媒に排気ガスを通じ、炭
化水素（HC）、一酸化炭素（CO）、窒素酸化物
（NOX）に対する浄化率を算出することにより行
つた。これらの結果を第２表に示した。
【表】
［発明の効果］
以上の結果から明白なように、本発明の触媒担
体は、同一の触媒金属を担持した従来の触媒担体
と比較して、高温耐久性において、非常にすぐれ
た触媒性能を発揮させることができる。
体は、同一の触媒金属を担持した従来の触媒担体
と比較して、高温耐久性において、非常にすぐれ
た触媒性能を発揮させることができる。
Claims (1)
- １ ハニカムモノリス基材に活性アルミナのコー
テイング層を施してなる排ガス浄化用触媒担体に
おいて、排ガス流路方向に対し、上流側の活性ア
ルミナのコーテイング層がα−アルミナおよびθ
−アルミナを含む活性アルミナからなるコーテイ
ング層であり、下流側の活性アルミナのコーテイ
ング層がδ−アルミナおよびγ−アルミナから選
ばれた少くとも一種を含む活性アルミナからなる
コーテイング層であることを特徴とする排ガス浄
化用触媒担体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61105863A JPS62262745A (ja) | 1986-05-09 | 1986-05-09 | 排ガス浄化用触媒担体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61105863A JPS62262745A (ja) | 1986-05-09 | 1986-05-09 | 排ガス浄化用触媒担体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62262745A JPS62262745A (ja) | 1987-11-14 |
| JPH0573461B2 true JPH0573461B2 (ja) | 1993-10-14 |
Family
ID=14418811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61105863A Granted JPS62262745A (ja) | 1986-05-09 | 1986-05-09 | 排ガス浄化用触媒担体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62262745A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5010051A (en) * | 1989-11-08 | 1991-04-23 | Engelhard Corporation | Staged three-way conversion catalyst and method of using the same |
| JP4311918B2 (ja) | 2002-07-09 | 2009-08-12 | ダイハツ工業株式会社 | ペロブスカイト型複合酸化物の製造方法 |
| CN1674985A (zh) * | 2002-07-09 | 2005-09-28 | 大发工业株式会社 | 排气净化用催化剂 |
| JP4844790B2 (ja) * | 2004-02-27 | 2011-12-28 | 株式会社豊田中央研究所 | 水素生成触媒 |
-
1986
- 1986-05-09 JP JP61105863A patent/JPS62262745A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62262745A (ja) | 1987-11-14 |
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