JPH01157794A - ろう付用アルミニウム素材，その製法及びアルミニウム合金製熱交換器の製法 - Google Patents
ろう付用アルミニウム素材，その製法及びアルミニウム合金製熱交換器の製法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はろう付用アルミニウム素材、その製法、及びア
ルミニウム合金製熱交換器に関するもので、例えば自動
車用空調装置の凝縮器に用いることができる。
ルミニウム合金製熱交換器に関するもので、例えば自動
車用空調装置の凝縮器に用いることができる。
従来、この種の熱交換器に用いられるろう付用アルミニ
ウム素材及びその製法を示すものとして、例えば特開昭
５８−２０４１６９号公報、特開昭５９−１０４６７号
公報等がある。
ウム素材及びその製法を示すものとして、例えば特開昭
５８−２０４１６９号公報、特開昭５９−１０４６７号
公報等がある。
前者に示されるものではアルミニウム合金押し出し材の
表面に亜鉛を溶射して熱交換器のチューブを形成し、こ
のチューブをろう材を被覆したコルゲートフィンとを組
み合わせて炉中ろう付を行ない熱交換器を形成している
。
表面に亜鉛を溶射して熱交換器のチューブを形成し、こ
のチューブをろう材を被覆したコルゲートフィンとを組
み合わせて炉中ろう付を行ない熱交換器を形成している
。
また、後者に示されるものでは、アルミニウム合金押し
出し材の表面にアルミニウム−シリコンろう合金を溶射
して熱交換器のチューブを形成している。
出し材の表面にアルミニウム−シリコンろう合金を溶射
して熱交換器のチューブを形成している。
上記特開昭５８−２０４１６９号、特開昭５９−１０４
６７号に示された技術により作られたアルミニウム合金
製熱交換器では、押し出し多穴管にＡ′１−３ｉ合金ろ
う材を被覆した場合には多穴管とコルゲートフィンとの
ろう付は良好であるが、製品として得られたアルミニウ
ム合金製熱交換器の多穴管の耐食性が劣るという問題が
ある。また押し出し多穴管にＺｎを被覆した場合にはア
ルミニウム合金性熱交換器の耐食性は良好であるが、ろ
う何時に弗化物系フラックスを用いた場合、フうッへよ
りも先、亜鉛被覆層が溶融し、しまいフラッ′クスが接
合表面に充分行き渡らず、ろう付性が劣るという問題点
があった。
６７号に示された技術により作られたアルミニウム合金
製熱交換器では、押し出し多穴管にＡ′１−３ｉ合金ろ
う材を被覆した場合には多穴管とコルゲートフィンとの
ろう付は良好であるが、製品として得られたアルミニウ
ム合金製熱交換器の多穴管の耐食性が劣るという問題が
ある。また押し出し多穴管にＺｎを被覆した場合にはア
ルミニウム合金性熱交換器の耐食性は良好であるが、ろ
う何時に弗化物系フラックスを用いた場合、フうッへよ
りも先、亜鉛被覆層が溶融し、しまいフラッ′クスが接
合表面に充分行き渡らず、ろう付性が劣るという問題点
があった。
また、ろう材のＺｎ含有量を多≦したＡｊ２−３ｉ−Ｚ
ｎ合金を押し出し多穴管に被覆する方法も考えられるが
、ろう付加熱時にＺｎがチューブに拡散する前にＡｊ！
−３ｉ−Ｚｎ合金全体が−っの融点で溶融して、チュー
ブのフィンとの接合部に吸い寄せられ、この合金中に含
まれるＺｎがチューブ全体に良好に拡散しないという問
題がある。
ｎ合金を押し出し多穴管に被覆する方法も考えられるが
、ろう付加熱時にＺｎがチューブに拡散する前にＡｊ！
−３ｉ−Ｚｎ合金全体が−っの融点で溶融して、チュー
ブのフィンとの接合部に吸い寄せられ、この合金中に含
まれるＺｎがチューブ全体に良好に拡散しないという問
題がある。
この発明は、コンデンサあるいはエバポレータの押し出
し多穴チューブ等として用いられ、優れた耐食性を有す
ると共に、製造時のろう付性も良好なろう付用アルミニ
ウム素材、及びこの素材より成形されたアルミニウム合
金性熱交換器を提供することを目的とする。
し多穴チューブ等として用いられ、優れた耐食性を有す
ると共に、製造時のろう付性も良好なろう付用アルミニ
ウム素材、及びこの素材より成形されたアルミニウム合
金性熱交換器を提供することを目的とする。
本発明のろう付用アルミニウムの素材は、アルｉ Ｑラ
ム又はアルミニウム合金性押し出し芯材の表面に被覆層
を有し、この被覆層はＺｎ又はＺｎ−Ａｊ！合金及びＡ
ｎ！−３ｉ合金ろう材又はｌ−３ｉ−Ｚｎ合金ろう付を
溶射して形成する。
ム又はアルミニウム合金性押し出し芯材の表面に被覆層
を有し、この被覆層はＺｎ又はＺｎ−Ａｊ！合金及びＡ
ｎ！−３ｉ合金ろう材又はｌ−３ｉ−Ｚｎ合金ろう付を
溶射して形成する。
被覆層外表面の亜鉛濃度が高くなりすぎると（約４０％
以上）被覆層表面の融点が弗化物系フラックスの融点よ
り低くなり、前述の従来技術と同様の問題が生じる。ま
た、被覆層全体を被覆層外表面と同じ低亜鉛濃度とする
と耐腐食性を充分に発揮できない。
以上）被覆層表面の融点が弗化物系フラックスの融点よ
り低くなり、前述の従来技術と同様の問題が生じる。ま
た、被覆層全体を被覆層外表面と同じ低亜鉛濃度とする
と耐腐食性を充分に発揮できない。
そこで、上記被覆層は芯材の表面に溶射されたＺｎ又は
Ｚｎ−Ａ１合金よりなる第１被覆層と、この第１被覆層
の表面に溶射されたＡｆｆｉ−３ｉ合金ろう材又はＡＮ
−５ｔ−Ｚｎ合金ろう材よりなる第２被覆層とから構成
されるのが望ましい。
Ｚｎ−Ａ１合金よりなる第１被覆層と、この第１被覆層
の表面に溶射されたＡｆｆｉ−３ｉ合金ろう材又はＡＮ
−５ｔ−Ｚｎ合金ろう材よりなる第２被覆層とから構成
されるのが望ましい。
芯材は市販の純アルミニウム（例えばＡ１０５０アルミ
ニウム）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（例えばＡ３２０３アルミ
ニウム合金）、 Ａｊ！−Ｍｎ−Ｃｕ系合金（例えばＡ
３００３アルミニウム合金）、あるいはＡ ｆｆｉ −
０，５％Ｃｕ−０，１５％Ｍｎ合金から作られることが
好ましく、芯材を被覆するＡ２−Ｚｎ合金は３０〜９５
ｗｔ％のＺｎと残部Ａ２及び不可避不純物とから成る合
金が好ましく、またＺｎを使用する場合は９９−ｔ％以
上純度を有するＺｎが好ましい。
ニウム）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（例えばＡ３２０３アルミ
ニウム合金）、 Ａｊ！−Ｍｎ−Ｃｕ系合金（例えばＡ
３００３アルミニウム合金）、あるいはＡ ｆｆｉ −
０，５％Ｃｕ−０，１５％Ｍｎ合金から作られることが
好ましく、芯材を被覆するＡ２−Ｚｎ合金は３０〜９５
ｗｔ％のＺｎと残部Ａ２及び不可避不純物とから成る合
金が好ましく、またＺｎを使用する場合は９９−ｔ％以
上純度を有するＺｎが好ましい。
Ａｎ−３ｉ合金は５〜１２−ｔ％Ｓｔと残部Ａ！及び不
可避不純物とから成る合金が好ましく、ＡＥ−３ｉ−Ｚ
ｎ合金は５〜１２ｗｔ％ＳｉとｌＯ〜２０％４ｔ％Ｚｎ
と残部Ａｌ及び不可避不純物とから成る合金が好ましい
。上記のようなアルミニウム素材で熱交換器のチューブ
を形成し、このチューブにコルゲートフィンをろう付し
てなるアルミニウム製熱交換器ではコルゲートフィンは
Ａｆｉ−Ｍｎ系合金（例えばＡ３００３アルミニウム合
金）あるいはＡｌ−Ｍｎ−Ｚｎ系合金から作られるのが
好ましい。
可避不純物とから成る合金が好ましく、ＡＥ−３ｉ−Ｚ
ｎ合金は５〜１２ｗｔ％ＳｉとｌＯ〜２０％４ｔ％Ｚｎ
と残部Ａｌ及び不可避不純物とから成る合金が好ましい
。上記のようなアルミニウム素材で熱交換器のチューブ
を形成し、このチューブにコルゲートフィンをろう付し
てなるアルミニウム製熱交換器ではコルゲートフィンは
Ａｆｉ−Ｍｎ系合金（例えばＡ３００３アルミニウム合
金）あるいはＡｌ−Ｍｎ−Ｚｎ系合金から作られるのが
好ましい。
上記第１被覆層及び第２被覆層から成る被覆層は、押し
出し多穴管に、まずＺｎもしくはＺｎ−Ａ２合金を溶射
しこれをクラッドさせ、次のその表面にＡ／！−３ｉ合
金又はＡｌ−３ｉ−Ｚｎ合金を更に溶射でクラッドする
二段溶射によって構成する。二段階溶射は１種類の合金
を溶射する溶射機２台を用いても良いが２種類の合金を
溶射できる溶射機１台でも実施可能である。
出し多穴管に、まずＺｎもしくはＺｎ−Ａ２合金を溶射
しこれをクラッドさせ、次のその表面にＡ／！−３ｉ合
金又はＡｌ−３ｉ−Ｚｎ合金を更に溶射でクラッドする
二段溶射によって構成する。二段階溶射は１種類の合金
を溶射する溶射機２台を用いても良いが２種類の合金を
溶射できる溶射機１台でも実施可能である。
まず、最初のＺｎもしくはＺｎ−Ａ４２合金を溶射して
第１被覆層を形成する理由としては、押し出し芯材より
も電極電位の卑なＺｎもしくはＺｎ−，１１合金層で犠
牲防食をはかる耐食性向上の為である。また、ＡＥ−３
ｉ合余ろう材又はＡｆ−３ｉ−Ｚｎ合金ろう材を溶射し
て第２被覆層を形成する理由は、コルゲートフィン等の
相手部材とアルミニウム合金素材とを接合するため、ア
ルミニウム合金素材に設けられたろう材で相手部材をろ
う付する為である。本発明の熱交換器ではろう材をクラ
ッドしないコルゲートフィンが使える為に、ろう何時の
フィンの座屈性が大幅に向上することからフィン材の薄
肉化が可能となり、熱交換器としての軽量化が可能とな
る。
第１被覆層を形成する理由としては、押し出し芯材より
も電極電位の卑なＺｎもしくはＺｎ−，１１合金層で犠
牲防食をはかる耐食性向上の為である。また、ＡＥ−３
ｉ合余ろう材又はＡｆ−３ｉ−Ｚｎ合金ろう材を溶射し
て第２被覆層を形成する理由は、コルゲートフィン等の
相手部材とアルミニウム合金素材とを接合するため、ア
ルミニウム合金素材に設けられたろう材で相手部材をろ
う付する為である。本発明の熱交換器ではろう材をクラ
ッドしないコルゲートフィンが使える為に、ろう何時の
フィンの座屈性が大幅に向上することからフィン材の薄
肉化が可能となり、熱交換器としての軽量化が可能とな
る。
本発明を自動車用空調装置の凝縮器（コンデンサ）に用
いた場合の例について説明する。
いた場合の例について説明する。
第１図はコンデンサとしての熱交換器の斜視図で、第２
図に見られるように、多穴管１にアルミニウム合金製の
ごとく薄肉のコルゲートフィン２が挿入されている。こ
の多穴管１とフィン２とは多穴管ｌの表面にあらかじめ
二段溶射で被覆した第２層ＩＣのＡｌ−３ｉ−Ｚｎ合金
によって一体ろう付接合される。また多穴管ｌの両開口
端には入口バイブ継手３および出口バイブ継手４がろう
付され、この入口バイブ継手３より圧縮機（図示せず）
によって高温高圧となったガス冷媒が多穴管１内に導入
される。そして多穴管ｌを通過する間に外部空気と熱交
換され、低温高圧の液冷媒となって出口バイブ継手４よ
り導出される。
図に見られるように、多穴管１にアルミニウム合金製の
ごとく薄肉のコルゲートフィン２が挿入されている。こ
の多穴管１とフィン２とは多穴管ｌの表面にあらかじめ
二段溶射で被覆した第２層ＩＣのＡｌ−３ｉ−Ｚｎ合金
によって一体ろう付接合される。また多穴管ｌの両開口
端には入口バイブ継手３および出口バイブ継手４がろう
付され、この入口バイブ継手３より圧縮機（図示せず）
によって高温高圧となったガス冷媒が多穴管１内に導入
される。そして多穴管ｌを通過する間に外部空気と熱交
換され、低温高圧の液冷媒となって出口バイブ継手４よ
り導出される。
次に本発明の熱交換器の製法を工程順に説明する。まず
第３図に示されている押出し機５にて、多穴管１を押出
した直後に多穴管の上下から溶射ガン７によって、第１
ｉｌｂ用の材料であるＺｎもしくはＺｎ−Ａ４２合金を
多穴管ｌの上下に被覆した。溶射ガン７には２本のＺｎ
もしくはＺｎ−Ａ２合金線材７１．７２が供給され、各
線材７１゜７２の各々にプラス電圧、マイナス電圧を印
加して線材をアーク溶融させる。そして、この２本の線
材”７１．７２の間に圧縮空気を導びくノズル９０を配
し、このノズル９０からの圧縮空気で溶融した合金を多
穴管１の表面に吹きつけている。次に第２層ＩＣ用の材
料であるＡｌ−３ｔ−ＺｎもしくはＡｌ−３ｔろう合金
を第１層ｌｂの表面に溶射ガン８によって被覆した。こ
の溶射ガン８も溶射ガン７と同一構造を有し、ろう合金
線材８１゜８２が供給される。上記工程によって製造し
た二段溶射多穴管１は、その後所定の長さで蛇行状に折
り曲げて熱交換器本体部分を形成し、次にこの蛇行状の
多穴管１の間に波形状に成形されたコルゲートフィン２
を挿入し治具で固定保持した後、フ・ン化物系フラック
ス（例えば、ＫＡ Ｉ Ｆ４ ・Ｋｇ Ａ Ｉ Ｆ
ｚ ・Ｋ３ＡＩＦ、の単体あるいは混合物）を組付表
面に塗布した。
第３図に示されている押出し機５にて、多穴管１を押出
した直後に多穴管の上下から溶射ガン７によって、第１
ｉｌｂ用の材料であるＺｎもしくはＺｎ−Ａ４２合金を
多穴管ｌの上下に被覆した。溶射ガン７には２本のＺｎ
もしくはＺｎ−Ａ２合金線材７１．７２が供給され、各
線材７１゜７２の各々にプラス電圧、マイナス電圧を印
加して線材をアーク溶融させる。そして、この２本の線
材”７１．７２の間に圧縮空気を導びくノズル９０を配
し、このノズル９０からの圧縮空気で溶融した合金を多
穴管１の表面に吹きつけている。次に第２層ＩＣ用の材
料であるＡｌ−３ｔ−ＺｎもしくはＡｌ−３ｔろう合金
を第１層ｌｂの表面に溶射ガン８によって被覆した。こ
の溶射ガン８も溶射ガン７と同一構造を有し、ろう合金
線材８１゜８２が供給される。上記工程によって製造し
た二段溶射多穴管１は、その後所定の長さで蛇行状に折
り曲げて熱交換器本体部分を形成し、次にこの蛇行状の
多穴管１の間に波形状に成形されたコルゲートフィン２
を挿入し治具で固定保持した後、フ・ン化物系フラック
ス（例えば、ＫＡ Ｉ Ｆ４ ・Ｋｇ Ａ Ｉ Ｆ
ｚ ・Ｋ３ＡＩＦ、の単体あるいは混合物）を組付表
面に塗布した。
次にこの組付体をフラックスの融点以上の温度に保たれ
た加熱炉内で約１０分間加熱し多穴管１の第２Ｎからな
るろう材ＩＣのＡｆ−３ｉ又はＡ１−３ｔ−Ｚｎ合金を
溶融し、多穴管１とフィン２のろう付を完了した。この
時、第２１１の融点より第１層の融点の方が低いので、
被覆層全体が溶融してフィレットを形成する前に、溶融
したＺｎ合金のみが芯材中に拡散し耐食性向上を図って
いる。芯材中に拡散しきれなかったＺｎは、その−部は
チューブ表面に残余し、残りはろう材と共にフィレット
部に混合される。
た加熱炉内で約１０分間加熱し多穴管１の第２Ｎからな
るろう材ＩＣのＡｆ−３ｉ又はＡ１−３ｔ−Ｚｎ合金を
溶融し、多穴管１とフィン２のろう付を完了した。この
時、第２１１の融点より第１層の融点の方が低いので、
被覆層全体が溶融してフィレットを形成する前に、溶融
したＺｎ合金のみが芯材中に拡散し耐食性向上を図って
いる。芯材中に拡散しきれなかったＺｎは、その−部は
チューブ表面に残余し、残りはろう材と共にフィレット
部に混合される。
次に多穴管ｌに２段溶射をする際の具体的な条件を示す
。押出し機５での管押出し速度は約２０〜４０ｍ／分で
あり、押出し直後の予熱（３５０°Ｃ以上）がある状態
で溶射を行った。押出し直後の多穴管１に溶射を行うの
は、押出し直後の多穴管１の表面はほとんど酸化されて
おらず、また予熱によって表面が活性化しているので溶
射金属が多穴管１表面に付着しやすいという理由による
。
。押出し機５での管押出し速度は約２０〜４０ｍ／分で
あり、押出し直後の予熱（３５０°Ｃ以上）がある状態
で溶射を行った。押出し直後の多穴管１に溶射を行うの
は、押出し直後の多穴管１の表面はほとんど酸化されて
おらず、また予熱によって表面が活性化しているので溶
射金属が多穴管１表面に付着しやすいという理由による
。
ただし、押し出し加工を不活性雰囲気中、真空雰囲気中
で行えば多穴管１表面が酸化する問題は解消される。ま
ず第１層ｌｂ用の材料であるＺｎもしくはＺｎ−Ａ１合
金を溶射ガン７で被覆した。
で行えば多穴管１表面が酸化する問題は解消される。ま
ず第１層ｌｂ用の材料であるＺｎもしくはＺｎ−Ａ１合
金を溶射ガン７で被覆した。
その際の被覆層の厚さは２〜１０μｍ程度が望ましい。
第１層ｌｂの厚さが２μｍ未満では、耐食性に有効なＺ
ｎ拡散層の形成が不十分となり、１０μｍを越えると自
己腐食作用が強くなりむしろ耐食性が低下するためであ
る。又、第２Ｎ１ｃのろう材被覆層の厚さは、３０〜５
０μｍ程度が望ましい。第２Ｊｉｌｃの厚さが３０μｍ
未満ではコルゲートフィン材２とのろう付が不十分であ
り、５０μｍを越えると多穴管ｌを蛇行状に折り曲げる
際に曲げ部において多穴管に割れが生じる為である。
ｎ拡散層の形成が不十分となり、１０μｍを越えると自
己腐食作用が強くなりむしろ耐食性が低下するためであ
る。又、第２Ｎ１ｃのろう材被覆層の厚さは、３０〜５
０μｍ程度が望ましい。第２Ｊｉｌｃの厚さが３０μｍ
未満ではコルゲートフィン材２とのろう付が不十分であ
り、５０μｍを越えると多穴管ｌを蛇行状に折り曲げる
際に曲げ部において多穴管に割れが生じる為である。
使用した多穴管材とフィン材と被覆層の具体的材料の種
類あるいは化学組成及び上記条件で製造した多穴管とツ
ーインとの組谷せから成る熱交換器のろう付性および耐
食性の評価結果を第１表に示、す。
（以下余白）第１表から明らかなように本発
明のアルミニウム合金製熱交換器は、ろう材のみを被覆
、あるいは亜鉛だけを被覆した従来品と比較し耐食性及
びろう付性が優れる。
類あるいは化学組成及び上記条件で製造した多穴管とツ
ーインとの組谷せから成る熱交換器のろう付性および耐
食性の評価結果を第１表に示、す。
（以下余白）第１表から明らかなように本発
明のアルミニウム合金製熱交換器は、ろう材のみを被覆
、あるいは亜鉛だけを被覆した従来品と比較し耐食性及
びろう付性が優れる。
次にフィン２の肉厚を０．１４ｍｍ〜０．０６Ｍの範囲
で種々替えた場合のフィン接合時の座屈現象についての
実験結果を第２表に示す。
で種々替えた場合のフィン接合時の座屈現象についての
実験結果を第２表に示す。
第２表 フィンの座屈性評価結果
＊ ○印は座屈発生無しを示す。
＊＊×印は座屈発生有りを示す。
第２表から明らかなようにフィンの表面にあらかじめろ
う材をクラッドしてお〈従来法ではフィン肉厚が０．１
２ｍｍ以下に下がるとフィンの座屈が発生するのに対し
、本発明のアルミニウム合金熱交換のように多穴管にろ
う材を設は且つフィンにろう材を設けない場合にはフィ
ン肉厚が０．０６ ｍｍ以下に下がった時に初めて座屈
が生じ、本発明のアルミニウム合金製熱交換器が製品の
軽量化に大きく役立つことが実証された。
う材をクラッドしてお〈従来法ではフィン肉厚が０．１
２ｍｍ以下に下がるとフィンの座屈が発生するのに対し
、本発明のアルミニウム合金熱交換のように多穴管にろ
う材を設は且つフィンにろう材を設けない場合にはフィ
ン肉厚が０．０６ ｍｍ以下に下がった時に初めて座屈
が生じ、本発明のアルミニウム合金製熱交換器が製品の
軽量化に大きく役立つことが実証された。
以上これまでの実施例の説明では、第３図に示す様な溶
射ガン４台を使用し二段溶射により設けられた被覆層を
有する多穴管について述べたが、第５図に示す様に２台
の溶射ガン９を使用し、それぞれの溶射ガン９にＺｎも
しくはＺｎ−Ａ１合金線材７０．ろう材合金線材８０を
２本並べて供給することにより、第１被覆ｒｇｉｂ、第
２被覆層１ｂを形成してもよい。尚、第３図に示す溶射
方法でも第５図に示す溶射方法でも、第１被覆層１ｂと
第２被覆層１ｂとの間にはいわゆる境界線は存在せず、
混合した状態となっている。
射ガン４台を使用し二段溶射により設けられた被覆層を
有する多穴管について述べたが、第５図に示す様に２台
の溶射ガン９を使用し、それぞれの溶射ガン９にＺｎも
しくはＺｎ−Ａ１合金線材７０．ろう材合金線材８０を
２本並べて供給することにより、第１被覆ｒｇｉｂ、第
２被覆層１ｂを形成してもよい。尚、第３図に示す溶射
方法でも第５図に示す溶射方法でも、第１被覆層１ｂと
第２被覆層１ｂとの間にはいわゆる境界線は存在せず、
混合した状態となっている。
尚、本実施例ではフッ化物系フラックスを用いてろう付
を行ったが、塩化物系フラックスを用いてろう付するこ
ともできる。また、本発明では第１被覆Ｊｉｌｂと第２
被覆層ＩＣとが必ずしも層状化している必要はなく、混
合した状態であっても良いが、ろう合金よりなる第１被
覆１１ｃで亜鉛合金等よりなる第１被覆層１ｂを覆うよ
うにすれば、真空ろう付性によりろう付した場合でも亜
鉛が飛散するのを抑えることができ、耐食性向上の効果
を維持することができる。
を行ったが、塩化物系フラックスを用いてろう付するこ
ともできる。また、本発明では第１被覆Ｊｉｌｂと第２
被覆層ＩＣとが必ずしも層状化している必要はなく、混
合した状態であっても良いが、ろう合金よりなる第１被
覆１１ｃで亜鉛合金等よりなる第１被覆層１ｂを覆うよ
うにすれば、真空ろう付性によりろう付した場合でも亜
鉛が飛散するのを抑えることができ、耐食性向上の効果
を維持することができる。
さらにまた、本発明の被覆層は芯材と圧延クラッドする
ことによって形成することもできる。
ことによって形成することもできる。
本発明のろう付性アルミニウム素材を用いれば、第１表
に示されているろう付性及び耐食性評価から明らかなよ
うに、従来のアルミニウム素材器と比較して、ろう付性
及び耐食性が共に優れている。
に示されているろう付性及び耐食性評価から明らかなよ
うに、従来のアルミニウム素材器と比較して、ろう付性
及び耐食性が共に優れている。
また、本発明の熱交換器を用いれば第２表から明らかな
ように従来品よりも肉厚の小さなフィンを使用できるた
め熱交換器重量の軽量化を可能にした。
ように従来品よりも肉厚の小さなフィンを使用できるた
め熱交換器重量の軽量化を可能にした。
また、本発明のアルミニウム素材を用いれば、フラック
スを用いて大気中で行なう炉中ろう付のみならず、真空
ろう付性によるろう付にてもろう付を行うことができる
。
スを用いて大気中で行なう炉中ろう付のみならず、真空
ろう付性によるろう付にてもろう付を行うことができる
。
第１図は本発明を実施した場合のコンデンサ用アルミニ
ウム合金製熱交換器の斜視図であり、第２図はその一部
を拡大した斜視図であり、第３図は本発明のアルミニウ
ム合金製熱交換器の多穴管を製造する時の被覆層付与工
程を示す概略図であり、第４図は被覆層を付与された多
穴管の断面を示す断面図であり、第５図は被覆層付与工
程の他の実施例を示す概略図である。 １は第１層および第２Ｎから成る被覆層を付与された多
穴管、２はろう材を付与されていないフィン、３および
４はパイプ継手を示す。
ウム合金製熱交換器の斜視図であり、第２図はその一部
を拡大した斜視図であり、第３図は本発明のアルミニウ
ム合金製熱交換器の多穴管を製造する時の被覆層付与工
程を示す概略図であり、第４図は被覆層を付与された多
穴管の断面を示す断面図であり、第５図は被覆層付与工
程の他の実施例を示す概略図である。 １は第１層および第２Ｎから成る被覆層を付与された多
穴管、２はろう材を付与されていないフィン、３および
４はパイプ継手を示す。
Claims (6)
- （１） アルミニウム又はアルミニウム合金からなる芯
材と、 この芯材の表面に亜鉛又は亜鉛アルミニウム合金及び
前記芯材より融点が所定値低いろう合金よりなる被覆層
とを有し、 前記亜鉛又は亜鉛アルミニウム合金と前記ろう合金と
はそれぞれ異なる融点を有することを特徴とするろう付
用アルミニウム素材。 - （２） アルミニウム又はアルミニウム合金からなる押
し出し芯材と、 この芯材の表面に溶射被覆され、亜鉛又は亜鉛−アル
ミニウム合金からなる第１被覆層と、この第１被覆層の
表面に溶射被覆され、アルミニウム−シリコン合金ろう
材又はアルミニウム−シリコン−亜鉛合金ろう材からな
る第２被覆層とからなるろう付用アルミニウム素材。 - （３） アルミニウム又はアルミニウム合金を押し出し
加工することにより所望形状の芯材を形成する第１工程
と、 前記押し出し加工直後の芯材の表面に亜鉛又は亜鉛−
アルミニウム合金を溶射ことにより第１被覆層を形成す
る第２工程と、 前記第１被覆層の表面にアルミニウム−シリコン合金
ろう材又はアルミニウム−シリコン−亜鉛合金ろう材を
溶射することにより第２被覆層を形成する第３工程とか
らなるろう付用アルミニウム素材の製造方法。 - （４） アルミニウム又はアルミニウム合金を押し出し
加工することにより、内部に被熱交換流体が流れるチュ
ーブを形成する第１工程と、 この押し出し直後のチューブの表面に亜鉛又は亜鉛−
アルミニウム合金を溶射して第１被覆層を形成する第２
工程と、 前記第１被覆層の表面にろう合金を溶射して第２被覆
層を形成する第３工程と、 前記チューブに接合するためのアルミニウム合金製フ
ィンを形成する第４工程と、 このフィンと前記第１被覆層及び第２被覆層が形成さ
れたチューブとを互いに当接させて仮組立体を形成する
第５工程と、 この仮組立体を炉中内にて、前記第２被覆層の融点以
上かつ前記チューブの融点以下の温度まで加熱させ、前
記チューブと前記フィンとのろう付を行う第６工程とか
らなるアルミニウム合金製熱交換器の製法。 - （５） 前記チューブは被熱交換流体が通過する複数の
穴を内部に有し、蛇行状に折り曲げられた多穴チューブ
である請求項４記載のアルミニウム合金製熱交換器の製
法。 - （６） 前記被覆層は前記芯材との接合面近傍における
亜鉛濃度よりも外表面近傍の亜鉛濃度の方が薄くなるよ
うに亜鉛濃度勾配を有する請求項１記載のろう付用アル
ミニウム素材。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63212829A JPH01157794A (ja) | 1987-09-09 | 1988-08-26 | ろう付用アルミニウム素材，その製法及びアルミニウム合金製熱交換器の製法 |
| US07/240,639 US4901908A (en) | 1987-09-09 | 1988-09-06 | Aluminum material for brazing, method of manufacturing same, and method of manufacturing heat exchanger made of aluminum alloy |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22588087 | 1987-09-09 | ||
| JP62-225880 | 1987-09-09 | ||
| JP63212829A JPH01157794A (ja) | 1987-09-09 | 1988-08-26 | ろう付用アルミニウム素材，その製法及びアルミニウム合金製熱交換器の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01157794A true JPH01157794A (ja) | 1989-06-21 |
Family
ID=26519453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63212829A Pending JPH01157794A (ja) | 1987-09-09 | 1988-08-26 | ろう付用アルミニウム素材，その製法及びアルミニウム合金製熱交換器の製法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4901908A (ja) |
| JP (1) | JPH01157794A (ja) |
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