JPH0579363B2 - - Google Patents
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- JPH0579363B2 JPH0579363B2 JP60100979A JP10097985A JPH0579363B2 JP H0579363 B2 JPH0579363 B2 JP H0579363B2 JP 60100979 A JP60100979 A JP 60100979A JP 10097985 A JP10097985 A JP 10097985A JP H0579363 B2 JPH0579363 B2 JP H0579363B2
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は処理ガス中の亜硫酸ガスSO2を除去す
る脱硫プラントに関し、特に循環液のPHを制御す
る吸収塔PH制御装置の改良に係る。
る脱硫プラントに関し、特に循環液のPHを制御す
る吸収塔PH制御装置の改良に係る。
脱硫プラント例えば炭酸ガスを吸収剤とする湿
式石灰石こう法廃煙脱硫プラントの概略構成を第
５図に示す系統図を参照して説明する。
式石灰石こう法廃煙脱硫プラントの概略構成を第
５図に示す系統図を参照して説明する。
第５図において、吸収塔１には処理ガス導入ダ
クト２を介して亜硫酸ガスを含有する処理ガス３
が上方から導入される。この吸収塔１下方に設け
られたタンク４内には循環液５が収容され、この
循環液５は循環ポンプ６及び循環配管７により吸
収塔１内を循環されている。前記処理ガス３は循
環塔１内で循環液５と接触し、処理ガス３中に含
まれる亜硫酸ガスが除去される。すなわち、処理
ガス３中のSO2は次式（）で示す反応により
H2SO3を生成して流下する。このH2SO3の一部
は処理ガス３中の酸素O2により酸化され、次式
（）で示すようにH2SO4となる。また、残りの
H2SO3はタンク４内で空気配管８から噴き込ま
れる空気中の酸素により酸化されてH2SO4とな
る。
クト２を介して亜硫酸ガスを含有する処理ガス３
が上方から導入される。この吸収塔１下方に設け
られたタンク４内には循環液５が収容され、この
循環液５は循環ポンプ６及び循環配管７により吸
収塔１内を循環されている。前記処理ガス３は循
環塔１内で循環液５と接触し、処理ガス３中に含
まれる亜硫酸ガスが除去される。すなわち、処理
ガス３中のSO2は次式（）で示す反応により
H2SO3を生成して流下する。このH2SO3の一部
は処理ガス３中の酸素O2により酸化され、次式
（）で示すようにH2SO4となる。また、残りの
H2SO3はタンク４内で空気配管８から噴き込ま
れる空気中の酸素により酸化されてH2SO4とな
る。
SO2＋H2Ｏ→H2SO3 ……（）
H2SO3＋１／２O2→H2SO4 ……（）
そして、吸収塔を通過し、亜硫酸ガスが除去
された処理ガスは排気ダクト９を介して処理済ガ
スとして大気中に放出される。
された処理ガスは排気ダクト９を介して処理済ガ
スとして大気中に放出される。
以上のように吸収塔１内で処理ガス３との接触
をつづけると、前記循環液５中には上記（）及
び（）で示した吸収反応及び酸化反応により生
成したH2SO4が多量に含まれるため、何らかの
措置をとらなければSO2を吸収することが困難と
なる。そこで、タンク４内の循環液５に流量検出
器１０及び流量調節弁１１を介装した吸収剤供給
配管１２を介して吸収剤、例えば炭酸カルシウム
CaCO3を供給し、次式（）に示すように循環
液５を中和して亜硫酸ガスを容易に吸収し得るよ
うに再生している。
をつづけると、前記循環液５中には上記（）及
び（）で示した吸収反応及び酸化反応により生
成したH2SO4が多量に含まれるため、何らかの
措置をとらなければSO2を吸収することが困難と
なる。そこで、タンク４内の循環液５に流量検出
器１０及び流量調節弁１１を介装した吸収剤供給
配管１２を介して吸収剤、例えば炭酸カルシウム
CaCO3を供給し、次式（）に示すように循環
液５を中和して亜硫酸ガスを容易に吸収し得るよ
うに再生している。
H2SO4＋CaCO3→CaSO4＋H2Ｏ＋CO2↑
……（） 上記（）式により生成したCaSO4を含む循環
液５の一部は移送配管１３を介して図示しない別
の工程へ移送される。
……（） 上記（）式により生成したCaSO4を含む循環
液５の一部は移送配管１３を介して図示しない別
の工程へ移送される。
以上の説明から示唆されるように、循環液５の
SO2吸収能力が脱硫プラントの性能に多大な影響
を及ぼす。この循環液５のSO2吸収能力の指標と
なるのは、循環液５のPHである。すなわち、循環
液５中のCaCO3濃度が高く、PHが高いほどSO2吸
収反応が促進される。
SO2吸収能力が脱硫プラントの性能に多大な影響
を及ぼす。この循環液５のSO2吸収能力の指標と
なるのは、循環液５のPHである。すなわち、循環
液５中のCaCO3濃度が高く、PHが高いほどSO2吸
収反応が促進される。
単純には循環液のPHを高く維持するために多量
の吸収剤を供給することが考えられるが、これは
コストの面から好ましいことではない。
の吸収剤を供給することが考えられるが、これは
コストの面から好ましいことではない。
こうしたことから、所望の性能を維持できる程
度のPHで脱硫プラントの運転を行なうことが要望
されている。これは、吸収塔１内での脱硫率、ひ
いては大気中に放出する処理済ガス中の亜硫酸ガ
ス濃度を所定値に安定に維持し、かついかなる負
荷（吸収塔入口のSO2量）の変化にも応答性よく
追従し得ることにつながる。
度のPHで脱硫プラントの運転を行なうことが要望
されている。これは、吸収塔１内での脱硫率、ひ
いては大気中に放出する処理済ガス中の亜硫酸ガ
ス濃度を所定値に安定に維持し、かついかなる負
荷（吸収塔入口のSO2量）の変化にも応答性よく
追従し得ることにつながる。
ところで、上述したように循環液のPHを低下さ
せるのは循環液中のH2SO4濃度の増大であり、
一方循環液のPHを上昇させるのは循環液中の
CaCO3濃度である。したがつて、循環液のPHは
吸収したSO2量とCaCO3濃度とのバランスにより
決定される。
せるのは循環液中のH2SO4濃度の増大であり、
一方循環液のPHを上昇させるのは循環液中の
CaCO3濃度である。したがつて、循環液のPHは
吸収したSO2量とCaCO3濃度とのバランスにより
決定される。
第５図図示の従来の脱硫プラントにおいては、
循環液５のPH制御装置は以下のようなものであ
る。
循環液５のPH制御装置は以下のようなものであ
る。
すなわち、前記循環配管７にはPH検出器１４が
取付けられており、このPH検出器１４からの出力
信号S14はPH調節器１５に入力される。このPH調
節器１５では、予め設定されたPH設定値とPH検出
器１４からの出力信号とを比較し、PI又はPID
（Ｐ：比例、Ｉ：積分、Ｄ：微分）のフイードバ
ツク制御を行なう。一方、処理ガス導入ダクト２
の途中に設けられた処理ガス流量検出器１６から
の出力信号とSO2濃度検出器１７からの出力信号
とを乗算した乗算器１８の出力信号S18もPH調節
器１５に入力される。PH調節器１５では、乗算器
１８の出力信号S18によりＰ又はPDのフイードフ
オワード制御を行なう。PH調節器１５はこれらフ
イードバツク制御とフイードフオワード制御との
出力信号和である吸収剤流量補正信号S15を出力
する。この信号は流量検出器１０の出力信号とと
もに吸収剤流量調節器１９に入力され、流量調節
弁１１の開度を調整する。このようにして、循環
液５のPHが所定値となるように制御している。
取付けられており、このPH検出器１４からの出力
信号S14はPH調節器１５に入力される。このPH調
節器１５では、予め設定されたPH設定値とPH検出
器１４からの出力信号とを比較し、PI又はPID
（Ｐ：比例、Ｉ：積分、Ｄ：微分）のフイードバ
ツク制御を行なう。一方、処理ガス導入ダクト２
の途中に設けられた処理ガス流量検出器１６から
の出力信号とSO2濃度検出器１７からの出力信号
とを乗算した乗算器１８の出力信号S18もPH調節
器１５に入力される。PH調節器１５では、乗算器
１８の出力信号S18によりＰ又はPDのフイードフ
オワード制御を行なう。PH調節器１５はこれらフ
イードバツク制御とフイードフオワード制御との
出力信号和である吸収剤流量補正信号S15を出力
する。この信号は流量検出器１０の出力信号とと
もに吸収剤流量調節器１９に入力され、流量調節
弁１１の開度を調整する。このようにして、循環
液５のPHが所定値となるように制御している。
脱硫プラントではボイラの高速負荷変化に応答
性よく追従することが要求されている。しかし、
従来のPH制御装置では高速負荷上昇時に循環液５
のPHがPH設定値に追従できずに低下し、その結果
処理済ガス中のSO2濃度（出口SO2濃度）が規制
値を逸脱してしまうおそれがあつた。
性よく追従することが要求されている。しかし、
従来のPH制御装置では高速負荷上昇時に循環液５
のPHがPH設定値に追従できずに低下し、その結果
処理済ガス中のSO2濃度（出口SO2濃度）が規制
値を逸脱してしまうおそれがあつた。
また、このように処理済ガスのSO2濃度が規制
値を逸脱するのを防止するためには、循環液５の
PH値を予め必要以上に高くするという操作がとら
れるため、ランニングコストを上昇させてしまう
という不具合があつた。
値を逸脱するのを防止するためには、循環液５の
PH値を予め必要以上に高くするという操作がとら
れるため、ランニングコストを上昇させてしまう
という不具合があつた。
本発明者らは、以上のような現象に対する原因
を究明した結果、以下の事実を見出した。すなわ
ち、系内における残留CaCO3量は処理SO2総量
（処理ガス流量×処理ガス中のSO2濃度）にほぼ
比例する。その関係の一例を第６図に示す。第６
図は横軸を処理SO2総量、縦軸を系内の残留
CaCO3として両者の関係を示したものである。
第６図から、負荷上昇を考えた場合、増加する脱
硫SO2当量分だけでなく、循環液中の残留CaCO3
量を増加させるために吸収剤を余分に供給する必
要があることがわかる。したがつて、もし負荷上
昇に対応して残留CaCO3が増加しない場合には
中和反応が抑制されてPHが低下し、ひいては出口
SO2濃度が規制値を逸脱してしまう。
を究明した結果、以下の事実を見出した。すなわ
ち、系内における残留CaCO3量は処理SO2総量
（処理ガス流量×処理ガス中のSO2濃度）にほぼ
比例する。その関係の一例を第６図に示す。第６
図は横軸を処理SO2総量、縦軸を系内の残留
CaCO3として両者の関係を示したものである。
第６図から、負荷上昇を考えた場合、増加する脱
硫SO2当量分だけでなく、循環液中の残留CaCO3
量を増加させるために吸収剤を余分に供給する必
要があることがわかる。したがつて、もし負荷上
昇に対応して残留CaCO3が増加しない場合には
中和反応が抑制されてPHが低下し、ひいては出口
SO2濃度が規制値を逸脱してしまう。
いま、負荷上昇率が小さい（１〜２％／分）場
合には、残留CaCO3量の変化率が小さいため、
従来のPH制御装置での循環液のPHとPH設定値との
偏差が大きくなる以前に追従することができる。
しかし、負荷上昇率が大きい（３〜５％／分）場
合には、残留CaCO3量の変化率が大きいため、
従来のPH制御装置では追従しきれない。このた
め、従来のPH制御装置では高速負荷変化時の即応
性が鈍い。
合には、残留CaCO3量の変化率が小さいため、
従来のPH制御装置での循環液のPHとPH設定値との
偏差が大きくなる以前に追従することができる。
しかし、負荷上昇率が大きい（３〜５％／分）場
合には、残留CaCO3量の変化率が大きいため、
従来のPH制御装置では追従しきれない。このた
め、従来のPH制御装置では高速負荷変化時の即応
性が鈍い。
また第７図に処理SO2総量と単位処理SO2総量
（10Kgmol／Ｈ）当りの残留CaCO3量との関係を
示す。第７図から、処理SO2総量が増加するにつ
れて残留CaCO3量を増加させなければならない
ことがわかる。
（10Kgmol／Ｈ）当りの残留CaCO3量との関係を
示す。第７図から、処理SO2総量が増加するにつ
れて残留CaCO3量を増加させなければならない
ことがわかる。
本発明は上記問題点を解消するためになされた
ものであり、高速負荷変化に対しても速やかに循
環液のPHを設定値に追従させることができ、ラン
ニングコストを低減し得る吸収塔PH制御装置を提
供することを目的とするものである。
ものであり、高速負荷変化に対しても速やかに循
環液のPHを設定値に追従させることができ、ラン
ニングコストを低減し得る吸収塔PH制御装置を提
供することを目的とするものである。
以上の説明から、循環液のPHをPH設定値に応答
性よく追従させるためには、高速負荷変化による
処理SO2総量の増加に合わせて、吸収剤供給量の
積分量である残留CaCO3量を第６図に示すよう
に増加させればよいことがわかる。本発明者ら
は、負荷上昇時に従来のPH制御装置だけではPH偏
差が大きくなりすぎる場合にのみ処理SO2総量に
比例した量だけ吸収剤流量を増加させることを考
え、本発明をなすに至つた。
性よく追従させるためには、高速負荷変化による
処理SO2総量の増加に合わせて、吸収剤供給量の
積分量である残留CaCO3量を第６図に示すよう
に増加させればよいことがわかる。本発明者ら
は、負荷上昇時に従来のPH制御装置だけではPH偏
差が大きくなりすぎる場合にのみ処理SO2総量に
比例した量だけ吸収剤流量を増加させることを考
え、本発明をなすに至つた。
すなわち、本発明の吸収塔PH制御装置は、吸収
塔に導入される処理ガスの流量を検出する処理ガ
ス流量検出器と、処理ガス中のSO2濃度を検出す
るSO2濃度検出器と、前記処理ガス流量検出器の
出力信号とSO2濃度検出器の出力信号とを入力
し、乗算する第１の乗算器と、前記循環液のPHを
検出するPH検出器と、前記第１の乗算器の出力信
号と前記PH検出器の出力信号とを入力し、吸収剤
流量補正信号を出力するPH調節器と、前記PH検出
器の出力信号に応じて２値信号を出力する関数演
算器と、前記第１の乗算器の出力信号と前記関数
演算器の出力信号とを乗算する第２の乗算器と、
前記PH調節器の出力信号と前記第２の乗算器の出
力信号とを入力し、加算出力する加算器と、前記
吸収塔に供給する吸収剤流量を検出する吸収剤流
量検出器と、前記加算器の出力信号と前記吸収剤
流量検出器の出力信号とを入力して吸収剤調節弁
の開度を調節する吸収剤流量調節器とを具備した
ことを特徴とするものである。
塔に導入される処理ガスの流量を検出する処理ガ
ス流量検出器と、処理ガス中のSO2濃度を検出す
るSO2濃度検出器と、前記処理ガス流量検出器の
出力信号とSO2濃度検出器の出力信号とを入力
し、乗算する第１の乗算器と、前記循環液のPHを
検出するPH検出器と、前記第１の乗算器の出力信
号と前記PH検出器の出力信号とを入力し、吸収剤
流量補正信号を出力するPH調節器と、前記PH検出
器の出力信号に応じて２値信号を出力する関数演
算器と、前記第１の乗算器の出力信号と前記関数
演算器の出力信号とを乗算する第２の乗算器と、
前記PH調節器の出力信号と前記第２の乗算器の出
力信号とを入力し、加算出力する加算器と、前記
吸収塔に供給する吸収剤流量を検出する吸収剤流
量検出器と、前記加算器の出力信号と前記吸収剤
流量検出器の出力信号とを入力して吸収剤調節弁
の開度を調節する吸収剤流量調節器とを具備した
ことを特徴とするものである。
このような吸収塔PH制御装置によれば、PH偏差
に対応する関数演算器の出力信号及び処理SO2総
量に応じて吸収剤の流量を変化させることができ
る。このため、PH偏差が小さいときには穏やかな
制御ができるとともに、高速負荷変化に対しても
PH偏差がある程度大きくなる以前に従来の装置に
よる補正よりも大きな補正を行なうので速やかに
循環液のPHを設定値に追従させることができる。
この結果、吸収剤の供給量を必要以上に増加させ
なくてもよいので、ランニングコストを低減する
ことができる。
に対応する関数演算器の出力信号及び処理SO2総
量に応じて吸収剤の流量を変化させることができ
る。このため、PH偏差が小さいときには穏やかな
制御ができるとともに、高速負荷変化に対しても
PH偏差がある程度大きくなる以前に従来の装置に
よる補正よりも大きな補正を行なうので速やかに
循環液のPHを設定値に追従させることができる。
この結果、吸収剤の供給量を必要以上に増加させ
なくてもよいので、ランニングコストを低減する
ことができる。
以下、本発明の実施例を第１図を参照して説明
する。なお、第５図に示す従来の装置と同一の機
器等には同一の番号を付して説明を省略する。本
発明に係る吸収塔PH制御装置において新たに設け
られた機器は、関数演算器２１、第２の乗算器２
２及び加算器２３である。
する。なお、第５図に示す従来の装置と同一の機
器等には同一の番号を付して説明を省略する。本
発明に係る吸収塔PH制御装置において新たに設け
られた機器は、関数演算器２１、第２の乗算器２
２及び加算器２３である。
第１図において、関数演算器２１はPH検出器１
４の出力信号を入力し、PH偏差、すなわち予め設
定されたPH設定値と循環液５のPHとの差を演算
し、そのPH偏差に応じて２値信号を出力するもの
である。この関係の一例を第２図に示す。すなわ
ち、循環液５のPHがPH設定値に対して低下し、予
め設定されたしきい値（第２図ではβ）より大き
くなると、出力信号が0.0から1.0に変化し、PH偏
差が0.0になるまで保持する。
４の出力信号を入力し、PH偏差、すなわち予め設
定されたPH設定値と循環液５のPHとの差を演算
し、そのPH偏差に応じて２値信号を出力するもの
である。この関係の一例を第２図に示す。すなわ
ち、循環液５のPHがPH設定値に対して低下し、予
め設定されたしきい値（第２図ではβ）より大き
くなると、出力信号が0.0から1.0に変化し、PH偏
差が0.0になるまで保持する。
いま、負荷上昇の場合について説明する。負荷
上昇に伴い、吸収塔１内での脱硫量が増加し、脱
硫量が循環液５中の残留CaCO3により中和し得
る量を上まわると、循環液５のPHが低下する。PH
調節器１５はPH偏差の応じて吸収剤流量補正信号
S15を増大させ、循環液５のPHを補正しようとす
る。負荷上昇率及び負荷変化幅が比較的小さい場
合には、PH偏差が小さいうちにPH調節器１５だけ
で循環液５のPHが補正され、処理済ガス中のSO2
濃度が規制値を逸脱することはない。一方、負荷
上昇率及び負荷変化幅が大きい場合には、PH調節
器１５による吸収剤流量補正だけでは中和に必要
な残留CaCO3量が負荷上昇に追いつかず、PH偏
差が大きくなる。そして、PH偏差が関数演算器２
１におけるしきい値βを超えた時点からPH偏差が
０になるまで関数演算器２１の出力は1.0となり、
第２の乗算器２２に入力される。
上昇に伴い、吸収塔１内での脱硫量が増加し、脱
硫量が循環液５中の残留CaCO3により中和し得
る量を上まわると、循環液５のPHが低下する。PH
調節器１５はPH偏差の応じて吸収剤流量補正信号
S15を増大させ、循環液５のPHを補正しようとす
る。負荷上昇率及び負荷変化幅が比較的小さい場
合には、PH偏差が小さいうちにPH調節器１５だけ
で循環液５のPHが補正され、処理済ガス中のSO2
濃度が規制値を逸脱することはない。一方、負荷
上昇率及び負荷変化幅が大きい場合には、PH調節
器１５による吸収剤流量補正だけでは中和に必要
な残留CaCO3量が負荷上昇に追いつかず、PH偏
差が大きくなる。そして、PH偏差が関数演算器２
１におけるしきい値βを超えた時点からPH偏差が
０になるまで関数演算器２１の出力は1.0となり、
第２の乗算器２２に入力される。
第２の乗算器２２では乗算器（第１の乗算器）
１８の出力信号に比例した出力信号S22が出力さ
れ、加算器２３に入力される。加算器２３ではPH
調節器１５による吸収剤流量補正信号S15に第２
の乗算器２２の出力信号S22が加算され、吸収剤
流量調節器１９の設定値信号として出力される。
１８の出力信号に比例した出力信号S22が出力さ
れ、加算器２３に入力される。加算器２３ではPH
調節器１５による吸収剤流量補正信号S15に第２
の乗算器２２の出力信号S22が加算され、吸収剤
流量調節器１９の設定値信号として出力される。
このような吸収塔PH制御装置によれば、処理済
ガス中のSO2濃度を規制値から逸脱させるほどPH
偏差が大きくなる前に、既設のPH調節器１５とは
別にオン−オフ制御によりそのときの処理SO2総
量に比例した量だけ吸収剤が供給されるため、PH
偏差を小さく抑えることができる。この結果、処
理済ガス中のSO2を規制値以下に維持することが
でき、高速負荷変化に対しても応答性よく追従す
ることができる。したがつて、吸収剤の供給量を
必要以上に増加させなくてもよく、ランニングコ
ストを低減することができる。
ガス中のSO2濃度を規制値から逸脱させるほどPH
偏差が大きくなる前に、既設のPH調節器１５とは
別にオン−オフ制御によりそのときの処理SO2総
量に比例した量だけ吸収剤が供給されるため、PH
偏差を小さく抑えることができる。この結果、処
理済ガス中のSO2を規制値以下に維持することが
でき、高速負荷変化に対しても応答性よく追従す
ることができる。したがつて、吸収剤の供給量を
必要以上に増加させなくてもよく、ランニングコ
ストを低減することができる。
実際に従来のPH制御装置及び上記実施例のPH制
御装置により処理ガスの脱硫を行なつた結果をそ
れぞれ第３図及び第４図に示す。なお、おずれの
場合も負荷変化率は５％／分とした。
御装置により処理ガスの脱硫を行なつた結果をそ
れぞれ第３図及び第４図に示す。なお、おずれの
場合も負荷変化率は５％／分とした。
第３図に示す従来の装置の場合には、高速負荷
上昇時にPH偏差が一時的に大きくなり、その結果
吸収塔出口の処理済ガス中のSO2濃度も一時的に
大きくなつている。これに対して第４図に示す上
記実施例の装置の場合には、高速負荷上昇時でも
PH偏差が小さく抑えられ、その結果処理済ガス中
のSO2濃度も規制値を超えないように維持できる
ことがわかる。また、負荷上昇時の吸収剤供給量
の補正が従来のPH調節器のみによる場合よりも大
きいので、PH調節時間が短く、応答性が良好であ
ることがわかる。また、負荷減少時には、残留
CaCO3量が必要量より多く、循環液５のPHがPH
設定値よりも高く維持されるため、従来のPH制御
装置と同様のPH制御が行なわれる。
上昇時にPH偏差が一時的に大きくなり、その結果
吸収塔出口の処理済ガス中のSO2濃度も一時的に
大きくなつている。これに対して第４図に示す上
記実施例の装置の場合には、高速負荷上昇時でも
PH偏差が小さく抑えられ、その結果処理済ガス中
のSO2濃度も規制値を超えないように維持できる
ことがわかる。また、負荷上昇時の吸収剤供給量
の補正が従来のPH調節器のみによる場合よりも大
きいので、PH調節時間が短く、応答性が良好であ
ることがわかる。また、負荷減少時には、残留
CaCO3量が必要量より多く、循環液５のPHがPH
設定値よりも高く維持されるため、従来のPH制御
装置と同様のPH制御が行なわれる。
以上詳述した如く本発明によれば、高速負荷変
化に対しても速やかに循環液のPHを設定値に追従
させることができ、必要以上の吸収剤を用いなく
てもすみ、ランニングコストを低減し得る吸収塔
PH制御装置を提供できるものである。
化に対しても速やかに循環液のPHを設定値に追従
させることができ、必要以上の吸収剤を用いなく
てもすみ、ランニングコストを低減し得る吸収塔
PH制御装置を提供できるものである。
第１図は本発明の実施例における吸収塔PH制御
装置の系統図、第２図は本発明の実施例における
吸収塔PH制御装置の関数演算器の出力特性図、第
３図は従来のPH制御装置を用いた場合の高速負荷
上昇時の循環液PH及び出口SO2濃度の変化を示す
特性図、第４図は本発明の実施例におけるPH制御
装置を用いた場合の高速負荷上昇時の循環液PH及
び出口SO2濃度の変化を示す特性図、第５図は従
来の吸収塔PH制御装置の系統図、第６図は処理
SO2総量と循環液中の残留CaCO3量との関係を示
す特性図、第７図は処理SO2総量と処理SO2総量
10〔Kgmol／Ｈ〕当りの残留CaCO3量との関係を
示す特性図である。 １……吸収塔、２……処理ガス導入ダクト、３
……処理ガス、４……タンク、５……循環液、６
……循環ポンプ、７……循環配管、８……空気配
管、９……排気ダクト、１０……流量検出器、１
１……流量調整弁、１２……吸収剤供給配管、１
３……移送配管、１４……PH検出器、１５……PH
調節器、１６……処理ガス流量検出器、１７……
SO2濃度検出器、１８……乗算器（第１の乗算
器）、１９……吸収剤流量調節器、２１……関数
演算器、２２……第２の乗算器、２３……加算
器。
装置の系統図、第２図は本発明の実施例における
吸収塔PH制御装置の関数演算器の出力特性図、第
３図は従来のPH制御装置を用いた場合の高速負荷
上昇時の循環液PH及び出口SO2濃度の変化を示す
特性図、第４図は本発明の実施例におけるPH制御
装置を用いた場合の高速負荷上昇時の循環液PH及
び出口SO2濃度の変化を示す特性図、第５図は従
来の吸収塔PH制御装置の系統図、第６図は処理
SO2総量と循環液中の残留CaCO3量との関係を示
す特性図、第７図は処理SO2総量と処理SO2総量
10〔Kgmol／Ｈ〕当りの残留CaCO3量との関係を
示す特性図である。 １……吸収塔、２……処理ガス導入ダクト、３
……処理ガス、４……タンク、５……循環液、６
……循環ポンプ、７……循環配管、８……空気配
管、９……排気ダクト、１０……流量検出器、１
１……流量調整弁、１２……吸収剤供給配管、１
３……移送配管、１４……PH検出器、１５……PH
調節器、１６……処理ガス流量検出器、１７……
SO2濃度検出器、１８……乗算器（第１の乗算
器）、１９……吸収剤流量調節器、２１……関数
演算器、２２……第２の乗算器、２３……加算
器。
Claims (1)
- １ 亜硫酸ガスを含有する処理ガスを吸収塔内に
導入し、吸収剤を含有し、吸収塔内を循環する循
環液と接触させて脱硫する脱硫プラントにおい
て、吸収塔に導入される処理ガスの流量を検出す
る処理ガス流量検出器と、処理ガス中のSO2濃度
を検出するSO2濃度検出器と、前記処理ガス流量
検出器の出力信号とSO2濃度検出器の出力信号と
を入力し、乗算する第１の乗算器と、前記循環液
のPHを検出するPH検出器と、前記第１の乗算器の
出力信号と前記PH検出器の出力信号とを入力し、
吸収剤流量補正信号を出力するPH調節器と、前記
PH検出器の出力信号に応じて２値信号を出力する
関数演算器と、前記第１の乗算器の出力信号と前
記関数演算器の出力信号とを乗算する第２の乗算
器と、前記PH調節器の出力信号と前記第２の乗算
器の出力信号とを入力し、加算出力する加算器
と、前記吸収塔に供給する吸収剤流量を検出する
吸収剤流量検出器と、前記加算器の出力信号と前
記吸収剤流量検出器の出力信号とを入力して吸収
剤調節弁の開度を調節する吸収剤流量調節器とを
具備したことを特徴とする吸収塔PH制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60100979A JPS61259732A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 吸収塔ｐＨ制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60100979A JPS61259732A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 吸収塔ｐＨ制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61259732A JPS61259732A (ja) | 1986-11-18 |
| JPH0579363B2 true JPH0579363B2 (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=14288460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60100979A Granted JPS61259732A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 吸収塔ｐＨ制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61259732A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63160927U (ja) * | 1987-04-10 | 1988-10-20 |
-
1985
- 1985-05-13 JP JP60100979A patent/JPS61259732A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61259732A (ja) | 1986-11-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |