JPH0587538B2 - - Google Patents
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- JPH0587538B2 JPH0587538B2 JP60036854A JP3685485A JPH0587538B2 JP H0587538 B2 JPH0587538 B2 JP H0587538B2 JP 60036854 A JP60036854 A JP 60036854A JP 3685485 A JP3685485 A JP 3685485A JP H0587538 B2 JPH0587538 B2 JP H0587538B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- potassium titanate
- potassium
- aromatic copolyester
- fiber
- repeating units
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は、すぐれた機械的性質、熱的性質、寸
法安定性を有する全芳香族コポリエステル樹脂組
成物に関する。 従来の技術 下記の繰り返し単位からなる全芳香族コポリエ
ステルは高い耐熱性を有するが、適性加工温度で
は優れた流動性を有し、電気、電子部品を中心と
した用途での応用が注目されている。
法安定性を有する全芳香族コポリエステル樹脂組
成物に関する。 従来の技術 下記の繰り返し単位からなる全芳香族コポリエ
ステルは高い耐熱性を有するが、適性加工温度で
は優れた流動性を有し、電気、電子部品を中心と
した用途での応用が注目されている。
【化】
【化】
【化】
（式中Ｘは、−Ｏ−、−SO2−、−Ｓ−または−CO
−であり、ｍ、ｎは０または１である。繰り返し
単位（）の（）に対するモル比は１：１から
10：１の範囲にあり、繰り返し単位（）の
（）に対するモル比は９：10から10：９の間に
ある。また、上式中の芳香環の置換基は互いにパ
ラまたはメタの位置にある。） しかし、該用途において、該樹脂の特長である
難燃性、耐薬品性、成形加工性などを維持しなが
ら、さらに高い耐熱性、強度、剛性度を有する材
料が、該分野における技術進歩とあいまつて要求
されている。 該樹脂にガラス繊維等の繊維状強化剤を配合す
ることにより、強度、剛性、耐熱性等がかなり改
良されることが知られている。 しかしながら、該繊維状強化材を配合した組成
物は異方性が大きい、表面が荒れ外観が悪い、加
工機、金型を摩耗させるなどの欠点がある。また
該樹脂に炭酸カルシウム、マイカ、ガラスビーズ
などの粉末状もしくは薄片状の充填剤を配合する
ことにより、成形収縮率の低下、線膨張係数の低
下などによる寸法安定性を改良することが可能で
あるが、剛性の改良が十分でなく、また衝撃強度
が低下し、脆弱となる欠点がある。 発明が解決しようとする問題点 本発明は、該全芳香族コポリエステルの耐熱
性、強度、剛性度を向上させ、良好な表面外観を
有し、異方性が小さく加工機、金型の摩耗の少な
い組成物を提供することを目的とするものであ
る。 問題点を解決するための手段 本発明の特徴とするところは、該全芳香族コポ
リエステル30〜95wt％と繊維中の遊離カリウム
含有量が0.20wt％以下であるチタン酸カリウム繊
維70〜5wt％からなる樹脂組成物である。 本発明で用いる全芳香族コポリエステルは、下
記の繰り返し単位を有する熱溶融性の全芳香族コ
ポリエステルである。
−であり、ｍ、ｎは０または１である。繰り返し
単位（）の（）に対するモル比は１：１から
10：１の範囲にあり、繰り返し単位（）の
（）に対するモル比は９：10から10：９の間に
ある。また、上式中の芳香環の置換基は互いにパ
ラまたはメタの位置にある。） しかし、該用途において、該樹脂の特長である
難燃性、耐薬品性、成形加工性などを維持しなが
ら、さらに高い耐熱性、強度、剛性度を有する材
料が、該分野における技術進歩とあいまつて要求
されている。 該樹脂にガラス繊維等の繊維状強化剤を配合す
ることにより、強度、剛性、耐熱性等がかなり改
良されることが知られている。 しかしながら、該繊維状強化材を配合した組成
物は異方性が大きい、表面が荒れ外観が悪い、加
工機、金型を摩耗させるなどの欠点がある。また
該樹脂に炭酸カルシウム、マイカ、ガラスビーズ
などの粉末状もしくは薄片状の充填剤を配合する
ことにより、成形収縮率の低下、線膨張係数の低
下などによる寸法安定性を改良することが可能で
あるが、剛性の改良が十分でなく、また衝撃強度
が低下し、脆弱となる欠点がある。 発明が解決しようとする問題点 本発明は、該全芳香族コポリエステルの耐熱
性、強度、剛性度を向上させ、良好な表面外観を
有し、異方性が小さく加工機、金型の摩耗の少な
い組成物を提供することを目的とするものであ
る。 問題点を解決するための手段 本発明の特徴とするところは、該全芳香族コポ
リエステル30〜95wt％と繊維中の遊離カリウム
含有量が0.20wt％以下であるチタン酸カリウム繊
維70〜5wt％からなる樹脂組成物である。 本発明で用いる全芳香族コポリエステルは、下
記の繰り返し単位を有する熱溶融性の全芳香族コ
ポリエステルである。
【化】
【化】
【化】
（式中Ｘは、−Ｏ−、−SO2−、−Ｓ−または−CO
−であり、ｍ、ｎは０または１である。繰り返し
単位（）の（）に対するモル比は１：１から
10：１の範囲にあり、繰り返し単位（）の
（）に対するモル比は９：10から10：９の間に
ある。また、上式中の芳香環の置換基は互いにパ
ラまたはメタの位置にある。）それぞれの成分と
しては、たとえばパラヒドロキシ安息香酸、メタ
ヒドロキシ安息香酸、テレフタル酸、イソフタル
酸、ハイドロキノン、レゾルシン、４，4′−ジヒ
ドロキシジフエニル、４，4′−ジヒドロキシジフ
エニルエーテル、４，4′−ジヒドロキシジフエニ
ルスルホン、４，4′−ジヒドロキシジフエニルス
ルフイド、４，4′−ジヒドロキシベンゾフエノ
ン、４，4′−ジヒドロキシジフエニルメタンなど
やこれらの誘導体を用いることができる。 これらの組み合せのうち、パラヒドロキシ安息
香酸あるいはそのエステル、テレフタル酸あるい
はそのエステル、４，4′−ジヒドロキシジフエニ
ルあるいはそのエステルの組み合わせが特に好ま
しい。該全芳香族コポリエステルの重合法として
は、特開昭56−104932、特開昭57−44622などに
開示される方法が可能であるが、特にこれらに限
定されるものではない。 本発明で使用されるチタン酸カリウム繊維は高
強度単結晶繊維（ウイスカー）の一種であり、化
学組成としてK2O・6TiO2，K2O・6TiO2.1/2
H2Oを基本とする針状結晶であり、代表融点は
1300〜1350℃である。平均繊維長は５〜150μm、
平均繊維径は0.05〜2.0μmのものが適用されるが、
平均繊維長は10〜30μm、平均繊維径は0.1〜
0.5μmのものが好ましい。 さらに、該チタン酸カリウム繊維は、繊維中の
遊離カリウムの含有量が0.20wt％以下であること
が好ましい。遊離酸カリウムの含有量が0.20wt％
を越えると、特にチタン酸カリウムの配合量が多
い場合に、該樹脂組成物の溶融時の熱安定性が低
下し、溶融時の滞留によるガスの発生等により成
形品表面の荒れが目立ちやすい。 該繊維中の遊離カリウムの含有量は、例えば次
の方法によつて測定される。 該チタン酸カリウム繊維を所定量採取し水中で
長時間煮沸することによつて溶出したカリウムを
分析する方法で、炎光分光分析法、原子吸光分光
分析法、ICP発光分光分析法（高周波誘導結合プ
ラズマ発光分析法）などが適用される。 遊離カリウム含有量が0.20wt％以下のチタン酸
カリウム繊維の製造法は特に限定されない。 チタン酸カリウムの合成法としては焼成法、溶
融法、水熱法およびフラツクス法が知られてい
る。目的とするK2O・nTiO2を得るためには、出
発原料のK2OとTiO2の混合比、反応温度および
反応系の塩基度が最大の要因となり、ｎの決定、
さらには繊維長も決定される。 上記合成法において、適正な条件を選択し、遊
離K2Oの含有量を減らし、ひいては遊離カリウム
を減らす方法、もしくは通常の工業的製法によつ
て得られる遊離カリウムを0.27〜0.40％含むチタ
ン酸カリウム繊維を高温、例えば500℃以上で焼
成することにより遊離カリウム含有量を減ずる方
法、水または酸で遊離K2Oを溶脱し、遊離カリウ
ムを減ずる方法などいずれの方法も適用が可能で
ある。 チタン酸カリウム繊維が全芳香族コポリエステ
ルに配合される量は全芳香族コポリエステルと該
チタン酸カリウム繊維の合計量に対して、全芳香
族コポリエステル30〜95wt％、チタン酸カリウ
ム繊維70〜5wt％が適当であり、全芳香族コポリ
エステルが95wt％を越え、チタン酸カリウム繊
維が5wt％未満の場合には、耐熱性、剛性、強度
の改良が不十分であり、また、全芳香族コポリエ
ステルが30wt％未満、チタン酸カリウム繊維が
70wt％を越えた場合には、溶融混合機での分散
が不十分であり、均一な組成物が安定的に得られ
ないため、通常の条件による成形が因難となり、
好ましく用いられない。 本発明の組成物の配合手段は特に限定されな
い。全芳香族コポリエステル、チタン酸カリウム
繊維を各々別々に溶融混合機に供給することが可
能であり、またあらかじめこれら原料類を乳鉢、
ヘンシエルミキサー、ボールミル、リボンブレン
ダーなどを利用して予備混合してから、溶融混合
機に供給することもできる。 なお、本発明組成物に対して、本発明の目的を
そこなわない範囲で、酸化防止剤および熱安定
剤、紫外線吸収剤、滑剤、難型剤、染料、顔料、
などの着色剤、難燃剤、難燃助剤、帯電防止剤な
どの通常の添加剤を１種以上添加することができ
る。 作 用 本発明において、チタン酸カリウム繊維は、全
芳香族コポリエステルに配合することにより、耐
熱変形性、強度、剛性度等の諸物性を向上させる
作用を有するが、ガラス繊維等の従来用いられて
いる強化用繊維に比べ、繊維長が短いことから、
成形品表面の平滑性が良好であり、異方性が少な
く加工機や金型の摩耗も少ないと考えられる。さ
らに繊維長と繊維径の比が大きく、繊維自身の強
度、弾性率が大きいために、粉末状もしくは薄片
状の充填剤の配合に比べて強化効果が高いと考え
られる。 また、チタン酸カリウム繊維中の遊離カリウム
は、樹脂中の水分等に溶出し、アルカリ性とな
り、該樹脂の加水分解を促進し、ガス発生を起す
ことなどが推定される。 以下実施例により本発明を説明するが、これら
は単なる例示であり、本発明はこれに限定される
ものではない。 実施例 １〜３
−であり、ｍ、ｎは０または１である。繰り返し
単位（）の（）に対するモル比は１：１から
10：１の範囲にあり、繰り返し単位（）の
（）に対するモル比は９：10から10：９の間に
ある。また、上式中の芳香環の置換基は互いにパ
ラまたはメタの位置にある。）それぞれの成分と
しては、たとえばパラヒドロキシ安息香酸、メタ
ヒドロキシ安息香酸、テレフタル酸、イソフタル
酸、ハイドロキノン、レゾルシン、４，4′−ジヒ
ドロキシジフエニル、４，4′−ジヒドロキシジフ
エニルエーテル、４，4′−ジヒドロキシジフエニ
ルスルホン、４，4′−ジヒドロキシジフエニルス
ルフイド、４，4′−ジヒドロキシベンゾフエノ
ン、４，4′−ジヒドロキシジフエニルメタンなど
やこれらの誘導体を用いることができる。 これらの組み合せのうち、パラヒドロキシ安息
香酸あるいはそのエステル、テレフタル酸あるい
はそのエステル、４，4′−ジヒドロキシジフエニ
ルあるいはそのエステルの組み合わせが特に好ま
しい。該全芳香族コポリエステルの重合法として
は、特開昭56−104932、特開昭57−44622などに
開示される方法が可能であるが、特にこれらに限
定されるものではない。 本発明で使用されるチタン酸カリウム繊維は高
強度単結晶繊維（ウイスカー）の一種であり、化
学組成としてK2O・6TiO2，K2O・6TiO2.1/2
H2Oを基本とする針状結晶であり、代表融点は
1300〜1350℃である。平均繊維長は５〜150μm、
平均繊維径は0.05〜2.0μmのものが適用されるが、
平均繊維長は10〜30μm、平均繊維径は0.1〜
0.5μmのものが好ましい。 さらに、該チタン酸カリウム繊維は、繊維中の
遊離カリウムの含有量が0.20wt％以下であること
が好ましい。遊離酸カリウムの含有量が0.20wt％
を越えると、特にチタン酸カリウムの配合量が多
い場合に、該樹脂組成物の溶融時の熱安定性が低
下し、溶融時の滞留によるガスの発生等により成
形品表面の荒れが目立ちやすい。 該繊維中の遊離カリウムの含有量は、例えば次
の方法によつて測定される。 該チタン酸カリウム繊維を所定量採取し水中で
長時間煮沸することによつて溶出したカリウムを
分析する方法で、炎光分光分析法、原子吸光分光
分析法、ICP発光分光分析法（高周波誘導結合プ
ラズマ発光分析法）などが適用される。 遊離カリウム含有量が0.20wt％以下のチタン酸
カリウム繊維の製造法は特に限定されない。 チタン酸カリウムの合成法としては焼成法、溶
融法、水熱法およびフラツクス法が知られてい
る。目的とするK2O・nTiO2を得るためには、出
発原料のK2OとTiO2の混合比、反応温度および
反応系の塩基度が最大の要因となり、ｎの決定、
さらには繊維長も決定される。 上記合成法において、適正な条件を選択し、遊
離K2Oの含有量を減らし、ひいては遊離カリウム
を減らす方法、もしくは通常の工業的製法によつ
て得られる遊離カリウムを0.27〜0.40％含むチタ
ン酸カリウム繊維を高温、例えば500℃以上で焼
成することにより遊離カリウム含有量を減ずる方
法、水または酸で遊離K2Oを溶脱し、遊離カリウ
ムを減ずる方法などいずれの方法も適用が可能で
ある。 チタン酸カリウム繊維が全芳香族コポリエステ
ルに配合される量は全芳香族コポリエステルと該
チタン酸カリウム繊維の合計量に対して、全芳香
族コポリエステル30〜95wt％、チタン酸カリウ
ム繊維70〜5wt％が適当であり、全芳香族コポリ
エステルが95wt％を越え、チタン酸カリウム繊
維が5wt％未満の場合には、耐熱性、剛性、強度
の改良が不十分であり、また、全芳香族コポリエ
ステルが30wt％未満、チタン酸カリウム繊維が
70wt％を越えた場合には、溶融混合機での分散
が不十分であり、均一な組成物が安定的に得られ
ないため、通常の条件による成形が因難となり、
好ましく用いられない。 本発明の組成物の配合手段は特に限定されな
い。全芳香族コポリエステル、チタン酸カリウム
繊維を各々別々に溶融混合機に供給することが可
能であり、またあらかじめこれら原料類を乳鉢、
ヘンシエルミキサー、ボールミル、リボンブレン
ダーなどを利用して予備混合してから、溶融混合
機に供給することもできる。 なお、本発明組成物に対して、本発明の目的を
そこなわない範囲で、酸化防止剤および熱安定
剤、紫外線吸収剤、滑剤、難型剤、染料、顔料、
などの着色剤、難燃剤、難燃助剤、帯電防止剤な
どの通常の添加剤を１種以上添加することができ
る。 作 用 本発明において、チタン酸カリウム繊維は、全
芳香族コポリエステルに配合することにより、耐
熱変形性、強度、剛性度等の諸物性を向上させる
作用を有するが、ガラス繊維等の従来用いられて
いる強化用繊維に比べ、繊維長が短いことから、
成形品表面の平滑性が良好であり、異方性が少な
く加工機や金型の摩耗も少ないと考えられる。さ
らに繊維長と繊維径の比が大きく、繊維自身の強
度、弾性率が大きいために、粉末状もしくは薄片
状の充填剤の配合に比べて強化効果が高いと考え
られる。 また、チタン酸カリウム繊維中の遊離カリウム
は、樹脂中の水分等に溶出し、アルカリ性とな
り、該樹脂の加水分解を促進し、ガス発生を起す
ことなどが推定される。 以下実施例により本発明を説明するが、これら
は単なる例示であり、本発明はこれに限定される
ものではない。 実施例 １〜３
【化】
【化】
【化】
（ただし、繰り返し単位（）、（）、（）のモ
ル比が２：１：１である） からなる全芳香族コポリエステルと、遊離カリウ
ムを0.03％含有するチタン酸カリウム繊維（チタ
ン工業製HT−200、繊維径0.3〜1.0μm、繊維長
20〜120μm）を第１表に示した組成で混合し、二
軸押出機（池貝鉄工製PCM−30）により370℃の
温度で溶融混練した後、ストランドを水冷、切断
してペレツトを得た。 上記遊離カリウム量は、所定量の該チタン酸カ
リウム繊維を水中で20時間煮沸した後、溶出水を
炎光兼用原子吸光分析装置（ダブルビームタイ
プ、島津製作所製650型、測定波長7665Å）によ
り測定した値である。 得られたペレツトを射出成形（住友−ネスター
ル47／28射出成形機、シリンダー温度380℃、金
型温度130℃）し、曲げ試験片、アイゾツト試験
片、熱変形温度測定用試験片を得た。 曲げ弾性率、アイゾツト衝撃強度、熱変形温度
はそれぞれASTMD−790，Ｄ−256，Ｄ−648に
準拠して測定した。 成形収縮率および外観は、64mm×64mm×３mmの
成形品を成形して判定した。 MDは樹脂の流れ方向、TDは樹脂の流れと直
角な方向とした。 結果を第１表に示す。 いずれも高い曲げ強度、曲げ弾性率、衝撃強
度、耐熱変形性を有するとともに、異方性が少な
く、良好な表面外観を有するものが得られてい
る。 比較例 １〜２ 全芳香族コポリエステルに配合するチタン酸カ
リウム繊維の量を第１表に示した組成とする以外
は実施例１〜３と同様の実験を行つた、結果を第
１表に示す。 チタン酸カリウム繊維の配合量が本発明の範囲
を越える場合（比較例１）は成形が困難であり、
本発明の範囲に満たない場合（比較例２）は強
度、弾性率、耐熱変形性が低い。 比較例 ３〜５ 全芳香族コポリエステルに配合するチタン酸カ
リウム繊維のかわりにガラス繊維（旭フアイバー
グラス製チヨツプドストランドCSO3−MA497）、
ガラスビーズ（東芝バロテイーニ製 EGB−
731）、炭酸カルシウム（日東粉化工業製 NCC
＃410）をそれぞれ配合する以外は、実施例２と
同様の実験を行つた。結果を第１表に示す。 ガラス繊維の場合（比較例３）は強化効果は高
いが、外観の荒れが目立ち、また異方性が大き
い。 ガラスビーズ（比較例４）、炭酸カルシウム
（比較例５）の場合は外観、異方性は良好だが、
強度、弾性率、耐熱変形性の改良効果が不十分で
ある。 発明の効果 以上に述べたように、本発明は、全芳香族コポ
リエステル30〜95wt％にチタン酸カリウム繊維
70〜5wt％を配合することにより、全芳香族コポ
リエステルの強度、弾性率、耐熱変形性が改良さ
れるとともに、異方性が少なく良好な成形品外観
を有するものが得られ、広い応用分野で実用範囲
を飛躍的に拡大する効果が得られたのである。
ル比が２：１：１である） からなる全芳香族コポリエステルと、遊離カリウ
ムを0.03％含有するチタン酸カリウム繊維（チタ
ン工業製HT−200、繊維径0.3〜1.0μm、繊維長
20〜120μm）を第１表に示した組成で混合し、二
軸押出機（池貝鉄工製PCM−30）により370℃の
温度で溶融混練した後、ストランドを水冷、切断
してペレツトを得た。 上記遊離カリウム量は、所定量の該チタン酸カ
リウム繊維を水中で20時間煮沸した後、溶出水を
炎光兼用原子吸光分析装置（ダブルビームタイ
プ、島津製作所製650型、測定波長7665Å）によ
り測定した値である。 得られたペレツトを射出成形（住友−ネスター
ル47／28射出成形機、シリンダー温度380℃、金
型温度130℃）し、曲げ試験片、アイゾツト試験
片、熱変形温度測定用試験片を得た。 曲げ弾性率、アイゾツト衝撃強度、熱変形温度
はそれぞれASTMD−790，Ｄ−256，Ｄ−648に
準拠して測定した。 成形収縮率および外観は、64mm×64mm×３mmの
成形品を成形して判定した。 MDは樹脂の流れ方向、TDは樹脂の流れと直
角な方向とした。 結果を第１表に示す。 いずれも高い曲げ強度、曲げ弾性率、衝撃強
度、耐熱変形性を有するとともに、異方性が少な
く、良好な表面外観を有するものが得られてい
る。 比較例 １〜２ 全芳香族コポリエステルに配合するチタン酸カ
リウム繊維の量を第１表に示した組成とする以外
は実施例１〜３と同様の実験を行つた、結果を第
１表に示す。 チタン酸カリウム繊維の配合量が本発明の範囲
を越える場合（比較例１）は成形が困難であり、
本発明の範囲に満たない場合（比較例２）は強
度、弾性率、耐熱変形性が低い。 比較例 ３〜５ 全芳香族コポリエステルに配合するチタン酸カ
リウム繊維のかわりにガラス繊維（旭フアイバー
グラス製チヨツプドストランドCSO3−MA497）、
ガラスビーズ（東芝バロテイーニ製 EGB−
731）、炭酸カルシウム（日東粉化工業製 NCC
＃410）をそれぞれ配合する以外は、実施例２と
同様の実験を行つた。結果を第１表に示す。 ガラス繊維の場合（比較例３）は強化効果は高
いが、外観の荒れが目立ち、また異方性が大き
い。 ガラスビーズ（比較例４）、炭酸カルシウム
（比較例５）の場合は外観、異方性は良好だが、
強度、弾性率、耐熱変形性の改良効果が不十分で
ある。 発明の効果 以上に述べたように、本発明は、全芳香族コポ
リエステル30〜95wt％にチタン酸カリウム繊維
70〜5wt％を配合することにより、全芳香族コポ
リエステルの強度、弾性率、耐熱変形性が改良さ
れるとともに、異方性が少なく良好な成形品外観
を有するものが得られ、広い応用分野で実用範囲
を飛躍的に拡大する効果が得られたのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 下記の繰り返し単位からなる全芳香族コポリ
エステル30〜95wt％と繊維中の遊離カリウム含
有量が0.20wt％以下であるチタン酸カリウム繊維
70〜5wt％からなる全芳香族コポリエステル樹脂
組成物。 【化】 【化】 【化】 （式中Ｘは、−Ｏ−、−SO2−、−Ｓ−または−CO
−であり、ｍ、ｎは０または１である。繰り返し
単位（）の（）に対するモル比は１：１から
10：１の範囲にあり、繰り返し単位（）の
（）に対するモル比は９：10から10：９の間に
ある。また、上式中の芳香環の置換基は互いにパ
ラまたはメタの位置にある。）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3685485A JPS61195156A (ja) | 1985-02-26 | 1985-02-26 | 全芳香族コポリエステル樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3685485A JPS61195156A (ja) | 1985-02-26 | 1985-02-26 | 全芳香族コポリエステル樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61195156A JPS61195156A (ja) | 1986-08-29 |
| JPH0587538B2 true JPH0587538B2 (ja) | 1993-12-17 |
Family
ID=12481362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3685485A Granted JPS61195156A (ja) | 1985-02-26 | 1985-02-26 | 全芳香族コポリエステル樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61195156A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0651827B2 (ja) * | 1985-10-04 | 1994-07-06 | 三菱化成株式会社 | サ−モトロピツク液晶ポリマ−組成物およびその製造方法 |
| JPH01118611A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-05-11 | Showa Denko Kk | 複合有機繊維 |
| JP2573971B2 (ja) * | 1987-11-30 | 1997-01-22 | ポリプラスチックス 株式会社 | 結晶性熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH01213409A (ja) * | 1988-02-17 | 1989-08-28 | Showa Denko Kk | 微細繊維複合有機短繊維の製造方法 |
| JP2549710B2 (ja) * | 1988-07-05 | 1996-10-30 | ユニチカ株式会社 | ポリエステル樹脂組成物 |
| JPH05339475A (ja) * | 1992-04-08 | 1993-12-21 | Toray Ind Inc | 液晶性樹脂組成物 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58111821A (ja) * | 1981-12-25 | 1983-07-04 | Janome Sewing Mach Co Ltd | ミシン頭部成形用不飽和ポリエステル樹脂組成物 |
| JPS58171438A (ja) * | 1982-04-02 | 1983-10-08 | Toray Ind Inc | 熱可塑性ポリエステル組成物 |
| JPS5938231A (ja) * | 1982-08-26 | 1984-03-02 | Toray Ind Inc | 芳香族ポリエステルの製造方法 |
-
1985
- 1985-02-26 JP JP3685485A patent/JPS61195156A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61195156A (ja) | 1986-08-29 |
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