JPH059163B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH059163B2 JPH059163B2 JP60129908A JP12990885A JPH059163B2 JP H059163 B2 JPH059163 B2 JP H059163B2 JP 60129908 A JP60129908 A JP 60129908A JP 12990885 A JP12990885 A JP 12990885A JP H059163 B2 JPH059163 B2 JP H059163B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- edge
- rolled
- tapered
- work roll
- cold rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Metal Rolling (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は鋼の冷間圧延技術の分野に属し、この
明細書で開示する技術の内容は冷間圧延に際して
懸念されるエツジドロツプを軽減した上で、さら
に幅方向中央部の腹伸びや端部の耳割れの少ない
冷延鋼板を製造するのに好適な圧延方法について
の提案にかかるものである。 （従来の技術） 冷間圧延後の被圧延材には、“エツジドロツプ”
と呼ばれる板幅方向の両端部に見られる急激な板
厚減少が見られる。このエツジドロツプは被圧延
材端部（エツジ部）の幅方向へのメタルフロー及
び作業ロールの表面偏平変形に起因し、もつぱら
冷間圧延条件に支配されて起る。 従来、このエツジドロツプを軽減する技術とし
て、例えば本発明者らの提案にかかる特開昭59−
113904号開示の方法がある。この開示の技術は、
一対の作業ロールのおのおのが、少なくとも方側
端部に先細り研削を施したテーパ部をそなえ、テ
ーパ部を被圧延材の両側に位置させて、補強ロー
ルと共にミルハウジングに組み込んだ４段圧延機
を少なくとも第１スタンドに配置するとともに最
終スタンドには従来通りの作業ロールを組み込ん
だスタンド配列になる冷間タンデム圧延機列を採
用することによつて、エツジドロツプ軽減を実現
しようとするものである。 （発明が解決しようとする問題点） 第２図ａは、作業ロール１の両端部に先細りテ
ーパを施した本発明でも利用する既知の台形作業
ロールによる圧延方法を示す。そして第２図ｂの
方は、上記作業ロール１の片側端部にのみ先細り
テーパを施し、作業ロール１を軸方向に移動させ
て、板幅変化に追随できるように工夫した圧延方
法について示す。 しかしながら、このような作業ロールを使用し
て通常の被圧延材を圧延した場合、幅中央部に比
べて幅端部の伸び率が小さくなるため、第３図に
示すように、幅方向の端部の出側張力がきわめて
高くなる。そのために特に脆い材料では、第４図
に示すような耳割れの発生が問題となる。また耳
割れが発生しない材料の場合でも、腹伸びといつ
た形状不良が発生して操業上の不都合や商品価値
の低下を招くおそれがある。 本発明が目指すところのものは、冷間圧延時の
エツジドロツプを軽減し、さらに良好な形状を
得、冷延板の耳割れの発生を防止するのに有効な
冷間圧延方法を提案することにある。 （問題点を解決するための手段） 本発明は解決を必要とする上述の如き課題に対
し、少なくとも片側端部に先細り部を形成した一
対の作業ロールをそなえる冷間圧延機を用い、こ
の作業ロールの該先細り部に被圧延材のエツジ端
を位置させて被圧延材を圧延する、エツジドロツ
プ抑制に優れる冷間圧延方法において、 上記冷間圧延機の入側において被圧延材を幅圧
下処理して肥厚化させることを特徴とする、エツ
ジドロツプ抑制に優れ、耳割れ発生のない冷間圧
延方法を解決手段として採用する。 なお、この手段においては、上記被圧延材の幅
圧下処理を、冷間タンデム圧延機の第１スタンド
部で実行することとし、そして作業ロールの先細
り部は先細り研削をテーパー状もしくはわん曲状
に施したクラウン形状のものを用いる。 （作用） 次に上記方法を課題解決手段とすることの根拠
につき以下にのべる。第５図ａは、一般的な冷間
圧延前母板の板厚偏差を示したものであり、板端
で急激なエツジドロツプを生じている。これを冷
間タンデムミルで圧延した後の板厚偏差を第５図
ｂに示す。通常の作業ロール（フラツトロール）
で圧延した場合には大きなエツジドロツプを発生
しているが、第２図に示したテーパ付作業ロール
（テーパーロール）で圧延した場合にはエツジド
ロツプ減少の効果が得られる。しかしながら、こ
のテーパーロールのみによる方法だと板端部（エ
ツジ部）の伸び率が幅中央部の伸び率より小さく
なるために、腹伸びといつた形状不良が発生する
ばかりでなく、板端部（エツジ部）で大きな張力
が発生し、脆い材料では第４図に示したような耳
割れが発生した。 そこで本発明者らは、上記形状不良や耳割れを
も考慮してさらに研究を進めた結果、幅方向エツ
ジ部の伸び率を大きくするために冷間圧延する前
に例えばエツジヤロールにより幅圧下を行い、エ
ツジ部の板厚を増大（肥厚化）させた後、先細り
テーパを付した作業ロールいわゆるテーパーロー
ルにより圧延する方法が有効であることを見出し
た。 すなわち、第６図ａには、幅圧下後の冷間圧延
する前の板厚偏差を示すが、幅圧下によりエツジ
部で板厚が増大している。このエツジ部を肥厚化
させた板をテーパ付作業ロールで圧延すると、第
６図ｂに示すようなエツジ部形状となり板厚偏差
が軽減している。すなわち、テーパ付作業ロール
の作用とエツジ部の増厚の効果とが相俟つてエツ
ジドロツプがほとんどなくなつているのである。
しかもエツジ部の伸び率と中央部の伸び率が等し
くなり、第７図に示すようにエツジ部の張力が中
央部の張力とほぼ等しくなり、形状不良や耳割れ
の発生も防止できた。 これに対し通常の作業ロールで圧延した場合に
は、本発明法の実施の場合よりもエツジドロツプ
が若干大きい他、形状不良や耳割れが発生した。
このように本発明によればエツジドロツプを軽減
し、さらに形状不良や耳伸びの発生を防止するこ
とができる。 なお冷間タンデム圧延機に本発明法を適用する
場合においては、エツジドロツプの形成に対する
板厚及び張力の影響を考慮する必要がある。第８
図ａ，ｂから判るように、入側板厚が厚いほどエ
ツジドロツプがより内側から形成され、また張力
が小さいほどエツジドロツプ量は増大する。とこ
ろで第９図はテーパ付作業ロールによるエツジド
ロツプの改善される領域を示す一例であるが、こ
の図の各曲線はテーパ付作業ロールの適用によつ
て生じた板厚分布（曲線α）と、これに対する通
常の作業ロールによる場合の板厚分布との差、す
なわちエツジドロツプの改善量（曲線β）を示
す。なお図中の鎖線γは、テーパ付作業ロールの
プロフイールであり、またEHはテーパー部とフ
ラツト部との半径差、ELはテーパー部とフラツ
ト部との境界点から板端までの距離を示す。 第９図から判るように、テーパ付作業ロール法
によるエツジドロツプの改善量は作業ロールのプ
ロフイルに追随せず、しかも改善される領域は板
端から中心方向に向つて約50mm以内にとどまり、
板端の位置EL＝90mmの値よりも小さくなつてい
るすなわち、テーパ付作業ロール法によるエツジ
ドロツプ改善領域はかかる例だとELの長さに対
して等しくならず、板端より中央部寄りの領域
（90mm〜50mmの範囲）のエツジドロツプは改善で
きない場合があることを示唆している。通常の作
業ロールでのエツジドロツプが板端50mm付近から
外側に生じることを考え合せると幅方向のメタル
フローが可能な領域という点で圧延条件が一定な
らば、エツジドロツプ発生領域と改善領域が一致
していることを示唆している。すなわち、このこ
とは冷間タンデムミルにテーパ付作業ロールを適
用して有効なのは、エツジドロツプ生成の著しい
圧延条件となるスタンドに対してであることを意
味している。ところで第１表に冷間タンデム圧延
機（５スタンド）での張力、板厚の代表的な例を
示す。
明細書で開示する技術の内容は冷間圧延に際して
懸念されるエツジドロツプを軽減した上で、さら
に幅方向中央部の腹伸びや端部の耳割れの少ない
冷延鋼板を製造するのに好適な圧延方法について
の提案にかかるものである。 （従来の技術） 冷間圧延後の被圧延材には、“エツジドロツプ”
と呼ばれる板幅方向の両端部に見られる急激な板
厚減少が見られる。このエツジドロツプは被圧延
材端部（エツジ部）の幅方向へのメタルフロー及
び作業ロールの表面偏平変形に起因し、もつぱら
冷間圧延条件に支配されて起る。 従来、このエツジドロツプを軽減する技術とし
て、例えば本発明者らの提案にかかる特開昭59−
113904号開示の方法がある。この開示の技術は、
一対の作業ロールのおのおのが、少なくとも方側
端部に先細り研削を施したテーパ部をそなえ、テ
ーパ部を被圧延材の両側に位置させて、補強ロー
ルと共にミルハウジングに組み込んだ４段圧延機
を少なくとも第１スタンドに配置するとともに最
終スタンドには従来通りの作業ロールを組み込ん
だスタンド配列になる冷間タンデム圧延機列を採
用することによつて、エツジドロツプ軽減を実現
しようとするものである。 （発明が解決しようとする問題点） 第２図ａは、作業ロール１の両端部に先細りテ
ーパを施した本発明でも利用する既知の台形作業
ロールによる圧延方法を示す。そして第２図ｂの
方は、上記作業ロール１の片側端部にのみ先細り
テーパを施し、作業ロール１を軸方向に移動させ
て、板幅変化に追随できるように工夫した圧延方
法について示す。 しかしながら、このような作業ロールを使用し
て通常の被圧延材を圧延した場合、幅中央部に比
べて幅端部の伸び率が小さくなるため、第３図に
示すように、幅方向の端部の出側張力がきわめて
高くなる。そのために特に脆い材料では、第４図
に示すような耳割れの発生が問題となる。また耳
割れが発生しない材料の場合でも、腹伸びといつ
た形状不良が発生して操業上の不都合や商品価値
の低下を招くおそれがある。 本発明が目指すところのものは、冷間圧延時の
エツジドロツプを軽減し、さらに良好な形状を
得、冷延板の耳割れの発生を防止するのに有効な
冷間圧延方法を提案することにある。 （問題点を解決するための手段） 本発明は解決を必要とする上述の如き課題に対
し、少なくとも片側端部に先細り部を形成した一
対の作業ロールをそなえる冷間圧延機を用い、こ
の作業ロールの該先細り部に被圧延材のエツジ端
を位置させて被圧延材を圧延する、エツジドロツ
プ抑制に優れる冷間圧延方法において、 上記冷間圧延機の入側において被圧延材を幅圧
下処理して肥厚化させることを特徴とする、エツ
ジドロツプ抑制に優れ、耳割れ発生のない冷間圧
延方法を解決手段として採用する。 なお、この手段においては、上記被圧延材の幅
圧下処理を、冷間タンデム圧延機の第１スタンド
部で実行することとし、そして作業ロールの先細
り部は先細り研削をテーパー状もしくはわん曲状
に施したクラウン形状のものを用いる。 （作用） 次に上記方法を課題解決手段とすることの根拠
につき以下にのべる。第５図ａは、一般的な冷間
圧延前母板の板厚偏差を示したものであり、板端
で急激なエツジドロツプを生じている。これを冷
間タンデムミルで圧延した後の板厚偏差を第５図
ｂに示す。通常の作業ロール（フラツトロール）
で圧延した場合には大きなエツジドロツプを発生
しているが、第２図に示したテーパ付作業ロール
（テーパーロール）で圧延した場合にはエツジド
ロツプ減少の効果が得られる。しかしながら、こ
のテーパーロールのみによる方法だと板端部（エ
ツジ部）の伸び率が幅中央部の伸び率より小さく
なるために、腹伸びといつた形状不良が発生する
ばかりでなく、板端部（エツジ部）で大きな張力
が発生し、脆い材料では第４図に示したような耳
割れが発生した。 そこで本発明者らは、上記形状不良や耳割れを
も考慮してさらに研究を進めた結果、幅方向エツ
ジ部の伸び率を大きくするために冷間圧延する前
に例えばエツジヤロールにより幅圧下を行い、エ
ツジ部の板厚を増大（肥厚化）させた後、先細り
テーパを付した作業ロールいわゆるテーパーロー
ルにより圧延する方法が有効であることを見出し
た。 すなわち、第６図ａには、幅圧下後の冷間圧延
する前の板厚偏差を示すが、幅圧下によりエツジ
部で板厚が増大している。このエツジ部を肥厚化
させた板をテーパ付作業ロールで圧延すると、第
６図ｂに示すようなエツジ部形状となり板厚偏差
が軽減している。すなわち、テーパ付作業ロール
の作用とエツジ部の増厚の効果とが相俟つてエツ
ジドロツプがほとんどなくなつているのである。
しかもエツジ部の伸び率と中央部の伸び率が等し
くなり、第７図に示すようにエツジ部の張力が中
央部の張力とほぼ等しくなり、形状不良や耳割れ
の発生も防止できた。 これに対し通常の作業ロールで圧延した場合に
は、本発明法の実施の場合よりもエツジドロツプ
が若干大きい他、形状不良や耳割れが発生した。
このように本発明によればエツジドロツプを軽減
し、さらに形状不良や耳伸びの発生を防止するこ
とができる。 なお冷間タンデム圧延機に本発明法を適用する
場合においては、エツジドロツプの形成に対する
板厚及び張力の影響を考慮する必要がある。第８
図ａ，ｂから判るように、入側板厚が厚いほどエ
ツジドロツプがより内側から形成され、また張力
が小さいほどエツジドロツプ量は増大する。とこ
ろで第９図はテーパ付作業ロールによるエツジド
ロツプの改善される領域を示す一例であるが、こ
の図の各曲線はテーパ付作業ロールの適用によつ
て生じた板厚分布（曲線α）と、これに対する通
常の作業ロールによる場合の板厚分布との差、す
なわちエツジドロツプの改善量（曲線β）を示
す。なお図中の鎖線γは、テーパ付作業ロールの
プロフイールであり、またEHはテーパー部とフ
ラツト部との半径差、ELはテーパー部とフラツ
ト部との境界点から板端までの距離を示す。 第９図から判るように、テーパ付作業ロール法
によるエツジドロツプの改善量は作業ロールのプ
ロフイルに追随せず、しかも改善される領域は板
端から中心方向に向つて約50mm以内にとどまり、
板端の位置EL＝90mmの値よりも小さくなつてい
るすなわち、テーパ付作業ロール法によるエツジ
ドロツプ改善領域はかかる例だとELの長さに対
して等しくならず、板端より中央部寄りの領域
（90mm〜50mmの範囲）のエツジドロツプは改善で
きない場合があることを示唆している。通常の作
業ロールでのエツジドロツプが板端50mm付近から
外側に生じることを考え合せると幅方向のメタル
フローが可能な領域という点で圧延条件が一定な
らば、エツジドロツプ発生領域と改善領域が一致
していることを示唆している。すなわち、このこ
とは冷間タンデムミルにテーパ付作業ロールを適
用して有効なのは、エツジドロツプ生成の著しい
圧延条件となるスタンドに対してであることを意
味している。ところで第１表に冷間タンデム圧延
機（５スタンド）での張力、板厚の代表的な例を
示す。
【表】
上記第１表を第８図ａ，ｂと対比して見ると明
らかなように、板厚の点からは上流スタンドに、
一方張力の点からは第１スタンドと最終スタンド
に、テーパ付作業ロールを適用すればエツジドロ
ツプの改善効果が大きいことがわかる。また幅圧
下を行う場合には、板厚の厚い上流スタンドで行
う方が、その効果がより（中心部寄り）にまで作
用すること及び被圧延材の加工性が良好になるこ
とから、形状不良や耳割れの発生がなくなり適当
である。 したがつて冷間タンデム圧延機においては、少
なくとも第１スタンドの位置（入側）で幅圧下を
行い、次いでテーパ次作業ロールのテーパ部の先
細り部を被圧延材の内側部に位置させて圧延する
ことが効果的であり、また第２スタンド以後につ
いては適宜に本発明を適用することができる。 要するに本発明は、冷間圧延機の入側にエツジ
ヤロールを配置して幅圧下を行い、次いで少なく
とも片側端部に先細りテーパ部あるいは先細りカ
ーブをそなえた一対の作業ロールの先細り部を、
被圧延材の内側部に位置させて圧延することによ
り、エツジドロツプを軽減した上で、さらに形状
不良を防止し、耳割れの発生を防止しようとする
ものである。 （実施例） 板幅1100mm、板厚2.6mmの母板を、第１図に示
すような５スタンドの冷間タンデム圧延機におい
て冷間圧延したときの本発明の実施例を以下に示
す。なお、図示の符号３は被圧延材、４はエツジ
ヤロールである。 幅圧下は、幅圧下量は片側３mmである。他のス
タンドでは幅圧下は行つていない。テーパ付作業
ロールのプロフイルは第２図ａに示したような上
下両作業ロールとも端部に先細り研削を施した形
状のロール径500mm、El＝50mm、EH＝25μｍであ
る。このテーパ付作業ロールを第１スタンドに用
い、他のスタンドは通常ロールである。比較のた
めに幅圧下を全く行わずに、通常ロールを全スタ
ンドに使用した場合及び第１スタンドに上記形状
のテーパ付作業ロールを使用した場合を実施し
た。 各スタンドの出側におけるエツジドロツプ量を
第１０図に示した。本発明によれば第１スタンド
で急激にエツジドロツプが改善され、以後のスタ
ンドでエツジドロツプが形成されてはいくもの
の、最終スタンドまで第１スタンドの抑制効果が
持続し、約20μｍほどのエツジドロツプが改善さ
れた。また耳割れや腹伸びなどの形状不良は発生
しなかつた。 （発明の効果） 以上説明したように本発明によれば、エツジド
ロツプを軽減できるばかりでなく、形状不良や耳
割れの発生が防止でき、ひいては表面品質の阻害
や形状不良を起すことなく高歩留での冷延鋼板の
製造が可能となる。
らかなように、板厚の点からは上流スタンドに、
一方張力の点からは第１スタンドと最終スタンド
に、テーパ付作業ロールを適用すればエツジドロ
ツプの改善効果が大きいことがわかる。また幅圧
下を行う場合には、板厚の厚い上流スタンドで行
う方が、その効果がより（中心部寄り）にまで作
用すること及び被圧延材の加工性が良好になるこ
とから、形状不良や耳割れの発生がなくなり適当
である。 したがつて冷間タンデム圧延機においては、少
なくとも第１スタンドの位置（入側）で幅圧下を
行い、次いでテーパ次作業ロールのテーパ部の先
細り部を被圧延材の内側部に位置させて圧延する
ことが効果的であり、また第２スタンド以後につ
いては適宜に本発明を適用することができる。 要するに本発明は、冷間圧延機の入側にエツジ
ヤロールを配置して幅圧下を行い、次いで少なく
とも片側端部に先細りテーパ部あるいは先細りカ
ーブをそなえた一対の作業ロールの先細り部を、
被圧延材の内側部に位置させて圧延することによ
り、エツジドロツプを軽減した上で、さらに形状
不良を防止し、耳割れの発生を防止しようとする
ものである。 （実施例） 板幅1100mm、板厚2.6mmの母板を、第１図に示
すような５スタンドの冷間タンデム圧延機におい
て冷間圧延したときの本発明の実施例を以下に示
す。なお、図示の符号３は被圧延材、４はエツジ
ヤロールである。 幅圧下は、幅圧下量は片側３mmである。他のス
タンドでは幅圧下は行つていない。テーパ付作業
ロールのプロフイルは第２図ａに示したような上
下両作業ロールとも端部に先細り研削を施した形
状のロール径500mm、El＝50mm、EH＝25μｍであ
る。このテーパ付作業ロールを第１スタンドに用
い、他のスタンドは通常ロールである。比較のた
めに幅圧下を全く行わずに、通常ロールを全スタ
ンドに使用した場合及び第１スタンドに上記形状
のテーパ付作業ロールを使用した場合を実施し
た。 各スタンドの出側におけるエツジドロツプ量を
第１０図に示した。本発明によれば第１スタンド
で急激にエツジドロツプが改善され、以後のスタ
ンドでエツジドロツプが形成されてはいくもの
の、最終スタンドまで第１スタンドの抑制効果が
持続し、約20μｍほどのエツジドロツプが改善さ
れた。また耳割れや腹伸びなどの形状不良は発生
しなかつた。 （発明の効果） 以上説明したように本発明によれば、エツジド
ロツプを軽減できるばかりでなく、形状不良や耳
割れの発生が防止でき、ひいては表面品質の阻害
や形状不良を起すことなく高歩留での冷延鋼板の
製造が可能となる。
第１図は、本発明の実施設備例を示す概略図、
第２図は、本発明に使用するテーパ付作業ロール
〔ａは作業ロールの両端にテーパを有するもの、
ｂは作業ロールの片側にのみテーパを有するロー
ル〕と被圧延材の関係を説明する線図、第３図
は、一般的に被圧延材をテーパ付作業ロールで圧
延した場合の板幅方向の位置と出側張力の関係を
示すグラフ、第４図は、被圧延材の耳割れの状態
を示す線図、第５図ａは、一般的な冷間圧延前の
母板の板厚偏差を示すグラフ、第５図ｂは、ａを
冷間圧延した後の板厚偏差を示すグラフ、第６図
ａは、幅圧下後の冷間圧延前の板厚偏差を示すグ
ラフ、第６図ｂは、ａを冷間圧延した後の本発明
による板厚偏差を示すグラフ、第７図は、本発明
の場合の板幅方向位置と出側張力の関係を示すグ
ラフ、第８図ａ，ｂは、冷間圧延におけるエツジ
ドロツプに及ぼす板厚と張力の影響を示すグラ
フ、第９図は、エツジドロツプの改善される領域
を示すグラフ、第１０図は、本発明実施効果を示
すタンデム圧延時におけるエツジドロツプの推移
図である。 １……両側テーパ付作業ロール、１′……片側
テーパ付作業ロール、２……被圧延材、３……エ
ツジヤーロール。
第２図は、本発明に使用するテーパ付作業ロール
〔ａは作業ロールの両端にテーパを有するもの、
ｂは作業ロールの片側にのみテーパを有するロー
ル〕と被圧延材の関係を説明する線図、第３図
は、一般的に被圧延材をテーパ付作業ロールで圧
延した場合の板幅方向の位置と出側張力の関係を
示すグラフ、第４図は、被圧延材の耳割れの状態
を示す線図、第５図ａは、一般的な冷間圧延前の
母板の板厚偏差を示すグラフ、第５図ｂは、ａを
冷間圧延した後の板厚偏差を示すグラフ、第６図
ａは、幅圧下後の冷間圧延前の板厚偏差を示すグ
ラフ、第６図ｂは、ａを冷間圧延した後の本発明
による板厚偏差を示すグラフ、第７図は、本発明
の場合の板幅方向位置と出側張力の関係を示すグ
ラフ、第８図ａ，ｂは、冷間圧延におけるエツジ
ドロツプに及ぼす板厚と張力の影響を示すグラ
フ、第９図は、エツジドロツプの改善される領域
を示すグラフ、第１０図は、本発明実施効果を示
すタンデム圧延時におけるエツジドロツプの推移
図である。 １……両側テーパ付作業ロール、１′……片側
テーパ付作業ロール、２……被圧延材、３……エ
ツジヤーロール。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 少なくとも片側端部に先細り部を形成した一
対の作業ロールをそなえる冷間圧延機を用い、こ
の作業ロールの該先細り部に被圧延材のエツジ端
を位置させて被圧延材を圧延する、エツジドロツ
プ抑制に優れる冷間圧延方法において、 上記冷間圧延機の入側において被圧延材を幅圧
下処理して肥厚化させることを特徴とする、エツ
ジドロツプ抑制に優れ、耳割れ発生のない冷間圧
延方法。 ２ 冷間タンデム圧延機の少なくとも第１スタン
ドで上記の圧延を実行することを特徴とする特許
請求の範囲の１に記載の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12990885A JPS61289902A (ja) | 1985-06-17 | 1985-06-17 | エッジドロップ抑制に優れ、耳割れ発生のない冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12990885A JPS61289902A (ja) | 1985-06-17 | 1985-06-17 | エッジドロップ抑制に優れ、耳割れ発生のない冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61289902A JPS61289902A (ja) | 1986-12-19 |
| JPH059163B2 true JPH059163B2 (ja) | 1993-02-04 |
Family
ID=15021364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12990885A Granted JPS61289902A (ja) | 1985-06-17 | 1985-06-17 | エッジドロップ抑制に優れ、耳割れ発生のない冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61289902A (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AR207098A1 (es) * | 1972-07-24 | 1976-09-15 | Gulf & Western Industries | Lente para senales luminosas para el transito |
| JPS57160501A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method and device for controlling width and thickness of steel strip |
| JPS59113904A (ja) * | 1982-12-20 | 1984-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 冷間タンデム圧延機列 |
-
1985
- 1985-06-17 JP JP12990885A patent/JPS61289902A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61289902A (ja) | 1986-12-19 |
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